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提升系统最大静张力及最大静张力差

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主井绞车性能验算
主井提升系统参数
Q物———次提煤载荷重量2000kg
QZ物—— 提升容器自重1500kg
p —— 钢丝绳每米重量2.165kg/m
L —— 主井井深107m
Qd——钢丝绳破断拉力总和320500N
1、提升绞车强度验算
（1） 最大静张力验算
根据矿井实际提升情况计算最大静张力Fjm物
Fjm物=Q物+QZ物+pL=41470.219N
验算Fjm物≤[Fjm],查所用提升绞车规格表可得提升绞车设计许用
最大静张力[Fjm]=42000N，验算41470.219N≤42000N即Fjm
物＜[Fjm]符合要求
（2）最大静张力差验算
根据矿井实际提升情况计算最大静张力差Fjc物
Fjc物= Q物+ pL=26770.219N
查所用提升机规格表可得提升机设计许用最大静张力差
[Fjc]=30000N，验算26770.219N≤30000N，即Fjc物＜[Fjc]，
符合要求。
2、钢丝绳安全系数
M物= QdFjm物 =7.728＞6.5 ，符合要求
主井提升系统：
1、安全制动力矩验算：
所需3倍最大静荷重力矩3 Mj =3* Fjc物*r=64248.525NM
Mz=∑Fz*R=（F1+F2）*R=(33000+37000)*1.4=98000NM＞3
Mj，符合安全规程要求。
其中：
∑Fz——实测各组闸的制动力之和；
R——试验时，Fz的作用半径，R=1.4m
r——滚筒半径，0.8m。
2、主井提升系统安全制动减速验算：
保险闸发生作用机械减速度
（1）安全规程要求：上提重载≤5m/s
2

az=Mz+Mj∑m*R =4.81 m/s2＜5m/s2符合要求
（2）安全规程要求：下放重载≥1.5 m/s
2

az=Mz-Mj∑m*R =3.087 m/s2＞1.5 m/s
2

其中：
Mz——实测提升绞车保险闸作用时的制动力矩，98000NM，
Mj——实际测量最大静荷重力矩，21426.175NM，
R——滚筒半径0.8m
∑m——提升系统总变为质量，

∑m =1g [ Q物+ 2QZ物+nPLp+2Gt+Gj+Gd]=31003.83kg,
其中：
Gj——提升绞车（包括减速器）的变位重量，36879N（查提升绞车
的规格表）；
Lp——每根提升主绳实际全长200m；
n——主绳根数，单绳缠绕式提升系统；
Gt——天轮的变位重量，2200N（查天轮的规格表）；
Gd——电机转子变位质量，212558.6N。
副井绞车性能验算
副井提升系统参数
Q——一次提升载荷重量 提物 2000kg
提人 75kg*12=900kg
QZ—— 提升容器自重1500kg
P—— 钢丝绳每米重量2.167kg/m
L——副井井深58m
L1——副井井架高18m
Qd—钢丝绳破断拉力总和425200N
[Fjm]——设计许用最大静张力 42KN
[Fjc]——设计许用最大静张力 30KN
1、提升绞车强度验算
（1）最大静张力验算
根据矿井实际提升情况计算最大静张力Fjm
提物：Fjm=Q+ QZ +p（L+L1）=35913.981N＜[Fjm]
提人： Fjm=Q+ QZ +p（L+L1）=25133.981N＜[Fjm]
验算：提物和提人时，Fjm≤[Fjm]均成立，符合安全规程要求
（2）最大静张力差验算
根据矿井实际提升情况计算最大静张力差Fjc
提物时：Fjc= Q+ pL=20831.722N＜[Fjc]
提人时：Fjc= Q+ pL=10051.722N＜[Fjc]
调绳时：Fjc= QZ + p（L+ L1）=16313.981N＜[Fjc]
验 算：以上三种情况的最大静张力差Fjc均小于[Fjc]，符合安全
规程要求。
2、钢丝绳安全系数

提物时：M = QdFjm =11.8394 ＞6.5，

提人时：M = QdFjm =16.917336 ＞9 符合安全规程要求。
副井提升系统
1、安全制动力矩验算：
Mz=∑Fz*R=（F1+F2）*R=(38.1+37)*0.75= 56.33knm
固定侧=38.1*0.75= 28.85 knm
游动侧=37*0.75=27.75 knm
∑Fz——实测各组闸制动力之和；
R——实测制动力作用半径， 0.75m。
所需3倍最大静荷重力矩3 Mj =3* Fjc *r=49996.128NM
验算Mz＞3 Mj，满足安全规程要求。
r——滚筒半径，0.8m。
2、副井提升系统安全制动减速验算：
（1）安全规程要求：上提重载≤5m/s
2

az=Mz+Mj∑m*R =2.94 m/s2＜5m/s2,符合要求
（2）安全规程要求：下放重载≥1.5 m/s
2

az=Mz-Mj∑m*R =1.6m/s2＞1.5 m/s2符合要求
其中：
Mz——实测提升绞车保险闸作用时的制动力矩，56330NM，
Mj——实际测量最大静荷重力矩，16665.376NM，
R——滚筒半径0.8m
∑m——提升系统总变为质量，

∑m =1g [ Q+ 2QZ+nPLp+2Gt+Gj+Gd]=31029.486kg,
其中：
Gj——提升绞车（包括减速器）的变位重量，36879N（查提升绞车
的规格表）；
Lp——每根提升主绳实际全长120m；
n——主绳根数，单绳缠绕式提升系统 2；
Gt——天轮的变位重量，2200N（查天轮的规格表）；
Gd——电机转子变位质量，212558.6N。

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第六章主立井单绳缠绕式提升设备的选型计算

第六章主立井单绳缠绕式提升设备的选型计算

第六章主立井单绳缠绕式提升设备的选型计算一、提升容器的选择1．确定合理的经济速度立井提升的合理经济速度为V j =√H式中V j —经济提升速度，m ／s ；H ——提升高度，m ；H=H s +H x +H zH x --卸载水平与井口高差，简称卸载高度，m ，箕斗：H x =18m 一25m ，罐笼H x =0；Hz ——装载水平与井下运输水平高差，简称装载高度，m ，箕斗：H z =18m~25m ，罐笼H z =0; H s —井筒深度，m 。

2．估算一次提升循环时刻(按五时期速度图估算)式中T j --依据经济提升速度估算的一次提升循环时刻，s ；a —提升加速度，m ／s 2，在以下范围内选取：罐笼提升时，≤／s 2，箕斗提升时，≤／s 2；u —容器爬行时期附加时刻，箕斗提升可取10s ，罐笼提升可取5s ；θ—休止时刻。

3、计算一次合理的经济提升量式中rn j --一次合理的经济提升量，t ；A n —矿井年产量，t ／a ；C —提升不均衡系数，关于主井提升设备：有井底煤仓时，1．1～1．15，无井底煤仓时，1．2； a f ——提升能力富裕系数，主井提升设备对第一水平应留有1．2的富裕系数；b r ——提升设备年工作日数，一般取b r =300d ；t ——提升设备日工作小时数，一般取t=14h 。

依据计算出的一次合理的提升量m j 取之相近的标准容器，并列表记录其技术规格。

4．确定实际一次提升循环时刻T ′x 及完成年产量An 的最大提升速度V ′m 。

（1） 依据所选出的型号，计算一次提升循环所需要的时刻为（2） 计算提升机所需的提升速度二、提升钢丝绳的选择计算中选定标准容器之后，那么可按下边的公式计算钢丝绳每米质量m-----一次提升货载质量，kgM z ——提升容器自身质量，kg ；m p —提升钢丝绳每米质量，kg ／m ；g —重力加速度，m ／s 2；H c —钢丝绳最大悬垂长度，m ，H s --井筒深度，m ；H z —装载高度，m ，罐笼提升，Hz=0，箕斗提升，Hz=18m 一25m ；H j ——井架高度，井架高度在尚未精确确定时，可按下面数值选取：罐笼提升，15m 一25m ；箕斗提升，30m ～35m 。

落地式多绳摩擦提升机选型验证计算

落地式多绳摩擦提升机选型验证计算

落地式多绳摩擦提升机选型验证计算作者：尹冠群来源：《中国科技博览》2015年第35期[摘要]矿山提升系统主要用途是提升物料和人员的安全升降。

从它的设计选型到采购安装再到安全运行和保养。

所以合理选型对提升系统高效运行和安全使用有着重要的意义。

[关键词]提升系统；选型计算中图分类号：TD534.3 文献标识码：A 文章编号：1009-914X（2015）35-0354-021、主井提升系统简介假设A矿山提升机采用落地式多绳摩擦式提升机型号：JDMK-4.5×4（Ⅲ），主滚筒与天轮直径φ4.5m，设计提升速度9.5m/s，提升高度为560.5米。

箕斗采用14.2m3底卸式，额定载荷30吨，自重22.519吨。

平衡锤重量37吨，计量漏斗容积14.2 m3，载荷30吨，计量装置自重18吨，提升首绳钢丝绳4根，三角股钢丝绳，结构6VX37S+FC，直径φ44mm，最小破断拉力1200.0 （KN）；罐道绳6根，直径φ45，拉力1746（KN）。

平衡尾绳三根，结构35W×7，直径φ48mm，最小破断拉力1300.0（KN）。

主电机型号：ZKTD285/75，额定功率2240KW。

2、提升机设计依据数据1、矿山设计规模An=200×104t/a。

2、矿山工作制度：每年330d，每天3班，每班8h。

3、矿石平均松散密度r=2.313t/m3，岩石平均松散密度r=1.8t/m3。

4、箕斗卸载高度Hx=18m。

5、箕斗装载深度Hz=18m。

6、井筒深度Hs=524.5m。

7、箕斗采用多绳定量装载提升。

3.选型计算3.1 箕斗提升高度： H=Hs+Hz+HxH=524.5+18+18=560.5m3.1.1经济提升速度： Vj=（0.3～0.5）.√HVj=0.4H=0.4*√560.5=9.5m/s3.1.2根据经济提升速度估算一次提升循环时间：Tx=2（Vj/α+H/Vj+U+θ）箕斗数据取决于提升加速度升降物料时α≦0.8m/s2，升降人员时α≦0.75m/s2，容器爬行阶段附加时间U=10s，每次提升终了后的休止时间θ=10s。

罐笼技术规格书

罐笼技术规格书

罐笼提升系统罐笼技术规格书一、原则1．本设备技术规范书适用于煤矿东进风井罐笼提升设备及其附属设备。

2．本设备技术规范书提出的是最低限度的技术要求，并未对一切技术细节作出规定，也未充分引述有关标准和规范的条文，供方应提供符合本规范书和国家标准、工业标准、行业标准的优质产品。

3．如果供方没有以书面形式对本规范书的条文提出异议，则意味着供方提供的设备完全符合本规范书的要求。

4．本技术规范书所使用标准如遇与供方执行的标准不一致时，按较高标准执行。

5．本技术规范书经供、需双方确认后作为订货合同的技术附件，与合同正文具有同等法律效力。

6．本技术规范书未尽事宜，由供、需双方协商确定。

7．环境及气候条件：安装地点：户内海拔高度：26.5m环境温度：最高+42℃，最低-23℃湿度：90%(+25℃)耐震能力：按7级震区设防。

二、主要技术参数东进风井井口标高： +26.5m井底水平标高： -970m中间水平标高：-745m提升高度：996.5m工作制度：330d/a，三八制，其中二班生产，一班检修；罐笼提升机参数：最大静张力1400kN、最大静张力差440kN；实际最大静张力1209.33kN、实际最大静张力差211.98kN。

提升容器：一个1.5t矿车双层四车罐笼（非标），可乘2×55人，罐笼自重（含首绳悬挂装置、尾绳悬挂装置、滚轮罐耳）35t；一个带有乘人间的平衡锤，可乘12人，平衡锤自重42.5t(应该是55T)（罐笼升降矸石、材料时）（含首绳悬挂装置、尾绳悬挂装置、滚轮罐耳），罐笼升降最大件时56t。

矿车：1.5t标准矿车，载矸Q物=2.7t，自重QC=980kg，轨距B=900mm。

罐笼下井最大件重量：42t（含平板车重量）作业方式：双层乘人，双层提矸；大件时单层装载。

三、主要技术特征1、东进风井提升系统主要担负着升降人员、提升矸石、下放物料、升降设备等任务，兼做进风井。

2、罐笼（平衡锤）由罐笼（平衡锤）本体、首绳悬挂装置、尾绳悬挂装置、滚轮罐耳装置组成。

矿山提升系统安全保护装置及有关规定

矿山提升系统安全保护装置及有关规定


矿山提升系统安全保护装置及有关 规定
2.提升制动系统 2.提升制动系统 2.1.有能独立操纵的工作制动和安全制动两 2.1.有能独立操纵的工作制动和安全制动两 套制动系统； 2.2.制动力矩与最大静力矩之比大于3 2.2.制动力矩与最大静力矩之比大于3； 2.3.制动闸瓦与制动轮接触面积大于80%(块 2.3.制动闸瓦与制动轮接触面积大于80%(块 式)，60%（盘式）； 60%（盘式）； 2.4.制动闸瓦与制动轮间隙：平移式小于 2.4.制动闸瓦与制动轮间隙：平移式小于 2mm、角移式小于2.5mm、盘式小于2mm 2mm、角移式小于2.5mm、盘式小于2mm
矿山提升系统
安全保护装置及有关规定
主讲人: 主讲人:尹国生
矿山提升系统安全保护装置及有关 规定
1.提升装置 1.提升装置 1.1.提升人员卷筒上缠绕钢丝绳不大于２层； 1.1.提升人员卷筒上缠绕钢丝绳不大于２层； 卷筒上保留的钢丝绳不应大于３圈。 1.2.提升最大加速度、减速度不大于0.75米 1.2.提升最大加速度、减速度不大于0.75米/ 秒2；最大速度少于12米/秒。 ；最大速度少于12米 1.3.提升机不应超载运行，最大静张力、最 1.3.提升机不应超载运行，最大静张力、最 大静张力差小于设计值。
矿山提升系统安全保护装置及有关 规定
5.电气系统 5.电气系统 5.1.提升电动机的绝缘电阻应符合要求：地 5.1.提升电动机的绝缘电阻应符合要求：地 面380V时，不应小于0.5M欧；井下380V 时， 380V时，不应小于0.5M欧；井下380V 不应小于1M欧；127V 时，不应小于0.5M 不应小于1M欧；127V 时，不应小于0.5M 欧。 5.2.电动机、电控设备外壳应可靠接地，其 5.2.电动机、电控设备外壳应可靠接地，其 按地电阻应符合下列要求：地面不应大于4 按地电阻应符合下列要求：地面不应大于4 欧；井下不应大于2 欧；井下不应大于2欧。