扣件式钢管脚手架计算实例

钢管落地脚手架计算书（各计算公式要点分析）扣件式钢管落地脚手架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)、《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2002)、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)、《施工手册第四版》等编制。

一、参数信息:1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为 24 m，立杆采用单立杆；搭设尺寸为：横距L b为 1.05m，纵距L a为1.5m，大小横杆的步距为1.8 m；（横纵步距的理解参考JGJ130-2001术语、符号及条文说明图1）内排架距离墙长度为0.30m；（在计算连墙件时会用到）大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根；采用的钢管类型为Φ48×3.0；（确定每米自重、i、W等参数）横杆与立杆连接方式为单扣件；（计算扣件抗滑）连墙件采用两步三跨，竖向间距 3.6 m，水平间距4.5 m，采用扣件连接；连墙件连接方式为单扣件；（本例才用预埋短钢管做法，对连墙件采用不同的做法，其计算亦略有不同）2.活荷载参数施工均布活荷载标准值:2.000 kN/m2；脚手架用途:装修脚手架；（当为结构施工用脚手架时，活荷载标准值取为3.00KN/㎡）同时施工层数:2 层；3.风荷载参数本工程地处浙江杭州市，基本风压0.4 kN/m2；(风荷载通过查询GB50009-2001确定)风荷载高度变化系数μz，计算连墙件强度时取0.92，计算立杆稳定性时取0.74，风荷载体型系数μs为0.214；（对连墙件及立杆其风荷载高度变化系数μz取值不同，是因为连墙件在架体顶部时风荷载对其影响最大，而立杆则主要受“轴压力”，其在架体底部处风荷载对其影响较大，可通过查询GB50009-2001得到）4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m):0.1248；（根据架体步距、纵距由JGJ130-2001附录A，表A-1查到）脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.150；安全设施与安全网(kN/m2):0.005；脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:竹笆片脚手板挡板；每米脚手架钢管自重标准值(kN/m):0.033；脚手板铺设总层数:13；（按相关安全规定，脚手板宜层层满铺，铺设层楼由架高及步距得到）5.地基参数地基土类型:素填土；地基承载力标准值(kPa):120.00；立杆基础底面面积(m2):0.20；地基承载力调整系数:1.00。

扣件式脚手48计算书计算依据：1、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-20162、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20113、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计规范》GB50017-20035、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011一、脚手架参数0.81，0.81，0.904 风荷载体型系数μs 1 风压高度变化系数μz(连墙件、单立杆、双立杆稳定性)0.243，0.243，0.271风荷载标准值ωk(kN/m2)(连墙件、单立杆、双立杆稳定性)立面图侧面图三、纵向水平杆验算纵、横向水平杆布置方式纵向水平杆在上横向水平杆上纵向水平杆根数n 2横杆抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205 横杆截面惯性矩I(mm4) 98900 横杆弹性模量E(N/mm2) 206000 横杆截面抵抗矩W(mm3) 4120纵、横向水平杆布置承载能力极限状态q=1.2×(0.03+G kjb×l b/(n+1))+1.4×G k×l b/(n+1)=1.2×(0.03+0.07×0.75/(2+1))+1.4×2×0.75/( 2+1)=0.757kN/m正常使用极限状态q'=(0.03+G kjb×l b/(n+1))=(0.03+0.07×0.75/(2+1))=0.048kN/m计算简图如下：1、抗弯验算M max=0.1ql a2=0.1×0.757×1.52=0.17kN·mσ=γ0M max/W=1.1×0.17×106/4120=45.482N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax=0.677q'l a4/(100EI)=0.677×0.048×15004/(100×206000×98900)=0.08mm νmax＝0.08mm≤[ν]＝min[l a/150，10]＝min[1500/150，10]＝10mm满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态R max=1.1ql a=1.1×0.757×1.5=1.249kN正常使用极限状态R max'=1.1q'l a=1.1×0.048×1.5=0.079kN四、横向水平杆验算承载能力极限状态由上节可知F1=R max=1.249kNq=1.2×0.03=0.036kN/m正常使用极限状态由上节可知F1'=R max'=0.079kNq'=0.03kN/m1、抗弯验算计算简图如下：弯矩图(kN·m)σ=γ0M max/W=1.1×0.314×106/4120=83.96N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！2、挠度验算计算简图如下：变形图(mm)νmax＝0.064mm≤[ν]＝min[l b/150，10]＝min[750/150，10]＝5mm满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态R max=1.262kN五、扣件抗滑承载力验算纵向水平杆：R max=1.1×1.249/2=0.625kN≤R c=0.85×8=6.8kN横向水平杆：R max=1.1×1.262kN≤R c=0.85×8=6.8kN满足要求！六、荷载计算1、立杆承受的结构自重标准值N G1k单外立杆：N G1k=(gk+l a×n/2×0.03/h)×(H-H1)=(0.129+1.5×2/2×0.03/1.8)×(48-18)=4.622kN 单内立杆：N G1k=4.622kN双外立杆：N GS1k=(gk+0.03+l a×n/2×0.03/h)×H1=(0.129+0.03+1.5×2/2×0.03/1.8)×18=3.315kN 双内立杆：N GS1k=3.315kN2、脚手板的自重标准值N G2k1单外立杆：N G2k1=((H-H1)/h+1)×la×l b×G kjb×1/1/2=((48-18)/1.8+1)×1.5×0.75×0.07×1/1/2=0.696kN 1/1表示脚手板1步1设单内立杆：N G2k1=0.696kN双外立杆：N GS2k1=H1/h×la×l b×G kjb×1/1/2=18/1.8×1.5×0.75×0.07×1/1/2=0.394kN 1/1表示脚手板1步1设双内立杆：N GS2k1=0.394kN3、栏杆与挡脚板自重标准值N G2k2单外立杆：N G2k2=((H-H1)/h+1)×la×G kdb×1/1=((48-18)/1.8+1)×1.5×0.05×1/1=1.325kN 1/1表示挡脚板1步1设双外立杆：N GS2k2=H1/h×la×G kdb×1/1=18/1.8×1.5×0.05×1/1=0.75kN1/1表示挡脚板1步1设4、围护材料的自重标准值N G2k3单外立杆：N G2k3=G kmw×la×(H-H1)=0.01×1.5×(48-18)=0.45kN双外立杆：N GS2k3=G kmw×la×H1=0.01×1.5×18=0.27kN5、构配件自重标准值N G2k总计单外立杆：N G2k=N G2k1+N G2k2+N G2k3=0.696+1.325+0.45=2.471kN单内立杆：N G2k=N G2k1=0.696kN双外立杆：N GS2k=N GS2k1+N GS2k2+N GS2k3=0.394+0.75+0.27=1.414kN双内立杆：N GS2k=N GS2k1=0.394kN立杆施工活荷载计算外立杆：N Q1k=la×l b×(n zj×G kzj)/2=1.5×0.75×(1×2)/2=1.125kN内立杆：N Q1k=1.125kN组合风荷载作用下单立杆轴向力：单外立杆：N=1.2×(N G1k+ N G2k)+1.4×N Q1k=1.2×(4.622+2.471)+ 1.4×1.125=10.087kN单内立杆：N=1.2×(N G1k+ N G2k)+1.4×N Q1k=1.2×(4.622+0.696)+ 1.4×1.125=7.957kN 双外立杆：N s=1.2×(N GS1k+ N GS2k)+1.4×N Q1k=1.2×(3.315+1.414)+ 1.4×1.125=7.25kN双内立杆：N s=1.2×(N GS1k+ N GS2k)+1.4×N Q1k=1.2×(3.315+0.394)+1.4×1.125=6.026kN七、立杆稳定性验算立杆计算长度l0=Kμh=1×1.5×1.8=2.7m长细比λ=l0/i=2.7×103/16=168.75≤210满足要求！轴心受压构件的稳定系数计算：立杆计算长度l0=Kμh=1.155×1.5×1.8=3.119m长细比λ=l0/i=3.119×103/16=194.906查《规范》表A得，φ=0.1912、立杆稳定性验算组合风荷载作用单立杆的轴心压力设计值N=(1.2×(N G1k+N G2k)+1.4N Q1k)=(1.2×(4.622+2.471)+1.4×1.125)=10.087kN 双立杆的轴心压力设计值N S=1.2×(N GS1k+N GS2k)+N=1.2×(3.315+1.414)+10.087=15.762kNM wd=φwγQ M wk=φwγQ(0.05ζ1w k l a H12)=0.6×1.4×(0.05×0.6×0.243×1.5×3.62)=0.119kN·m σ=γ0[N/(φA)+M wd/W]=1.1×[10086.75/(0.191×384)+119042.784/4120]=183.063N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！M wd=φwγQ M wk=φwγQ(0.05ζ1w k l a H12)=0.6×1.4×(0.05×0.6×0.271×1.5×3.62)=0.133kN·m σ=γ0K S(N S/(φA)+M wd/W)=1.1×0.6×(15761.61/(0.191×384)+132759.648/4120)=163.101N/mm2≤[f]=205N /mm2满足要求！八、连墙件承载力验算lw k a长细比λ=l0/i=600/16=37.5，查《规范》表A.0.6得，φ=0.896(N lw+N0)/(φAc)=(5.511+3)×103/(0.896×384)=24.737N/mm2≤0.85×[f]=0.85×205N/mm2= 174.25N/mm2满足要求！扣件抗滑承载力验算：N lw+N0=5.511+3=8.511kN≤0.85×12=10.2kN满足要求！。

型钢悬挑脚手架(扣件式)计算书计算依据：1、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-20162、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20113、《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》JGJ128-20104、《建筑结构荷载规范》GB50009-20125、《钢结构设计规范》GB50017-20036、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010架体验算一、脚手架参数安全网设置全封闭基本风压ω0(kN/m2) 0.31.429，1.429 风荷载体型系数μs 1 风压高度变化系数μz(连墙件、单立杆稳定性)0.429，0.429风荷载标准值ωk(kN/m2)(连墙件、单立杆稳定性)计算简图：立面图侧面图三、纵向水平杆验算纵、横向水平杆布置方式纵向水平杆在上横向水平杆上纵向水平杆根数n 4横杆抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205 横杆截面惯性矩I(mm4) 98900 横杆弹性模量E(N/mm2) 206000 横杆截面抵抗矩W(mm3) 4120纵、横向水平杆布置承载能力极限状态q=1.2×(0.03+G kjb×l b/(n+1))+1.4×G k×l b/(n+1)=1.2×(0.03+0.3×0.8/(4+1))+1.4×2×0.8/(4+ 1)=0.542kN/m正常使用极限状态q'=(0.03+G kjb×l b/(n+1))=(0.03+0.3×0.8/(4+1))=0.078kN/m计算简图如下：1、抗弯验算M max=0.1ql a2=0.1×0.542×1.52=0.122kN·mσ=γ0M max/W=1×0.122×106/4120=29.584N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax=0.677q'l a4/(100EI)=0.677×0.078×15004/(100×206000×98900)=0.131mmνmax＝0.131mm≤[ν]＝min[l a/150，10]＝min[1500/150，10]＝10mm 满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态R max=1.1ql a=1.1×0.542×1.5=0.894kN正常使用极限状态R max'=1.1q'l a=1.1×0.078×1.5=0.129kN四、横向水平杆验算承载能力极限状态由上节可知F1=R max=0.894kNq=1.2×0.03=0.036kN/m正常使用极限状态由上节可知F1'=R max'=0.129kNq'=0.03kN/m1、抗弯验算计算简图如下：弯矩图(kN·m)σ=γ0M max/W=1×0.432×106/4120=104.854N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、挠度验算计算简图如下：变形图(mm)νmax＝0.212mm≤[ν]＝min[l b/150，10]＝min[800/150，10]＝5.333mm满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态R max=1.802kN五、扣件抗滑承载力验算纵向水平杆：R max=1×0.894/2=0.447kN≤R c=0.9×8=7.2kN横向水平杆：R max=1×1.802kN≤R c=0.9×8=7.2kN满足要求！六、荷载计算1、立杆承受的结构自重标准值N G1k单外立杆：N G1k=(gk+l a×n/2×0.03/h)×H=(0.13+1.5×4/2×0.03/1.8)×20=3.603kN 单内立杆：N G1k=3.603kN2、脚手板的自重标准值N G2k1单外立杆：N G2k1=(H/h+1)×la×l b×G kjb×1/1/2=(20/1.8+1)×1.5×0.8×0.3×1/1/2=2.18kN 1/1表示脚手板1步1设单内立杆：N G2k1=2.18kN3、栏杆与挡脚板自重标准值N G2k2单外立杆：N G2k2=(H/h+1)×la×G kdb×1/1=(20/1.8+1)×1.5×0.16×1/1=2.907kN1/1表示挡脚板1步1设4、围护材料的自重标准值N G2k3单外立杆：N G2k3=G kmw×la×H=0.01×1.5×20=0.3kN5、构配件自重标准值N G2k总计单外立杆：N G2k=N G2k1+N G2k2+N G2k3=2.18+2.907+0.3=5.387kN单内立杆：N G2k=N G2k1=2.18kN立杆施工活荷载计算外立杆：N Q1k=la×l b×(n jj×G kjj)/2=1.5×0.8×(1×2)/2=1.2kN内立杆：N Q1k=1.2kN组合风荷载作用下单立杆轴向力：单外立杆：N=1.2×(N G1k+ N G2k)+1.4×N Q1k=1.2×(3.603+5.387)+ 1.4×1.2=12.468kN 单内立杆：N=1.2×(N G1k+ N G2k)+1.4×N Q1k=1.2×(3.603+2.18)+ 1.4×1.2=8.62kN 七、立杆稳定性验算立杆计算长度l0=Kμh=1×1.5×1.8=2.7m长细比λ=l0/i=2.7×103/16=168.75≤210满足要求！轴心受压构件的稳定系数计算：立杆计算长度l0=Kμh=1.155×1.5×1.8=3.119m长细比λ=l0/i=3.119×103/16=194.906查《规范》表A得，φ=0.1912、立杆稳定性验算组合风荷载作用单立杆的轴心压力标准值N'=N G1k+N G2k=3.603+5.387=8.99kN单立杆的轴心压力设计值N=1.2(N G1k+N G2k)+1.4N Q1k=1.2×(3.603+5.387)+1.4×1.2=12.468kNM wd=φwγQ M wk=φwγQ(0.05ζ1w k l a H12)=0.6×1.4×(0.05×0.6×0.429×1.5×3.62)=0.21kN·m σ=γ0[N/(φA)+M wd/W]=1×[12468/(0.191×384)+210161.952/4120]=221.004N/mm2>[f]=205N/mm2 不满足要求，减小步距、减小立杆纵横向间距、减少施工作业层数！八、连墙件承载力验算lw k a长细比λ=l0/i=600/16=37.5，查《规范》表A.0.6得，φ=0.896(N lw+N0)/(φAc)=(9.73+3)×103/(0.896×384)=36.999N/mm2≤0.85×[f]=0.85×205N/mm2=1 74.25N/mm2满足要求！扣件抗滑承载力验算：N lw+N0=9.73+3=12.73kN>0.9×12=10.8kN不满足要求，增设连墙件！九、脚手架材料用量计算悬挑梁验算一、基本参数平面图立面图三、主梁验算主梁材料类型工字钢主梁合并根数n z 1主梁材料规格16号工字钢主梁截面积A(cm2) 26.1 主梁截面惯性矩I x(cm4) 1130 主梁截面抵抗矩W x(cm3) 141主梁自重标准值g k(kN/m) 0.205 主梁材料抗弯强度设计值[f](N/mm2) 215主梁材料抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 125 主梁弹性模量E(N/mm2) 206000 主梁允许挠度[ν](mm)1/250荷载标准值：q'=g k=0.205=0.205kN/m第1排：F'1=F1'/n z=8.99/1=8.99kN第2排：F'2=F2'/n z=8.99/1=8.99kN荷载设计值：q=1.2×g k=1.2×0.205=0.246kN/m第1排：F1=F1/n z=12.47/1=12.47kN第2排：F2=F2/n z=12.47/1=12.47kN1、强度验算弯矩图(kN·m)σmax=γ0M max/W=1×20.144×106/141000=142.867N/mm2≤[f]=215N/mm2符合要求！2、抗剪验算剪力图(kN)τmax=γ0Q max/(8I zδ)[bh02-(b-δ)h2]=1×25.247×1000×[88×1602-(88-6)×140.22]/(8×11300000×6)=29.837N/mm2τmax=29.837N/mm2≤[τ]=125N/mm2符合要求！3、挠度验算变形图(mm)νmax=6.882mm≤[ν]=2×l x/250=2×1250/250=10mm符合要求！4、支座反力计算设计值：R1=-12.393kN,R2=38.034kN四、悬挑主梁整体稳定性验算受弯构件整体稳定性分析：其中φb -- 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数：查表《钢结构设计规范》(GB50017-2003)得，φb=2由于φb大于0.6，根据《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附表B，得到φb'值为0.93。

扣件式脚手架计算书计算依据：1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20112、《建筑结构荷载规范》GB50009-20123、《钢结构设计标准》GB50017-20174、《建筑地基基础设计规范》GB50007-20115、《建筑结构可靠性设计统一标准》GB50068-2018一、脚手架参数立面图侧面图三、纵向水平杆验算纵、横向水平杆布置方式纵向水平杆在上横向水平杆上纵向水平杆根数n 2横杆抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205 横杆截面惯性矩I(mm4) 127100横杆弹性模量E(N/mm2) 206000 横杆截面抵抗矩W(mm3) 5260纵、横向水平杆布置承载能力极限状态q=1.3×(0.04+G kjb×l b/(n+1))+0.9×1.5×G k×l b/(n+1)=1.3×(0.04+0.35×1.05/(2+1))+0.9×1.5×2×1.05/(2+1)=1.156kN/m正常使用极限状态q'=(0.04+G kjb×l b/(n+1))+G k×l b/(n+1)=(0.04+0.35×1.05/(2+1))+2×1.05/(2+1)=0.862kN/m 计算简图如下：1、抗弯验算M max=0.1ql a2=0.1×1.156×1.52=0.26kN·mσ=γ0M max/W=1×0.26×106/5260=49.443N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax=0.677q'l a4/(100EI)=0.677×0.862×15004/(100×206000×127100)=1.129mm νmax＝1.129mm≤[ν]＝min[l a/150，10]＝min[1500/150，10]＝10mm满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态R max=1.1ql a=1.1×1.156×1.5=1.907kN正常使用极限状态R max'=1.1q'l a=1.1×0.862×1.5=1.423kN四、横向水平杆验算承载能力极限状态由上节可知F1=R max=1.907kNq=1.3×0.04=0.052kN/m正常使用极限状态由上节可知F1'=R max'=1.423kNq'=0.04kN/m1、抗弯验算计算简图如下：弯矩图(kN·m)σ=γ0M max/W=1×0.674×106/5260=128.127N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！2、挠度验算计算简图如下：变形图(mm)νmax＝2.256mm≤[ν]＝min[l b/150，10]＝min[1050/150，10]＝7mm满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态R max=1.934kN五、扣件抗滑承载力验算横杆与立杆连接方式单扣件扣件抗滑移折减系数0.85纵向水平杆：R max=1×1.907/2=0.954kN≤R c=0.85×8=6.8kN横向水平杆：R max=1×1.934=1.934kN≤R c=0.85×8=6.8kN满足要求！六、荷载计算脚手架架体高度H 27 脚手架钢管类型Φ48.3×3.60.129每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)1、立杆承受的结构自重标准值N G1k单外立杆：N G1k=(gk+l a×n/2×0.04/h)×H=(0.129+1.5×2/2×0.04/1.5)×27=4.555kN 单内立杆：N G1k=4.555kN2、脚手板的自重标准值N G2k1单外立杆：N G2k1=(H/h+1)×la×l b×G kjb×1/2/2=(27/1.5+1)×1.5×1.05×0.35×1/2/2=2.618kN 1/2表示脚手板2步1设单内立杆：N G2k1=2.618kN3、栏杆与挡脚板自重标准值N G2k2单外立杆：N G2k2=(H/h+1)×la×G kdb×1/2=(27/1.5+1)×1.5×0.17×1/2=2.423kN 1/2表示挡脚板2步1设4、围护材料的自重标准值N G2k3单外立杆：N G2k3=G kmw×la×H=0.01×1.5×27=0.405kN5、构配件自重标准值N G2k总计单外立杆：N G2k=N G2k1+N G2k2+N G2k3=2.618+2.423+0.405=5.446kN单内立杆：N G2k=N G2k1=2.618kN立杆施工活荷载计算外立杆：N Q1k=la×l b×(n zj×G kzj)/2=1.5×1.05×(2×2)/2=3.15kN内立杆：N Q1k=3.15kN组合风荷载作用下单立杆轴向力：单外立杆：N=1.3×(N G1k+ N G2k)+0.9×1.5×N Q1k=1.3×(4.555+5.446)+0.9×1.5×3.15=17.254kN单内立杆：N=1.3×(N G1k+ N G2k)+0.9×1.5×N Q1k=1.3×(4.555+2.618)+0.9×1.5×3.15=13.578kN七、立杆稳定性验算立杆计算长度l0=Kμh=1×1.5×1.5=2.25m长细比λ=l0/i=2.25×103/15.9=141.509≤210满足要求！轴心受压构件的稳定系数计算：立杆计算长度l0=Kμh=1.155×1.5×1.5=2.599m长细比λ=l0/i=2.599×103/15.9=163.443查《规范》表A得，φ=0.2652、立杆稳定性验算不组合风荷载作用单立杆的轴心压力设计值N=1.3(N G1k+N G2k)+0.9×1.5N Q1k=1.3×(4.555+5.446)+0.9×1.5×3.15=17.254kN σ=γ0N/(φA)=1×17253.589/(0.265×506)=128.672N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！组合风荷载作用单立杆的轴心压力设计值N=1.3(N G1k+N G2k)+0.9×1.5N Q1k=1.3×(4.555+5.446)+0.9×1.5×3.15=17.254kNM w=0.9×0.9×1.5×M wk=0.9×0.9×1.5×ωk l a h2/10=0.9×0.9×1.5×0.243×1.5×1.52/10=0.1kN·mσ=γ0[N/(φA)+M w/W]=1×[17253.589/(0.265×506)+99645.188/5260]=147.616N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！八、脚手架架体高度验算不组合风荷载作用H s1=(φAf-(1.3 ×N G2k+1.5N Q1k))/(1.3 ×g k)=(0.265×506×205×10-3-(1.3×5.446+1.5×3.15))/(1.3 ×0.129)=93.523m组合风荷载作用H s2=(φAf-(1.3 ×N G2k+0.9×1.5N Q1k+M wφA/W))/(1.3×g k)=(0.265×506×205×10-3-(1.3×5.446+0.9×1.5×3.15+0.1×1000×0.265×506/5260))/(1.3 ×0.129)=81.193mH s=81.193m>H=27m满足要求！九、连墙件承载力验算lw k a长细比λ=l0/i=600/15.9=37.736，查《规范》表A.0.6得，φ=0.896(N lw+N0)/(φAc)=(3.28+3)×103/(0.896×506)=13.852N/mm2≤0.85×[f]=0.85×205N/mm2=1 74.25N/mm2满足要求！扣件抗滑承载力验算：N lw+N0=3.28+3=6.28kN≤0.85×12=10.2kN满足要求！十、立杆地基承载力验算f u g1.254×140 =175.56kPa满足要求！。