扣件式钢管脚手架计算实例(标准版)

一、设计方案1、拟作业层的层数n i=2层，铺50mm木板层数为每隔10m满铺一层脚手板，共n2=3层。

2、拟定脚手板结构尺寸：立杆纵距L a=1.8m,立杆横距L b=1.05m, 步距h=1.8m、连墙按2步3跨设置。

3、脚手板采用松木50mm厚木板，其自重标准值q ki=0.5KN/m2, 靠近建筑物外端外伸部份铺设200mm木板一块。

作业层外侧设挡脚板一块。

4、安全网：采用每100cm2不少于2000目的安全网，沿架全高封闭，其自重标准值q Qi=0.005KN/m2。

5、全部杆件采用© 48 X 3.5 mm钢管，其自重标准值q k2=0.0384KN/m。

6、外架搭设高度30m,结构施工期间作为安全围护，装修阶段作为装修操作脚手架。

二、设计计算（一）纵向水平杆、横向水平杆计算纵向、横向水平杆的抗弯强度应按下列计算-M <fW式中M —弯矩设计值W —截面模量f —钢材的抗弯强度设计值，表5.1.6采用纵向、横向水平杆弯矩设计值M=1.2M GK + 14、M QK式中M GK —脚手板自重标准值产生的弯矩M QK —施工荷载标准值产生的弯矩纵向、横向水平杆的挠度应符合下式规定uW [ u ] 式中u —挠度[u ]—容许挠度表5.1.8采用1、横向水平杆计算图1 横向水平杆计算简图(1)荷载计算作用于横向水平杆的恒载标准值q1=0.5X 1.8 + 0.0384=0.9 + 0.0384=0.94KN/m作用于横向水平杆的活载标准值q2=2.0X 1.8=3.6KN/mq= q1+ q2=0.94 + 3.6=4.54KN/m查荷载与结构静力计算表彳 2M maxJ qL2（1—务）28L21 20 222M GK=- X 0.94 X 1.052（1 —工）2=0.125KN.m8 1.051 20 222M QK =-X3.6 X 1.052（1 —2）2=0.47KN.m8 1.052M=1.2 M GK + 1.4 M QK= 1.2 X 0.125 + 1.4 X 0.47=0.15 + 0.658=0.81 KN.mS =M <fW查规范附录截面模量W=5.08cm3=5080mm3S = 8-0000 =159N/mr T K 205N/mrm5080满足要求2、纵向水平杆计算亠㊀门门[ 亠.I V I.:图2 纵向水平杆计算简图R —小横杆与大横杆交点处，支座反力的最大值 bq | 1.05 4540 .R= + aq=+ 0.2 X 45402 2=2384+ 908=3292N按图2纵向水平杆不生产弯矩，可不计算大横杆的强度和变形验 算。

扣件式钢管脚手架设计计算实例扣件式钢管脚手架是一种常用的搭建脚手架的工具，它由立杆、横杆、纵杆和扣件组成，具有安装方便、拆卸简单、结构稳定等特点。

在设计和计算扣件式钢管脚手架时，需要考虑脚手架的高度、荷载等因素，下面是一个设计计算实例。

假设要搭建一个高度为10米的扣件式钢管脚手架，每层脚手架的间距为2米，共需搭建5层脚手架。

脚手架的工作荷载为200千克/平方米。

首先，我们需要计算立杆、横杆和纵杆的尺寸。

1.立杆的尺寸计算：立杆的尺寸需要根据脚手架的高度和荷载进行计算。

一般情况下，立杆的直径在48至60毫米之间。

在本实例中，我们选择了直径为48毫米的立杆。

每个立杆的高度为10米/5层=2米，加上接地深度0.5米，总高度为2.5米。

根据脚手架荷载为200千克/平方米，每米脚手架所受的荷载为200千克/2米=100千克，加上自重（假设每个立杆自重10千克），每米脚手架所受的总荷载为100千克+10千克=110千克。

根据立杆的直径为48毫米，在立杆表中查得立杆在110千克荷载下的安全高度为3.5米。

由于每个立杆的高度为2.5米，所以满足安全要求。

2.横杆的尺寸计算：横杆的尺寸计算需要考虑跨度和荷载。

一般情况下，横杆的直径在32至40毫米之间。

在本实例中，每层脚手架的跨度为2米，所以每个横杆的长度为2米。

根据脚手架荷载为200千克/平方米，每米脚手架所受的荷载为200千克/2米=100千克。

加上自重（假设每根横杆自重5千克），每米脚手架所受的总荷载为100千克+5千克=105千克。

根据横杆的直径为40毫米，在横杆表中查得横杆在105千克荷载下的安全跨度为3.2米。

由于每个横杆的跨度为2米，所以满足安全要求。

3.纵杆的尺寸计算：纵杆的尺寸计算需要考虑荷载。

一般情况下，纵杆的直径在32至40毫米之间。

在本实例中，每层脚手架的高度为2米，所以每个纵杆的高度为2米。

根据脚手架荷载为200千克/平方米，每米脚手架所受的荷载为200千克/2米=100千克。

文件编号：GD/FS-3080（安全管理范本系列）扣件式钢管脚手架设计计算实例详细版In Order To Simplify The Management Process And Improve The Management Efficiency, It Is Necessary To Make Effective Use Of Production Resources And Carry Out Production Activities.编辑：_________________单位：_________________日期：_________________扣件式钢管脚手架设计计算实例详细版提示语：本安全管理文件适合使用于平时合理组织的生产过程中，有效利用生产资源，经济合理地进行生产活动，以达到实现简化管理过程，提高管理效率，实现预期的生产目标。

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根据《建筑施工安全检查标准》（JGJ59-99）对外脚手架的规定；提出应该逐步淘汰竹脚手架，推广扣件式钢管脚手架。

《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程》（JGJ130-2001）对扣件式钢管脚手架的设计原则和计算方法都作出了规定。

笔者以该规范为依据，系统地对扣件式钢管脚手架的设计计算作如下阐述。

一、横向、纵向水平杆计算1．横向、纵向水平杆的抗弯强度按下式计算：σ=M/W≤f式中M—弯矩设计值，按M=1.2MGK+1.4MQK计算，MGK为脚手板自重标准值产生的弯矩，MQK为施工荷载标准值产生的弯矩。

W—截面模量，查表φ48×3.5mm钢管W=5.08cm³f—钢材的抗弯强度计算值，f=205N/mm²（1）横向水平杆的抗弯强度计算横向水平杆的内力时按简支梁计算如图1，计算跨度取立杆的横距l₀=80mm，脚手架横向水平杆的构造计算外伸长度a₁=300mm，a₂=100mm。

扣件式脚手架计算书计算依据：1、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-20162、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20113、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计规范》GB50017-20035、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011一、脚手架参数0.243，0.243风荷载标准值ωk(kN/m2)(连墙件、单立杆稳定性) Array立面图侧面图三、纵向水平杆验算纵、横向水平杆布置方式纵向水平杆在上横向水平杆上纵向水平杆根数n 1横杆抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205 横杆截面惯性矩I(mm4) 113600 横杆弹性模量E(N/mm2) 206000 横杆截面抵抗矩W(mm3) 4730纵、横向水平杆布置承载能力极限状态q=1.2×(0.035+G kjb×l b/(n+1))+1.4×G k×l b/(n+1)=1.2×(0.035+0.1×1.05/(1+1))+1.4×3×1.05 /(1+1)=2.31kN/m正常使用极限状态q'=(0.035+G kjb×l b/(n+1))=(0.035+0.1×1.05/(1+1))=0.088kN/m计算简图如下：1、抗弯验算M max=0.1ql a2=0.1×2.31×1.22=0.333kN·mσ=γ0M max/W=1×0.333×106/4730=70.34N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax=0.677q'l a4/(100EI)=0.677×0.088×12004/(100×206000×113600)=0.053mm νmax＝0.053mm≤[ν]＝min[l a/150，10]＝min[1200/150，10]＝8mm满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态R max=1.1ql a=1.1×2.31×1.2=3.05kN正常使用极限状态R max'=1.1q'l a=1.1×0.088×1.2=0.116kN四、横向水平杆验算承载能力极限状态由上节可知F1=R max=3.05kNq=1.2×0.035=0.042kN/m正常使用极限状态由上节可知F1'=R max'=0.116kNq'=0.035kN/m1、抗弯验算计算简图如下：弯矩图(kN·m)σ=γ0M max/W=1×0.806×106/4730=170.489N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、挠度验算计算简图如下：变形图(mm)νmax＝0.143mm≤[ν]＝min[l b/150，10]＝min[1050/150，10]＝7mm 满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态R max=1.547kN五、扣件抗滑承载力验算纵向水平杆：R max=1×3.05/2=1.525kN≤R c=0.85×8=6.8kN横向水平杆：R max=1×1.547kN≤R c=0.85×8=6.8kN满足要求！六、荷载计算1、立杆承受的结构自重标准值N G1k单外立杆：N G1k=(gk+l a×n/2×0.035/h)×H=(0.129+1.2×1/2×0.035/1.8)×20=2.816kN 单内立杆：N G1k=2.816kN2、脚手板的自重标准值N G2k1单外立杆：N G2k1=(H/h+1)×la×l b×G kjb×1/2/2=(20/1.8+1)×1.2×1.05×0.1×1/2/2=0.382kN 1/2表示脚手板2步1设单内立杆：N G2k1=0.382kN3、栏杆与挡脚板自重标准值N G2k2单外立杆：N G2k2=(H/h+1)×la×G kdb×1/2=(20/1.8+1)×1.2×0.17×1/2=1.235kN1/2表示挡脚板2步1设4、围护材料的自重标准值N G2k3单外立杆：N G2k3=G kmw×la×H=0.01×1.2×20=0.24kN5、构配件自重标准值N G2k总计单外立杆：N G2k=N G2k1+N G2k2+N G2k3=0.382+1.235+0.24=1.857kN单内立杆：N G2k=N G2k1=0.382kN立杆施工活荷载计算外立杆：N Q1k=la×l b×(n jj×G kjj)/2=1.2×1.05×(1×3)/2=1.89kN内立杆：N Q1k=1.89kN组合风荷载作用下单立杆轴向力：单外立杆：N=1.2×(N G1k+ N G2k)+1.4×N Q1k=1.2×(2.816+1.857)+ 1.4×1.89=8.253kN 单内立杆：N=1.2×(N G1k+ N G2k)+1.4×N Q1k=1.2×(2.816+0.382)+ 1.4×1.89=6.483kN 七、立杆稳定性验算立杆计算长度l0=Kμh=1×1.5×1.8=2.7m长细比λ=l0/i=2.7×103/15.9=169.811≤210满足要求！轴心受压构件的稳定系数计算：立杆计算长度l0=Kμh=1.155×1.5×1.8=3.119m长细比λ=l0/i=3.119×103/15.9=196.132查《规范》表A得，φ=0.1882、立杆稳定性验算组合风荷载作用单立杆的轴心压力设计值N=1.2(N G1k+N G2k)+1.4N Q1k=1.2×(2.816+1.857)+1.4×1.89=8.253kNM wd=φwγQ M wk=φwγQ(0.05ζ1w k l a H12)=0.6×1.4×(0.05×0.6×0.243×1.2×3.62)=0.095kN·m σ=γ0[N/(φA)+M wd/W]=1×[8253.4/(0.188×450)+95234.227/4730]=117.692N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！八、连墙件承载力验算lw k a长细比λ=l0/i=600/15.9=37.736，查《规范》表A.0.6得，φ=0.896(N lw+N0)/(φAc)=(2.939+3)×103/(0.896×506)=13.1N/mm2≤0.85×[f]=0.85×205N/mm2=17 4.25N/mm2满足要求！扣件抗滑承载力验算：N lw+N0=2.939+3=5.939kN≤0.85×12=10.2kN满足要求！九、立杆地基承载力验算f u g1.254×140 =175.56kPa满足要求！。

扣件式钢管脚手架分段卸荷计算曾灵某工程要求搭设装修用脚手架高度H＝54m，由于H>50m，拟采用分段卸荷的方法进行搭设。

一、拟定搭设方案 1.拟定作业层数n1＝2层，铺板层数为每隔12m满铺一层脚手板，因此取铺板层数（层），取n2＝5层。

2.拟定脚手架的结构尺寸：立杆纵距la＝1.5m，立杆横距lb＝1.3m，大横杆步距h＝1.8，连墙件按2步3跨设置。

3.脚手板采用木脚手板，其自重标准值qk1＝0.35kN/m2；挡脚板自重标准值为qk2＝0.08kN/m。

4.栏杆：因固定安全网需要，每步增加栏杆数n3＝2道，栏杆及其连接扣件的自重标准值（式中0.0132为每个直角扣件的重量）。

5.安全网：密目安全网按1.8×6m网重3kg计算，沿架高全封闭，则其自取标准值，考虑到安全网上可能存留一些建筑杂物，故取qk4＝0.005kN/m2。

6.分段卸荷钢丝绳吊点设置：沿架体全高分3段，每段18m，即在架高18m和36m处分别设一个吊点；在水平方向吊点为3根立杆纵距。

7.全部杆件采用φ48×3.5钢管，3.84kg/m。

二、脚手架的荷载标准值和设计值计算 1.脚手架全高一个纵距荷载标准值计算 （1）结构自重标准值NG1k：查《规范》附录A表A-1得每米立杆承受的结构自重标准值gk＝0.1248kN/m，则内外共2排立杆的自重标准值NG1k为NG1k＝2gk·H＝2×0.1248×54＝13.478kN （2）构配件自重标准值NG2k 1）脚手板自重标准值NG2k1 脚手板按图1所示进行搭设，本例采用木脚手板，铺板层数n2＝5层，其自重标准值qk1＋0.35kN/m2，故其总的自重标准值NG2k1为图1 脚手架构造示意图 NG2k1＝n2×（lb＋0.35）×la×qk1＝5×（1.3＋0.35）×1.5×0.35＝4.331 2）附加小横杆及其扣件自重标准值NG2k2 由于要铺脚手板，所以还要在原有两根小横杆中间再加一根小横杆和两个扣件，故 NG2k2＝n2×（lb＋0.35＋0.1）×0.0384＋n2×2×0.0132 ＝5×（1.5＋0.35＋0.1）×0.0384＋5×2×0.0132 ＝0.336＋0.132 ＝0.468kN 3）挡脚板自重标准值NG2k3 在2层作业层上还应当设置挡脚板，其自重标准值 NG2k3＝n1·la·qk2＝2×1.5×0.08＝0.24kN 4）全封闭安全网及其附件的自重标准值：5）构配件总的自重标准值 NG2k＝NG2k1＋NG2k2＋NG2k3＋NG2k4＝4.331＋0.468＋0.24＋4.653＝9.692kN （3）施工荷载标准值NQk 施工作业层数n1＝2，装修用脚手架，其荷载标准值NQk1＝2kN/m2，故NQk为 NQk＝N1·l a（lb＋0.35）qQk1＝2×1.5×（1.3＋0.35）×2＝9.9kN 2.脚手架全高一个纵距内总的荷载设计值N N＝1.2（NG1k＋NG2k）＋1.4 NQk ＝1.2×（13.478＋9.692）＋1.4×9.9＝41.664kN三、分段卸荷装置的设计与计算 1.分段卸荷装置 如上所述，分段卸荷钢丝绳吊点的垂直距离为18m，水平距离为3个立杆纵距，即3 la＝3×1.5＝4.5m，吊点位置如图2所示。

扣件式钢管脚手架计算书基本参数架子基本尺寸：本脚手架准备搭设总高度为37.3m ，立杆纵距b=1.5m ，立杆横距l=1.05m ，内立杆距外墙皮距离b1=0.4m,脚手架步距h=1.8m ；铺设钢脚手板层数4层，同时进行施工层数2层；脚手架与建筑结构连接点布置：竖向间距H1=5.1m ，水平距离L1=4.5m ，均布施工荷载：Qk=2kN/m 2。

一、立杆计算1、立杆计算长度h k l μ=0（m ）k 为计算长度附加系数，取1.155；μ为考虑脚手架整体稳定因素的单杆计算长度系数，立杆横距为1.05m 、连墙件按二步三跨布置时查规范JGJ130-2001表5.3.3可得μ＝1.50；h 为立杆步距，在此取1.8m ；m h k l 638.38.175.1155.10=⨯⨯==∴μ2、杆件长细比i l /0=λ的验算查规范JGJ130-2001附录B 可知48φ钢管的回转半径i ＝1.58cm ；2101990158.0 1.81.751)1(<=⨯⨯==∴取k i h k μλ 查规范JGJ130-2001表5.1.9，因此立杆长细比满足要求。

3、轴心受压构件稳定系数ϕ2300158.03.638===∴i h k μλ可查规范JGJ130-2001附录C 表C 得138.0=ϕ； 4、计算Af ϕ（KN ）A 为48φ钢管截面积，查规范JGJ130-2001附录B 表B 可知289.4cm A =； f 为235Q 钢抗拉、抗压和抗弯强度设计值，查规范JGJ130-2001表5.1.6可得2/205mm N f =；KN Af 65.182051089.4186.02=⨯⨯⨯=∴ϕ5、计算构配件自重标准值产生的轴向力k G N 2（KN ）a p p ab k G l Q Q l a l N 2112)(5.0+∑+=a l 为立杆纵距，此处取1.5m 。

b l 为立杆横距，此处取1.05m 。

文件编号：TP-AR-L7248In Terms Of Organization Management, It Is Necessary To Form A Certain Guiding And Planning Executable Plan, So As To Help Decision-Makers To Carry Out Better Production And Management From Multiple Perspectives.（示范文本）编订：_______________审核：_______________单位：_______________扣件式钢管脚手架设计计算实例(正式版)扣件式钢管脚手架设计计算实例(正式版)使用注意：该安全管理资料可用在组织/机构/单位管理上，形成一定的具有指导性，规划性的可执行计划，从而实现多角度地帮助决策人员进行更好的生产与管理。

材料内容可根据实际情况作相应修改，请在使用时认真阅读。

根据《建筑施工安全检查标准》（JGJ59-99）对外脚手架的规定；提出应该逐步淘汰竹脚手架，推广扣件式钢管脚手架。

《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程》（JGJ130-2001）对扣件式钢管脚手架的设计原则和计算方法都作出了规定。

笔者以该规范为依据，系统地对扣件式钢管脚手架的设计计算作如下阐述。

一、横向、纵向水平杆计算1．横向、纵向水平杆的抗弯强度按下式计算：σ=M/W≤f式中M—弯矩设计值，按M=1.2MGK+1.4MQK计算，MGK为脚手板自重标准值产生的弯矩，MQK为施工荷载标准值产生的弯矩。

W—截面模量，查表φ48×3.5mm钢管W=5.08cm³f—钢材的抗弯强度计算值，f=205N/mm²（1）横向水平杆的抗弯强度计算横向水平杆的内力时按简支梁计算如图1，计算跨度取立杆的横距l₀=80mm，脚手架横向水平杆的构造计算外伸长度a₁=300mm，a₂=100mm。

( 安全技术 )单位：_________________________姓名：_________________________日期：_________________________精品文档 / Word文档 / 文字可改扣件式钢管脚手架风荷载标准值计算(标准版)Technical safety means that the pursuit of technology should also include ensuring that peoplemake mistakes扣件式钢管脚手架风荷载标准值计算(标准版)在编制扣件式钢管脚手架安全施工组织设计时，作用于脚手架的水平风荷载，往往是计算的难点之一。

我们依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）（以下简称《脚手架规范》）和国家现行《建筑结构荷载规范》（GBJ9-87）（以下简称《荷载规范》）的有关规定，对风荷载的计算参数进行分析，找出规律性的内涵，以便准确地计算，确保施工安全。

脚手架规范第4.2.3条规定：作用于脚手架的水平风荷载标准值，应按下式计算：ωk=0.7μzμsω0式中ωk——风荷载标准值（kN/m2）μz——风压高度变化系数；μs——脚手架风荷载体型系数·ω0——基本风压（kN/m2）。

计算风荷载标准值除修正系数外，还有三个参数，现分析归纳如下：一、基本风压ω0及修正系数基本风压ω0应按荷载规范“全国基本风压分布图”的规定采用。

荷载规范规定：风荷载标准值ωk=βzμzμsω0，即风荷载标准值中还应乘以风振系数βz，以考虑风压脉动对高层建筑结构的影响。

脚手架规范编制时，考虑到脚手架附着在主体结构上，故取βz=1。

荷载规范规定的基本风压是根据重现期为30年确定的，而脚手架使用期较短，遇到强劲风的概率相对要小得多，基本风压ω0 乘以0.7修正系数是参考英国脚手架标准计算确定的。

二、风压高度变化系数μz荷载规范规定：风压高度变化系数，应根据地面粗糙度类别按《荷载规范》采用。

扣件式钢管脚手架外架荷载计算与设计指标一、荷载与荷载效应组合1、永久荷载作用于脚手架的恒载分为脚手架结构自重和构、配件自重。

（1）、脚手架结构自重包括立杆、纵向水平杆、横向水平杆、剪刀撑、横向斜撑和扣件等的自重。

参照国家规范的要求，一个柱距范围内每米高的单、双排脚手架的结构自重按下列公式计算：a 、单排架的立柱，纵向、横向水平杆及扣件重S G ：h g h l g g h l G S /])(2)2.2[(21+++++= （1.1）b 、双排架的立柱，纵向、横向水平杆及扣件重D G ：h g h l g g h l G D /]5.6/)(2[2]2.2)(2[21+++++= （1.2）c 、剪刀撑的杆件及扣件重B G ：)/()6cos 5.6/2cos /2(32b b b b B L H l g g H g H G +⨯+⨯=αα （1.3）式中l —— 脚手架的柱距（纵距）（m ）； h —— 脚手架的步距（m ）；g —— 钢管单位长度自重（m kN /）；1g —— 1个直角扣件自重（kN ）； 2g —— 1个对接扣件自重（kN ）； 3g —— 1个旋转扣件自重（kN ）； b H —— 剪刀撑的竖向尺寸（m ）； b L —— 剪刀撑的横向尺寸（m ）； α—— 剪刀撑斜杆的倾角。

表1.1 钢管及扣件自重考虑到计算的方便性，对于双排脚手架的自重可以参照规范附录表A ，根据步距、纵距计算扣件式钢管脚手架每米立杆承受的结构自重标准值，而不必再分别计算每个构件的自重再进行叠加。

（2）、构配件自重包括脚手板、栏杆、挡脚板、安全网等防护设施的自重。

表1.2 脚手板自重标准值表1.3 栏杆、挡脚板自重标准值脚手架上吊挂的安全设施（安全网、苇席、竹笆及帆布等）的荷载应按实际情况采用。

2、可变荷载可变荷载可分为施工荷载和风荷载。

（1）、施工荷载包括作业层上的人员、器具和材料的自重。

扣件式钢管平台设计计算1.脚手架设计1.1计算参数的确定（1）架体尺寸。

立杆横距lb=800mm，纵距la=1500mm，步距h=1500mm。

搭设高度9.0m，架体长20m。

宽10m。

架体成倒梯形设置，梯形斜边稳固靠于护坡上。

（2）架体构件。

（6）基本风压。

咸阳地区基本风压为ω0=0.55kN/m2，风压高度变化系数μz=1.31，脚手架风荷载体型系数μs=0.1157。

1.2横向、纵向水平杆计算1.2.1横向纵向水平杆的抗弯强度按下式计算：σ＝M/W≤f式中的M－弯矩设计值，按M＝1.2MGK为堆放荷载标准值产生的弯矩。

W－载面模量。

f－钢材的抗弯强度设计值，f=205N/mm2（1）横向水平杆的抗弯强度计算横向水平杆的内力按简支计算，计算跨度取立杆的横距lb=800mm，脚手架横向水平杆的构造计算外伸长度a=300mm，a1=100mm。

①永久荷载标准值gk包括每米立杆承受的结构自重标准值0.136kN/m（纵距1.5m，步距1.8m），脚手板片重标准值0.35kN/m2和栏杆与挡板自重标准值0.14kN/m（如图1）图1 结构自重计算简图gk=0.136+0.35×MB=1/2gka 2 1=1/2×696×0.12=3.48N?mMA-MB=31.32-3.48=27.84N?mMGK=gk/2lb/2-(MA-MB)/gkl 2 b-MA=696/2×0.8/2-(27.84/696×0.8)2-31.32=11.32Nm②施工均布活荷载标准值Qk=3kN/m2×0.75=2.25kN/m图2 施工荷载计算简图MQK=Qkl 2 b/8=1/8×2250×0.82=180N?mM=1.2MGk+1.4MQK=1.2×11.31+1.4×180=265.57N?mσ=M/W=265.57×103/5.08×103=52.28N/mm2＜f=205N/mm2所以横向水平杆满足安全要求。

满堂扣件式钢管脚手架计算书(范本)依据规范:《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 《建筑施工模板安全技术规范》JGJ 162-2008《建筑结构荷载规范》GB50009-2012《钢结构设计规范》GB50017-2003《混凝土结构设计规范》GB50010-2010《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011《建筑施工木脚手架安全技术规范》JGJ 164-2008更多建筑工程技术资料请加群( 303362541)计算参数:2钢管强度为205.0 N/mm ,钢管强度折减系数取1.00。

模板支架搭设高度为20.0m，立杆的纵距b=1.50m,立杆的横距l=1.20m，立杆的步距h=1.20m。

22施工活荷载脚手板自重0.30kN/m，栏杆自重0.15kN/m，材料最大堆放荷载 5.00kN/m22.50kN/m2。

--- 、--。

口口□o □ a o图落地平台支撑架立杆稳定性荷载计算单元采用的钢管类型为© 48.3 X 3.6。

4 4 4 4钢管惯性矩计算采用匸n (D-d )/64，抵抗距计算采用W=n (D -d )/32D 一、基本计算参数［同上］、纵向支撑钢管的计算H图落地平台支撑架立面简图鉞向钢管车D纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算，截面力学参数为3截面抵抗矩W = 5.26cm ；截面惯性矩I = 12.71cm1. 荷载的计算:(1) 脚手板与栏杆自重线荷载(kN/m):q 1 =0.000+0.300 x 0.300=0.090kN/m(2) 堆放材料的自重线荷载(kN/m):q 21 = 5.000 x 0.300=1.500kN/m(3) 施工荷载标准值(kN/m):q 22 = 2.500 x 0.300=0.750kN/m经计算得到，活荷载标准值 q 2 = 0.750+1.500=2.250kN/m2.抗弯强度计算纵向钢管计算简图最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩。

目录1 工程概况 (1)2 支架结构与材料 (1)2.1支架结构 (1)2.2材料特性 (2)3 荷载标准计算 (2)4 大横杆计算 (3)4.1大横杆荷载计算 (3)4.2强度计算 (3)4.3挠度计算 (4)5 小横杆的计算 (4)5.1小横杆荷载计算 (4)5.2 强度计算 (4)5.3挠度计算 (5)6 扣件的抗滑承载力计算: (5)7 立杆计算： (6)7.1荷载计算: (6)7.2立杆的稳定性计算: (6)7.3最大搭设高度的计算 (7)8 连接件的计算 (8)9 立杆的地基承载力计算 (9)济南黄河公铁两用桥扣件式钢管脚手架计算书1 工程概况济南黄河公铁两用桥施工起讫里程为DK421+910.6～DK423+703.03，线路全长1792.42m，主桥中心里程为DK422+806.82。

济南黄河公铁两用桥由北向南横穿天桥区吉家庄、济阳县谢家村、跨越黄河北大堤、主河槽及黄河南大堤，穿过历城区付家庄。

公铁两用桥合建段铁路孔跨布置为：(6-32m)预应力混凝土简支梁+122m简支钢桁梁+(7-52m)预应力混凝土简支梁+(128+3*180+128)m刚性悬索加劲连续钢桁梁+(9-32m)预应力混凝土简支梁（该桥为四线桥，货线孔跨布置与客线孔跨布置对应。

石济客专602~607号、610~612号、629~630桥墩和邯济胶济联络线607号、610~611号、607~635号桥墩为单建铁路桥墩，相应的G611、G612左、G627左、G627右、G628、G629、G630号桥墩为单建公路桥墩，单建桥墩墩型均为圆端形实体桥墩。

主桥617～620号桥墩采用三柱式单层框架墩；引桥608~609号桥墩采用两柱式单层框架墩；其他公铁合建段桥墩均采用双层框架墩。

2 支架结构与材料2.1支架结构脚手架采用扣件式钢管支架，采用两排架形式。

脚手架各种杆件采用外径48mm、壁厚3.5mm的钢管，脚手架内侧立杆距墩身模板70cm，立杆排距1.0m，立杆纵向间距1.5m，横杆步距1.8m，每跨内设一道横杆，立杆、横杆均采用一字扣件对接，在搭设过程中立杆要搭设在横杆的外侧，相邻两根杆件接头要相互错开一步且不小于500mm，各接头中心距主节点的距离不应大于步距的1/3。

扣件式钢管脚手架计算实例简介扣件式钢管脚手架是现代建筑施工中广泛应用的一种高效、安全、经济的搭建工具。

它采用钢管裁剪制成标准长度，并通过扣件连接成各种形状的支架或模板，以便于施工人员在高处或狭窄空间中进行施工。

这里将通过一个计算实例来介绍扣件式钢管脚手架的搭建计算方法。

计算实例假设我们需要在一座高20米、宽30米、长50米的大型工厂内进行维修作业。

我们需要在20米高度处搭建一座临时钢管脚手架以便于工人进行维修操作。

计算荷载首先需要计算荷载，以确定钢管脚手架需要承受多少重量。

我们假设施工人员每天需要将200kg到500kg不等的工具和材料提上提下。

另外，我们还需要计算风载荷。

工具和材料荷载计算我们可以根据施工人员每天需要使用的工具和材料数量来计算相应的荷载。

假设每天需要使用以下工具和材料：•扳手、螺丝刀等小型手工具：10kg•电钻、电锤、角磨机等大型电动工具：20kg•螺丝、螺帽、钉子、铆钉等五金配件：5kg•切割机、焊接机等大型机械设备：35kg•油漆、涂料等建筑物料：25kg因此，每天使用工具和材料的总荷载为：10kg + 20kg + 5kg + 35kg + 25kg = 95kg考虑到每个施工人员需要使用工具和材料，我们假设每天有5个人需要在钢管脚手架上进行作业。

因此，每天的工具和材料荷载总量为：5人 x 95kg = 475kg风载荷计算风载荷是另一个需要考虑的因素。

在高处施工时，钢管脚手架需要承受强风的冲击。

我们需要根据当地的气象条件和建筑形式来确定相应的风荷载系数。

假设该工厂所在地为上海市，根据《建筑规范》及相关计算公式，我们可以得出风荷载系数为：•风压：P = 0.50 kN/m²•风力：F = 70 kgf/m²钢管脚手架的表面积为：20m x 30m = 600m²因此，风载荷的总荷载为：(0.50 kN/m² + 70 kgf/m²) x 600m² = 315 kN计算材料数量接下来，我们需要计算钢管、支撑架、扣件等材料的数量。

扣件式钢管脚手架计算书扣件式钢管脚手架计算书-CAL-FENGHAI.-(YICAI)-Company One1扣件式脚手架计算书计算依据：1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20112、《建筑结构荷载规范》GB50009-20123、《钢结构设计规范》GB50017-20034、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011一、脚手架参数风压高度变化系数μz(连墙件、单立杆稳定性)，风荷载标准值ωk(kN/m2)(连墙件、单立杆稳定性)，立面图侧面图三、横向水平杆验算纵、横向水平杆布置方式横向水平杆在上纵向水平杆上横向水平杆根数n0横杆抗弯强度设计值[f](N/mm2)205横杆截面惯性矩I(mm4)121900横杆弹性模量E(N/mm2)206000横杆截面抵抗矩W(mm3)5080纵、横向水平杆布置承载能力极限状态q=×+G kjb×l a/(n+1))+×G k×l a/(n+1)=×+×(0+1))+×2×(0+1)=m 正常使用极限状态q'=+G kjb×l a/(n+1))+G k×l a/(n+1)=+×(0+1))+2×(0+1)=m 计算简图如下：1、抗弯验算M max=max[ql b2/8，qa12/2]=max[×12/8，×2]=·mσ=M max/W=×106/5080=mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax=max[5q'l b4/(384EI)，q'a14/(8EI)]=max[5××10004/(384×206000×121900)，×1504/(8×206000×121900)]=νmax＝≤[ν]＝min[l b/150，10]＝min[1000/150，10]＝满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态R max=q(l b+a1)2/(2l b)=×(1+2/(2×1)=正常使用极限状态R max'=q'(l b+a1)2/(2l b)=×(1+2/(2×1)=四、纵向水平杆验算承载能力极限状态由上节可知F1=R max=q=×=m正常使用极限状态由上节可知F1'=R max'=q'=m1、抗弯验算计算简图如下：弯矩图(kN·m)σ=M max/W=×106/5080=mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、挠度验算计算简图如下：变形图(mm)νmax＝≤[ν]＝min[l a/150，10]＝min[1500/150，10]＝10mm 满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态R max=五、扣件抗滑承载力验算横杆与立杆连接方式单扣件扣件抗滑移折减系数横向水平杆：R max=≤R c=×8=纵向水平杆：R max=满足要求！六、荷载计算脚手架架体高度H48脚手架钢管类型Φ48×每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)1、立杆承受的结构自重标准值N G1k单外立杆：N G1k=(gk+(l b+a1)×n/2×h)×H=+(1+×0/2××48=单内立杆：N G1k=2、脚手板的自重标准值N G2k1单外立杆：N G2k1=(H/h+1)×la×(l b+a1)×Gkjb×1/2/2=(48/+1)××(1+××1/2/2= 1/2表示脚手板2步1设单内立杆：N G2k1=3、栏杆与挡脚板自重标准值N G2k2单外立杆：N G2k2=(H/h+1)×la×G kdb×1/2=(48/+1)×××1/2=1/2表示挡脚板2步1设4、围护材料的自重标准值N G2k3单外立杆：N G2k3=G kmw×la×H=××48=5、构配件自重标准值N G2k总计单外立杆：N G2k=N G2k1+N G2k2+N G2k3=++=单内立杆：N G2k=N G2k1=立杆施工活荷载计算外立杆：N Q1k=la×(l b+a1)×(n zj×G kzj)/2=×(1+×(1×2)/2=内立杆：N Q1k=组合风荷载作用下单立杆轴向力：单外立杆：N=×(N G1k+ N G2k)+××N Q1k=×++ ××=单内立杆：N=×(N G1k+ N G2k)+××N Q1k=×++ ××=七、立杆稳定性验算立杆计算长度l0=Kμh=1××=长细比λ=l0/i=×103/=≤210满足要求！轴心受压构件的稳定系数计算：立杆计算长度l0=Kμh=××=长细比λ=l0/i=×103/=查《规范》表A得，φ=2、立杆稳定性验算不组合风荷载作用单立杆的轴心压力设计值N=(N G1k+N G2k)+=×++×=σ=N/(φA)=×489)=mm2>[f]=205N/mm2不满足要求，减小步距、减小立杆纵横向间距、减少施工作业层数！组合风荷载作用单立杆的轴心压力设计值N=(N G1k+N G2k)+×=×++××=M w=××M wk=××ωk l a h2/10=××××10=·mσ=[N/(φA)+ M w/W]=[×489)+5080]=mm2>[f]=205N/mm2不满足要求，减小步距、减小立杆纵横向间距、减少施工作业层数！八、脚手架架体高度验算不组合风荷载作用H s1=(φAf-+)/=×489×205×10-3-×+×)/×=组合风荷载作用H s2=(φAf-+××N Q1k+M wφA/W))/=×489×205×10-3-×+××+×1000××489/5080))/×= H s=≤H=48m不满足要求，减小步距、减小立杆纵横向间距、减少施工作业层数！九、连墙件承载力验算lw k a长细比λ=l0/i=600/=，查《规范》表得，φ=(Nlw+N0)/(φAc)=+3)×103/×506)=mm2≤×[f]=×205N/mm2=mm2满足要求！扣件抗滑承载力验算：N lw+N0=+3=≤×12=满足要求！结论和建议：1.立杆稳定性验算，不满足要求，减小步距、减小立杆纵横向间距、减少施工作业层数！2.立杆稳定性验算，不满足要求，减小步距、减小立杆纵横向间距、减少施工作业层数！3.脚手架架体高度验算，不满足要求，减小步距、减小立杆纵横向间距、减少施工作业层数！。