50T门式起重机计算书

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MDG50/10-24A5门式起重机计算书

6－1 50/10-24M单梁门式起重机计算书

起重机主参数及计算简图：

p21p计算简图Lk=24000Lx2=11421Lx1=11721B=3600b2b1h=14580L=9000

小车自重：GX=153.8 KN 主梁自重：GZ=554.1 KN 走台栏杆滑导支架等附件：GF=40.2 KN

桥架自重：1100.54 KN 额定起重量：GE=490 KN

支腿折算惯性矩的等值截面1413e760275162232220016121400142216210021241338.71358.71426主梁截面

刚性支腿折算惯性矩：4103311018.512MMbhBHI

主梁截面惯性矩：410332109.712MMbhBHI

主梁X向截面抵弯矩：373310087.76MMHbhBHWX

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6－2 主梁Y向截面抵弯矩：373310089.56MMBhbHBWY

一 .悬臂强度和刚度校核。

Ⅰ. 悬臂刚度校核

该门式起重机采用两个刚性支腿，故悬臂端挠度计算按一次超静定龙门架计算简图计算。

)12838(3(232)21KKLLEICLPPfK

式中 C3:小车轮压合力计算挠度的折算系数

)()(2)32()(23212222113LLLPPbPLLLbPbPCKK

＝1.00055

K:考虑轮缘参与约束，产生横向推力

927.012KLhIIK

P1,P2:小车轮压

KNGGPPEX9.321221

代入数值：

mmKKLLEICLPPfK911.22)12927.083927.08240009000(109.710102.2300055.19000)109.321109.321()12838(3(105233232)21

按起重机设计规范有效悬臂端的许用挠度:mmLfK7.253509000350][

][ff

结论：综上计算校核，该起重机的悬臂梁的刚度满足起重机械设计规范的要求。

Ⅱ.悬臂的强度校核

1. 该起重机悬臂的危险截面为支承处截面，满载小车位于悬臂端时该截面受到最大弯曲应力和最大剪应力。

此时弯曲应力：

xyspsqyqwxxWMTWMMWMWMmax

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6－3 式中 xM为垂直载荷（固定载荷和移动载荷组成）产生的弯矩

]2))(()[()(2212121XEXExxxKFZxyxgxGGbbLGGLLLLGGMMM

]210)8.153490(6.3910)8.153490[(721.11)421.1124721.11(2102.40101.55433233xM

MNMx.1082.76

qwM由风载荷产生的水平弯矩

MNMLLLLHWMqwxxxKwqw.1072.5721.11)421.11721.1124(2232.2150)(2333121

（ wW为计算风压，按起重机设计规范内陆取150N/M2）

sqM由主梁自重惯性力产生的梁最大水平弯矩

MNMLqLqMsqxmxsmsq.1074.80721.11142.47101.5541012110121213232121

spM由小车轮压引起的水平惯性载荷产生的水平弯矩

MNMBLPLPMspSSsp.1031.2)6.39(109.3212019109.321201)(53321

TM由小车制动引起的水平弯矩

MNMhGGMTXET.107.658.141021)8.153490(7121)(7153

所以：

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6－4 2max787867679maxmax/72.12510087.7107.610089.51031.21074.8010089.51072.510087.71082.7mmNWMTWMMWMWMxyspsqyqwxx

按起重机设计规范强度计算按载荷组合Ⅱ进行，故安全系数取1.33，许用应力为./7.176][2mmN

][max满足要求。

2. 小车在悬臂端产生扭转载荷引起的扭矩和垂直载荷产生最大剪应力

2212max)()(KXEXMISGG

式中 21nnKMMM （1nM为起重量及小车自重引起的扭矩，2nM大车制动小车轮压引起的扭矩）

2)()]()([02112hPPeBGeBGMSSXCEK (e为主梁弯心距轨道中心距离0212Be)

mmNMNMMKK.107.8.107.8]2216.2)1009.161009.16[()]413.1141212275.0(108.153)413.112141276.0(10490[853333

371034.4MMSX XS为中性轴x以上截面对x轴的静面矩

261013.3mm 为悬臂截面中心线所包围面积的2倍

所以：

2max6810733max2212max/18.2512101312.32107.8)1214(109.71034.4)10490108.153()()(mmNMISGGKXEX

按起重机设计规范强度计算按载荷组合Ⅱ进行，其许用剪应力

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6－5 2/02.10237.1763][][mmN

][max满足要求。

3. 由于该危险截面受最大正应力和最大剪应力，故还需验算复合应力

][1.132max2max

2222max2max/1.13318.25372.1253mmN

2/4.1947.1761.1][1.1mmN

故][1.132max2max成立

结论：综上计算校核，该起重机的悬臂梁的强度满足起重机械设计规范的要求。

二．起重机整机稳定性校核

该起重机为工作场地固定的桥门式类型起重机，故其起重机组别为Ⅲ。该地区属内陆地区。又因其带有悬臂的门式起重机，故整机稳定性校核有三种工况：1.无风静载 2.有风动载 3.暴风侵袭下的非工作状态。

1. 无风静载

工况为小车位于悬臂端，起吊额定起升载荷。其抗倾覆稳定性计算条件式：

0)(LGKLGCGKMEPXqG

式中 95.0GK自重载荷系数

4.1PK起升载荷的载荷系数

MC12桥架重心到倾覆边的水平距离

0.6.44959104904.1)9108.153121054.1100(95.0333MNMM

故该工况通过抗倾覆稳定性校核。

2. 有风动载

工况为满载小车在悬臂端起制动，工作状态下的最大风力向不利于稳定的方向吹。其抗倾覆稳定性计算条件式：

0)(21322hFhFhIhILGKLGCGKMQPEPXqG

式中 95.0GK 自重载荷系数

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6－6 2.1PK 起升载荷的载荷系数

aGIEP5小车运行起制动引起物品的水平惯性力

N331082.812.01049015.0

aGIX52小车运行起制动引起小车的水平惯性力

N331077.212.0108..15315.0

qACKFZh1纵向作用于桥架上的风力

N31071.71503.3512.13.1

EQGF03.0作用于起吊物上的风力

N431047.11049003.0

0.105.547810]26.157.1456.771.775.1577.226.1582.894902.1)98.1531254.1100(95.0[33MNMM

故该工况通过抗倾覆稳定性校核。

3. 暴风侵袭下的非工作状态

其抗倾覆稳定性计算条件式：

0''15.1)(475.0111hFBGGMXq

式中 mB91 大车轮距

qACKFHh'1横向作用于桥架和小车上的风力

N31074.1316008.15012.13.1

mh15.13'1桥架与小车架横向挡风面积自支腿铰接点起的形心高度

0.108.336910]15.1374.13115.19)8.15354.1100(475.0[33mNMM

故该工况通过抗倾覆稳定性校核。

结论：综上计算校核，该起重机整机稳定性满足起重机械设计规范的要求。

吊装方案计算书

1. 吊车荷载计算

Pkmax=(Ta+Tb)/4=(1400+350)*10/4=5KN

Ta 为单元板块重量（kg）

Tb 为小车自重

2. 横向水平荷载

Tk=η(Q+Q1)*10/2N=0.2*(2+0.35)*10/4=1.175KN

η系数，取为0.2

Q为吊车额定起重量

Q1为吊车重量

N为吊车一侧车轮数

3. 纵向水平荷载

Tkl=0.1ΣPmax=0.1*4*5=2KN

4. 吊车梁荷载设计值

吊车梁的强度和稳定 P＝αβγPkmax=1.05*1.03*1.4*5=7.57KN

T=γTk=1.4*1.175=1.65KN

局部稳定 P=αγPkmax=1.05*1.4*5=7.35KN

吊车梁的竖向桡度 P=βPkmax=1.03*5=5.15KN

5. 强度计算：

选用普工20

σ＝Mx/ψWx=4PL/4/0.9*237000=7.57*4.8*1000000/0.9*237000

=170.4MPa≤f=215MPa

强度满足要求！

6. 稳定计算：

σ＝Mx/ψφWx=7.35*4.8*1000000/0.9*237000

＝157.7MPa≤f=215MPa

稳定性满足要求！

7. 桡度计算：

Vx=PL3/48EI+5QL4/384EI=5.15*1000*4800^3/48*210000*23700000+

5*0.3*4800^4/384*210000*23700000=2.38+0.41

=2.79mm≤L/800=4800/800=6mm

桡度满足要求！

8. 160x80x4钢方管强度校核

校核公式：σ=N/A+M/γW<[fa]=215N/mm^2

悬挑梁最危险截面特性：

截面面积：A=1856mm^2

惯性矩：Ix=6235800mm^4

抵抗矩：Wx=77950mm^3

汽车式起重机稳定性验算计算书

计算依据：

1、《建筑施工起重吊装安全技术规范》JGJ276-2012

2、《起重吊装计算及安全技术》主编卜一德

一、计算参数

起重机是否安装支腿作业

是起重机机身可转动部分的自重标准值

G1(不包括起重臂、吊钩、配重)(kN)

G1重心至旋转中心的距离l1(m) 1 起重机底盘部分的自重标准值G2(kN) 15

平衡重自重标准值G3(kN) 30 G3重心至回转中心的距离l3(m) 3

吊装荷载自重标准值Q1(包括构件自重

和索具自重)(kN)

吊钩自重标准值Q2(kN)

起重臂臂自重标准值Q3(kN) 10 旋转中心至支腿倾翻支点的距离a1(m) 2.5

旋转中心至起重臂下铰点的距离a2(m) 1.4 旋转中心至起重臂重心的距离a3(m) 2.9

支腿倾翻支点至起重臂重心的距离

x(m)

0.4

额定起重量时幅度R(m)

起重机稳定性安全系数允许值[K] 1.333

二、计算示意图

示意图

三、汽车式起重机稳定性验算

稳定性安全系数：

K=M

r/M

ov=[G

1(l

1+a

1)+G

1+G

3(l

3+a

1)]/[(Q

1+Q

2)(R-a

1)+Q

3x]=[25×(1+2.5)+15×2.5+30×(

3+2.5)]/[(40+5)(7-2.5)+10×0.4]=1.404

K=1.404≥[K]=1.333

满足要求！

门式起重机说明书

通用门式起重机技术说明

通用门式起重机主要由小车、门架、大车运行和电气装置组成。主梁采用双梁偏轨箱形结构，支腿与下横梁组成A型。根据使用要求，门架一般带有一个或两个悬臂。

门架包括主梁、上横梁、下横梁、马鞍、支腿及梯子平台等部件，无悬臂时不带马鞍。主梁上部作走台用，栏杆、小车导电竖架皆安装在主梁上盖板上。

起重小车由小车架、起升机构和小车运行机构组成。小车架由钢板焊接而成，用来放置工作机构。起升机构用来垂直升降物品，由传动装置（电动机、减速器、制动器等）和卷绕装置（卷筒组、钢丝绳、滑轮组、吊钩组等）组成。

小车运行机构采用集中传动，由电动机、减速器、制动器、齿轮联轴器和车轮组等部件组成。

大车运行机构采用分别传动形式，大吨位大跨度时采用台车形式。

小车及大车运行机构均设有防雨罩。

所有工作机构控制均在司机室操作，司机室为封闭式结构，骨架由厚度不低于3mm的薄钢板弯成的型材焊成，合理的结构设计使司机人员在座位上能清楚的观察到吊钩工作范围内的作业状况。内有可调式座椅，底板铺设绝缘垫，窗玻璃采用钢化玻璃，配有灭火器、电风扇，可根据用户要求配置冷暖空调、讯响器、对讲机等物品。司机室内除装设有操纵起重机的控制设备外，另有起重机总电源紧急断电开关、电源指示灯及超载限制器显示仪等仪表。门外设有梯子平台，便于司机人员从地面进入司机室，平台上另有通向桥架走台的斜梯，供检修人员用。

起升机构及大小车运行机构均装有限位开关，设置有过电流保护、零位保护、紧急开关、仓口门联锁开关、电铃提示及超载保护等安全装置。

一.设计、制造遵守的主要标准及规范

GB 3811 《起重机设计规范》

GB 6067 《起重机械安全规程》

GB 5905 《起重机试验规范和程序》

GB/T14406 《通用门式起重机》

GB/T14407 《通用桥式和门式起重机司机室技术条件》

GB 10183 《桥式和门式起重机制造及轨道安装公差》

龙门吊计算书

-CAL-FENGHAI.-(YICAI)-Company One1

计

算

书

第1章计算书 ................................................................ 错误!未定义书签。

龙门吊轨道基础、车挡设计验算 ......................... 错误!未定义书签。

龙门吊走行轨钢轨型号选择计算 ..................... 错误!未定义书签。

龙门吊轨道基础承载力验算 ......................... 错误!未定义书签。

龙门吊轨道基础地基承载力验算 ..................... 错误!未定义书签。

吊装设备及吊具验算 ................................... 错误!未定义书签。

汽车吊选型思路 ................................... 错误!未定义书签。

汽车吊负荷计算 ................................... 错误!未定义书签。

汽车吊选型 ....................................... 错误!未定义书签。

钢丝绳选择校核 ................................... 错误!未定义书签。

卸扣的选择校核 ................................... 错误!未定义书签。

绳卡的选择校核 ................................... 错误!未定义书签。

汽车吊抗倾覆验算 ..................................... 错误!未定义书签。

地基承载力验算 ....................................... 错误!未定义书签。第1章计算书

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起重机设计计算书

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