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基于CFD的循环流化床旋风分离器数值模拟

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心 内简直径为 ２７２ｍｎ 使用 Ｇ Ｍ Ｉ ５ Ｉ ． Ａ ＢＴ建模工具 进行建模 ， 建模过程中对模型进行了必要的简化 ， 然后采用六面体结构化 网格划分 整个计算 区域 ，
划分后 的网格如图 ｌ 所示． 进入旋风分离器 的烟气量为 Ｇ＝ ９ １７ｍ ／ ５ ．６ Ｓ烟气温度为 ８４℃． ， ８ 飞灰粒 径分 布为 １— ０ １００
＝ｋ Ｆ（ Ｕ
－．
ｐ＿ ）ｇ
ｐ
（） １．
（） ２
（） ３
Ｉ￣ｔ－ ／ －） － ）
影响旋风分离器分离效率 的因素很多 ， 仅用实验 的方法来研究 ， 则测试周期长 ， 测试工作量大 ， 并
且 获得 的实 验 数 据 有 限． 文 采 用 Ｃ Ｄ 软 件 ， 本 Ｆ 在
） ＋
（ ＇ Ｗ ）－Ｙ ｐ Ｗ．Ｗｐ ｐ ￣ ￣ － ＂ ｐ Ｗ
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ｍ， 通过计算温度修正系数得到 的旋 风分离器入 口烟气 速 度为 ２ ／ ． ０ｍ ｓ
粒， 故计算所得分离效率为 ９ ．６ ． １５ ％ 为 了更 直观 地观察 颗 粒在 旋 风 分 离器 内的运
动轨 迹 ， 意选 取 了粒径 为 ２ 特 ０ 和 ５ ｍ 的 颗 ０
气体粘性系数 ；
—
—
气体的速度 ；
Ｐ ——气 体密度； ｄ —— 颗 粒直径 ； 。
Ｃ ——颗粒阻力系数， 。
Ｒｅ ｐ≤ １
∞ 一
Ｃ Ｄ＝
１＜Ｒｅ ≤ ｌ ０ ０ ｐ ０ Ｒｅ ｐ＞１ ０ ０ ０
（） ３ 气相被看作 连续介质 ， 而颗粒相 被看作 与气体有滑移的、 自身轨道运动的离散项 ； 沿
１ ２ 基本 控制 方程 ．
化床 的旋风分离器为原型 ， 其锅炉为单汽包、 然 自 循环 、 平衡通风 、 露天布置 、 全钢架结构 、 超高压循
环 流化 床锅 炉 ， 锅炉旋 风分 离器 外简 体直 径 为
６４ ０ｍｍ， 口截 面 为 １９ ０ｍ ×５１４ｍ 中 ０ 进 ２ ｍ ８ ｍ，
粒 在分 离 器 内的运 动轨迹 ， 图 ２和 图 ３所示 ． 如 从
图 ２和 图 ３可 以看 出 ，０ ｍ 的颗 粒追 随性 很 好 ， ２
随气流旋转向下运动 ， 部分颗粒到达锥部灰斗 之
后又随内部的上升气流旋转上升 ， 进入排气管 ， 还
图 １ 旋风分离器 网格的划分
２ ２ 边 界条 件 的确 定 ．
在 建立 颗粒 相模 型 时 ， 定 颗粒 为 稀相 ， 考 假 不
虑颗粒间的相互作用 ， 忽略作用在颗粒上 的浮力 、
虚假质 量力 、 ａｓ 力 、 ａｎ ｓ 和 Ｓｆ ａ Ｂ ｓ ｔ Ｍ ｇｕ 力 ｅ ａｍ ｎ力 ， ｆ 只考虑作用在颗 粒上 的重力 ， 颗粒受 到的气体 将 曳力 分解成 时均 流场 和脉 动流场 两部 分 ． 因 此， 可以得到等温两相流动情况下颗粒 瞬时轨道 微分方程的拉格 朗日描述 ：
能源与环境是 当今社会 发展 的两大 问题 ， 随 着工业化进程的持续发展和人 民生活水平的不断 提高 ， 社会对能源的需求量越来越大 ， 能源利用过 程 中的环境污染 问题 也 日益严重． 国的煤炭资 我 源相对丰富， 目前一 次能源 消耗 中煤 炭 占 ６ ％ ， ５
性、 良好的煤种适应性 、 较高的燃烧效率和高效 的 灰渣利用价值 ， 在国 内外发 电行业 中得 到迅速发 展¨ ． Ｊ 因此 ， 我 国 目前 环 保 要 求 日益 严 格 、 种 在 煤
Ｆ ——颗粒流动 能量传 递 的驰豫 时 间倒
＝
卷ｃ ｄ。ｐ ｐ茜 ｐＩ ｐ、 ．
寸 Ｉ
＋ｌ
：一 ５一ｐ 。一 Ｒ
鲎
根据旋风分离器 内气相及颗粒流动的实际情 况， 采用相间耦合 的随机轨道模型 ， 即流体作为连
式 中：Ｒ ｅ —— 颗 粒雷诺 数 ， ｅ ＝（ Ｉ 一 Ｒ ｄ
收 稿 日期 ：２ １ Ｏ ０ １一 １一ｌ Ｏ
循环流化床装置中有一个重要的部件就是旋
风分离器． 旋风分离器分离效率 的高低 是建立循
环流化床稳定循环 的关键 ， 阻力 的大小对锅 炉 其
的动 力 消耗 有 着重 要 影 响 ， 如果 分 离 器 的分 离 效
通讯 作者简介 ：宗 涛（ ９ ６一） 男 ， １８ ， 在读 硕 士 ， 湖北武 汉人 ． 主要 研究 方 向为 电站锅 炉节 能改 造 及新 能 源 ． — ｉ Ｅ ｍａ ： ｌ
Ｉ ； ）
— —
续相 ， 颗粒作为离散相 ， 同时考虑两相之间的相互 作用． 由于实际运动非常复杂 ， 因此作 了一定的简 化和假设 ， 以便能较好地追踪颗粒 的运动轨迹． 其 随机轨道模型的基本假设如下 ： Ｊ
（） １颗粒密 度为常数 ， 在运动过程 中无化学 反应 ， 并且与气相之间没有任何质量交换 ； （） ２ 旋风 分离 器人 口的气体 颗 粒 的速 度均 匀， 且进 口速度等于气体相 的流速 ， 在进 口截面上 均匀分布；
— —
，
，
度；
一
，
，
Ｗ——气体 ３ 个方向上的时均速度 ；
“， ——气体 ３ ， 个方向上 的脉动速度 ； ｇ ——重力加速度 ；
ｒ—— 颗粒 运 动 的径 向圆柱 坐标 ； ｐ
１ 数 学 模 型 的 建 立
１１ 基 于 Ｃ Ｄ 的 两相 流模 型 ． Ｆ
有部分颗粒没有达到底部 就进 入 内旋流 ， 通过旋 转 气 流 上升 ， 直接 进入 排气 芯 管．０ ｍ 的颗 粒 由 ５ 于直 径 大 ， 到 的离心 力也 较 大 ， 甩 向壁 面沿 壁 受 被
面螺 旋 线下 滑 至分 离 器 底 部 ， 离 效 果 比小 粒 径 分 颗粒 要好 得 多 ．
中图分类号 ：＂－３ ． ； ３ １１ ８ ８ ０ ５ ＇１ １ 文 献标 志码 ：Ａ
Ｎｕ ｅ ｉ ａ ｉ ｕ ａ ｉ ｎ ｏ ｃｏ ｉ ｅ ａ ａ ｏ ｎ ｍ ｒｃ ｌＳ ｍ ｌ ｔｏ ｆＣｙ ｌｎ ｃ Ｓ ｐ ｒ ｔ ｒ ｉ
Ｃｉｃ ａ ｉ ｇ Ｆｌ ｉ ｉｅ ｄ Ｂｏｌｒ ｗｉｈ ＣＦ ｒ ｕ ｔｎ ｕຫໍສະໝຸດ ｄ ｚ ｄ Ｂｅ ｉ ｔ Ｄ ｌ ｅ
（） ４ 各颗粒沿 自身 的轨 道运动 而互 不干扰 ，
颗粒 群没 有 自身 的湍 流粘性 与 湍 流扩 散 ；
２ 计算模型及边界条件
２ １ 计 算模 型 ．
（） ５ 气体和颗粒 间主要存在 粘性 曳力和相互
压力 的作用 ， 整个 流场 温度恒定 ， 不考虑 能量传
递．
本文以哈尔滨锅炉厂制造 的 ６０ｔ ７ ｈ循环 流 ／
ｚ ｎ ｔｏ ＠ １ ３ Ｃ ｒ ． ｏ ｇａ ｗｈ ６．ｏ ｎ
宗 涛 ， ： 等 基于 Ｃ Ｄ的循环流化床旋风分离 器数 值模拟 Ｆ
率 达 不到 要求 ， 将会 直 接影 响 固体 颗 粒 的稳 定 和
连续循环 ， 导致锅炉效率和脱硫效率下降 ， 尾部受
热面磨 损 加 剧 ， 而 影 响 锅 炉 的 安 全 可靠 性 Ｊ 从 ．
变 化 较 大和 电 厂 负荷 调 节 范 围较 大 的情 况 下 ， 循 环 流 化床 成 为发 电厂 和热 电厂 优 选 的技 术 之 一 ．
而且在若干年内还会维持这个水平． 因此 ， 发展高 效、 低污染的清洁燃煤技术非常必要．
循环流化床是近年发展起来 的新 型洁净煤燃 烧技术 ， 以优 良的环保性 能、 它 优越 的调 峰经济
第２ ７卷第 ３期 ２１ ０ １年 ６月
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Ｖｏ ． ７．Ｎｏ ３ １２ ．
Ｊ ｕ ａ ｏ Ｓ ａ ｇ ａ Ｕｎ ｖ ｒｉ ｏ Ｅ ｅ ｔｉ Ｐ ｗｅ ｏｒ ｌ ｎ ｆ ｈｎ ｈｉ ｉ ｅ ｓｔ ｙ ｆ ｌ ｃｒｃ ｏ ｒ
Ｊ ｎ ２ １ ｕｅ ０１
文章 编号 ：１０ ４ ２ （ ０ １ ０ ０ ４ Ｏ ０６— ７ ９ ２ １ ）３— ２ ２一 ５
基 于 Ｃ Ｄ 的循 环 流 化床 旋 风 分 离器 数值 模 拟 Ｆ
宗 涛， 胡丹梅 ， 李 佳
（ 上海 电力学 院 能源与环境工程 学院 ， 海 ２ ０ ９ ） 上 ００ ０ 摘 要 ：为提 高循环流化 床旋风分 离器的分离效率 ， 采用计算 流体力学 Ｃ Ｄ软件 ， Ｆ 采用相 间耦 合 随机 轨道 模
Ｚ ＯＮＧ ａ ，ＨＵ ｎ ｍｅ ，Ｌ ｉ Ｔｏ Ｄａ — ｉ ＩＪａ
（ ｃｏ ｌｆＴｅｍ ｌ ｏ ｅ ａ ｄＥ ｖ ｏ ｍ ｎ ｌ ｎ ｉｅｒ ｇ， ｈ ｎ ｈ ｉ ｎｖｒｔ Ｓｈ ｏ ｏ ｈｒ ａ ｗ ｒ ｎ ｎｉ ｎ ｅｔ ｇｎｅｉ Ｓａ ｇ ａ ｉ ｓｙｏ Ｐ ｒ ａＥ ｎ Ｕ ｅｉ ｆ ＥｅｔｃＰ ｅ ， ｈ ｎｈ ｉ ０ ０ ０ ｈｎ ） ｌ ｉ ｏ ｒ Ｓ ａ ｇ ａ ２０ ９ ，Ｃ ｉａ ｃｒ ｗ
型， 在拉格 朗 日坐标 下对不 同粒径颗粒进 入旋风分离器 的运 动进 行 了数 值模 拟研究 ， 同时也 模拟 了颗粒在 不
同进 口位 置对 循环流化床旋 风分离 器分离效率 的影 响 ， 并与试 验结果进行 了 比较．
关键 词 ： 环流化床锅炉 ； 风分离器 ； 循 旋 数值模拟 ； 计算流 体力学
Ａｂ ｔａ ｔ ｓ ｒ ｃ ： Ｔ ｒ ｖ ｅ ｓ ｐ ｒ ｔ ｎ ｅ ｃ ｅ ｃ ｆｃ ｃｏ ｉ ｅ ａ ａｏ ，ｃ ｍｐ ｔｔ ｎ ｌ ｕ ｄ ｄ ｎ ｍｉ ｓ ｏ ｉ ｏ ｅ ｔ ｅ ａ ａｉ ｆ ｉｎ ｙ ｏ ｙ ｌ ｎ ｃ ｓ ｐ ｒ ｔ ｒ ｏ ｕ ａ ｉ ａ ｉ ｙ ａ ｃ ｍｐ ｈ ｏ ｉ ｏ ｌ ｆ
ｎ ｍｅｉ ａ ｉ ｌ ｔ ｎ ｏ ｈ ｖ ｍｅ ｔｏ ａ ｔ ｌ ｓ ｏ ｉ ｅ ｅ ｔ ｓ ｅ ，ｗ ｉ ｍｐ ｒｓ ｏ ａ ｔ ｌ ｓ ｉ ｕ ｒｃ ｌｓｍｕ ａ ｏ ｆ ｔ ｅ ｍｏ ｅ ｎ ｆ ｐ ｒｉ ｅ ｆ ｄ ｆ ｒ ｎ ｉ ｓ ｉ ｃ ｚ ｈ ｌ ｉ ｏ ｔ ｆ ｐ ｒ ｃ ｅ ｎ ｅ ｉ ｄ ｆ ｒ ｎ ｏ ｉ ｏ ｓｏ ｅ ｃｒ ｕ ａ ｎ ｕ ｄ ｚ ｄ ｂ ｄ ｓ ｐ ｒ ｔ ｎ ｅ ｃ ｅ ｃ ｆ ｙ ｌ ｎ ｅ ｓｍｕ ａ ｅ ａ ｄ ｉ ｅ ｅ ｔｐ ｓ ｉ ｎ ｎ ｔ ｉ ｌｔ ｇ ｆ ｉ ｉｅ ｅ ｅ ａ ａ ｉ ｆ ｉｎ ｙ ｏ ｃｏ ｅ ａ ｉ ｌ ｔ ｄ， ｎ ｔ ｈ ｃ ｉ ｌ ｏ ｉ ｃ ｒ ｃ ｍｐ ｒｓ ｎ ｗｉ ｘ ｅ ｉ ｎ ａ ｅ ｕ ｔ ｄ ． ｏ ａ ｉ ｔ ｅ ｐ ｒｍｅ ｔ ｌｒ ｓ ｌ ｉ ｍａ ｅ ｏ ｈ ｓｓ Ｋｅ ｒ ｓ ｃ ｒ ｕ ａ ｉ ｇ ｆ ｉ ｉ ｄ ｂ ｄ ｙ ｌ ｎ ｐ ｒ ｔ ｒ ｕ ｒ ａ ｉ ｌ ｔ ｎ；ｃ ｍｐ ｔｔ ｎ ｆ ｉ ｙ ｗｏ ｄ ： ｉ ｌ ｔ ｕ ｄ ｚ ｅ ；ｃ ｃｏ ｅ ｓ ａ ａｏ ；ｎ ｍｅ ｃ ｌｓｍｕ ａｉ ｃ ｎ ｌ ｅ ｅ ｉ ｏ ｏ ｕ ｉ ｕｄ ａ ｏ ｌ ｄ ｎ ｍｉｓ ｙ ａ ｃ

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旋风分离器计算结果

旋风分离器计算结果

旋风除尘器性能的模拟计算一、下图为旋风除尘器几何形状及尺寸，如图1所示，图中D、L及入口截面的长宽比在数值模拟中将进行变化与调整，其余参数保持不变。

图1 旋风分离器几何形状及尺寸（正视图）旋风分离器的空间视图如图2所示。

图2 旋风分离器空间视图二、旋风分离器数值仿真中的网格划分仿真计算时，首先对旋风除尘器进行网格划分处理，计算网格采用非结构化正交网格，如图3所示。

图3 数值仿真时旋风分离器的网格划分（空间）图4为从空间不同角度所观测到的旋风分离器空间网格。

图4 旋风分离器空间网格空间视图本数值仿真生成的非结构化空间网格数大约为125万，当几何尺寸（如D、L及长宽比）改变时，网格数会略有变化。

三、对旋风分离器的数值模拟仿真采用混合模型，应用Eulerian（欧拉）模型，欧拉方法，对每种工况条件下进行旋风分离器流场与浓度场的计算，计算残差<10-5，每种工况迭代约50000步，采用惠普工作站计算，CPU耗时约12h。

以下是计算结果的后处理显示结果。

由于计算算例较多，此处仅列出了两种工况条件下的计算后处理结果。

图5是L=1.3m，D=1.05m 入口长宽比1:3，入口速度10m/s时，在y=0截面（旋风分离器中心截面）上粒径为88微米烟尘的体积百分数含量分布图。

可以明显看出由于旋风除尘器的离心作用，灰尘被甩到外壁附近，而在靠近中心排烟筒下方筒壁四周，烟尘的体积浓度最大。

粒径88微米烟尘的空间浓度分布(空间)粒径88微米烟尘的浓度分布(旋风分离器中心截面)粒径200微米烟尘的空间浓度分布(空间)图5 L=1.3m、D=1.05m、长宽比1:3，入口速度10m/s时烟尘空间分布粒径88微米烟尘的空间浓度分布(空间)粒径88微米烟尘的浓度分布(旋风分离器中心截面)粒径200微米烟尘的空间浓度分布(空间)图6 L=2.3m、D=1.5m、长宽比1:1，入口速度15m/s时烟尘空间分布四、计算结果计算中，首先确定几何尺寸L，按照给定的两种烟尘颗粒，分别对L=2.3m、L=1.8m、L=1.3m、L=0.8m四种情况进行对比计算，对比计算结果为L=2.3m、L=1.3m时除尘效率较高。

基于CFD的旋风分离器的结构优化设计

基于CFD的旋风分离器的结构优化设计

学 问题 。 ｏ ｓｎ最 早将 Ｃ Ｄ技 术 引 入对 旋风 分 离 器 的 Ｂ ｙａ Ｆ
研究 之 中。
度 的模拟 。 流 体介 质 选 择 空 气 ， 口管 道 处 进 气 口的 速 度选 择 进
ｌ ｍ ｓ 可 以认 为 是不 可压 缩 流 动 ， ８ ／， 出气 管 处 认 为 是 充分
ｄａ ｔｒ ａｌ ｉｅ ｎ ｅｔｄ ｐｈ ａ ｄｔ ｅｒ ｌｔ ｅ ｓｚ ｆｃ ｎ ｎ ｙｉ ｄ ｒ ｆｃ ｃｏ ｅ ｓｐ ｒ ｔｒ ｔ ｅｐ ｐ ｒｇ ｔ ｃ ｔｏ ｅ ｉｍｅｅ，ｔｉ ｐ ｓｉｓ ｒ ｅ ｔ ｎ ｈ ｅａｉ ｉｅｏ ｏ ｅａ ｄ ｃ ｌ ｅ ）ｏ ｙ ｌｎ ｅ ａａｏ ． ｈ ａ ｅ ｅｓ ｙ‘ ｎ ｐ ｖ ｎ ｌ
ＺＨ Ａ ｅ Ｗ ｎ—ｗ ｅ， Ｇ Ｅ ｉ Ｙｏｕ —ｈｕａ， ＮＩ Ｗ ｅｎ ｏ —ｌ ｎｇ， ＣＨ ＥＮ ｉ Ｆｅ
（ ａ ｃ ｅ ｇＩ ｓ ｔｔ ｆ ｅ ｈ ｏｏ ｙ Ｙ ｎ ｈ ｎ ２ ０ ３ Ｃ ｉａ Ｙ ｎ ｈ ｎ ｎ ｔ ｕｅｏ ｃ ｎ ｌｇ ， ａ ｃ ｅ ｇ２ ４ ０ ， ｈｎ ） ｉ Ｔ
用于能源 、 工 、 化 冶金 、 环保 等 行 业 ， 目前 应 用 最 广 泛 是 的气 固分 离装 置 之 一 １ ］ 管 旋风 分 离 器 结 构 非 常 简 ２ 。尽 － ３ 单 ， 用 也 非 常 广 泛 ， 其 内部 的 气 固 两 相 流 场 及 分 离 应 但 机理 却十分 复杂 。 ２ 多年 来 ， 近 ０ 随着 Ｃ Ｄ Ｃ ｍ ｕａｏ ａ Ｆ （ ｏ ｐｔｉ ｌ ｔｎ ＦｕｄＤ ｎｍ ｃ，计 算 流 体 力 学 ）技 术 的迅 速 普及 和发 ｌｉ ｙ ａ ｉ ｓ 展 ，人们 越 来 越 多地 利 用 Ｃ Ｄ技 术来 解 决 一 些 流 体 力 Ｆ
cfd数值模拟 流体力学参数

cfd数值模拟 流体力学参数

cfd数值模拟流体力学参数流体力学参数是研究流体运动和流体与固体之间相互作用的重要指标。

在工程领域，使用CFD（Computational Fluid Dynamics，计算流体力学）数值模拟方法可以对流体力学参数进行精确计算和预测。

本文将从不同角度介绍几个常见的流体力学参数，并探讨CFD 数值模拟方法在计算这些参数方面的应用。

我们来讨论雷诺数（Reynolds number）这一重要的流体力学参数。

雷诺数是描述流体流动状态的指标，它与流体的惯性力和粘性力之间的比值有关。

通过CFD数值模拟，我们可以计算出流体在不同雷诺数下的流动情况。

例如，当雷诺数较小时，流体流动主要受到粘性力的影响，流动状态呈现出层流的特点；而当雷诺数较大时，惯性力主导了流动过程，流动状态则呈现出湍流的特征。

CFD数值模拟可以帮助我们更好地理解和分析不同雷诺数下的流体流动行为，对于优化工程设计具有重要意义。

除了雷诺数，涡量（Vorticity）也是流体力学中常用的参数之一。

涡量描述了流体流动时旋转的程度，是流场旋转性质的度量。

在CFD数值模拟中，我们可以通过计算速度场的旋度来得到涡量的分布情况。

涡量的大小和分布可以反映流体流动的复杂性和旋转性质，对于分析和预测流体运动中的涡旋结构和涡街现象具有重要意义。

CFD数值模拟可以帮助我们直观地观察和分析涡量的分布，为相关工程问题的解决提供有力支持。

压力系数（Pressure coefficient）也是流体力学中的重要参数之一。

压力系数描述了流体流动中压力分布的非均匀性，是表征流场压力特征的关键指标。

通过CFD数值模拟，我们可以计算出流体在不同位置的压力系数分布。

压力系数的分布对于理解流体流动中的压力变化和力学特性具有重要意义。

CFD数值模拟可以帮助我们预测和优化流体流动中的压力分布，为工程设计和流体力学问题的解决提供参考。

湍流能量耗散率（Turbulent kinetic energy dissipation rate）也是流体力学中的关键参数之一。

内循环三相流化床反应器内部流场的CFD数值模拟

内循环三相流化床反应器内部流场的CFD数值模拟

内循环三相流化床反应器内部流场的CFD数值模拟岑斌;胡培根;沈琪;牛凯远;黄卫星【期刊名称】《流体动力学》【年(卷),期】2015(003)002【摘要】应用CFD技术和Euler三相流模型对内循环三相流化床反应器内部流场进行数值模拟,分析讨论了反应器中气含率、固含率及液速的分布及其成因。

结果表明反应器中气含率、固含率及液速具有显著不同的特征。

相对于降流区,反应器升流区气含率径向分布显著不均匀,但随轴向高度的增加分布不均匀性有所改善,其最大值对称于中心轴线附近,降流区气含率径向分布虽然比较均匀,但气含率远远小于升流区。

降流区和升流区固含率径向分布均呈现环核结构特点,即固含率径向分布峰值位于边壁附近,而中心区固含率径向分布相对均匀,且不同轴向高度的径向分布形式接近。

升流区液速呈中心大边壁小的特点,但随轴向高度增加径向分布趋于均匀,降流区液速分布呈明显的套管环隙流动特征。

【总页数】7页(P11-17)【作者】岑斌;胡培根;沈琪;牛凯远;黄卫星【作者单位】[1]四川大学化学工程学院,四川成都;;[1]四川大学化学工程学院,四川成都;;[1]四川大学化学工程学院,四川成都;;[1]四川大学化学工程学院,四川成都;;[1]四川大学化学工程学院,四川成都【正文语种】中文【中图分类】X7【相关文献】1.内循环三相流化床流体动力学性质的初步研究 [J], 疏明君;李友明;谢澄;陈中豪2.内循环气液固三相流化床处理炼油污水工艺研究 [J], 秦统福;沈本贤;屈阳;周启欣;刘纪昌3.漏斗型导流内构件对内循环三相流化床流体力学与传质特性的影响 [J], 韦朝海;李磊;吴锦华;吴超飞;吴景雄4.内循环三相流化床的生物膜的培养 [J], 黄青华;王化军;曹从荣5.内循环三相流化床反应器处理味精废水的研究 [J], 张晶晶;冯旭东;滕文;谷丽;芮莉因版权原因，仅展示原文概要，查看原文内容请购买。