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.附件1 现浇箱梁满堂支架受力计算书一、现浇箱梁满堂支架布置及搭设要求采用WDJ 碗扣式多功能脚手杆搭设，使用与立杆配套的横杆及立杆可调底座、立杆可调托撑。
立杆顶设二层方木，立杆顶托上纵向设15×15cm 方木；纵向方木上设10×10cm 的横向方木，其中在墩顶端横梁和跨中横隔梁下间距不大于0.25m （净间距0.15m ）、在跨中其他部位间距不大于0.3m （净间距0.2m ）。
模板宜用厚1.5cm 的优质竹胶合板，横板边角宜用4cm 厚木板进行加强，防止转角漏浆或出现波浪形，影响外观。
具体布置见下图：支架横断面图、支架搭设平面图、支架搭设纵断面图支架横断面图128015601898,69支架搭设平面图.设挖线开计底部45°顶角置平水夹设部、刀向竖面撑剪间地与3.6m，距刀剪撑4.8m平距间撑刀剪水，中部支架搭设纵断面图.主桥和引桥立杆的纵、横向间距及横杆步距等搭设要求如下：（1）30m+45m+30m顶推现浇箱梁支架立杆采用横桥向间距×纵桥向间距×步距为60cm×60cm×120cm、60cm×90cm×120cm和90cm×90cm×120cm三种布置形式的支架结构体系，其中：横桥向中心8.4m范围间距60cm，两侧翼缘板3.6m范围间距90cm。
纵桥向墩旁两侧各4.0m范围内的支架间距60cm；除墩旁两侧各4m之外的其余范围内的支架间距90cm，跨中横隔板下1.5m范围内的支架顺桥向间距加密至60cm。
（2）2*27.45m、4*29.439m、3*28.667m、4*28.485m现浇箱梁支架立杆采用横桥向间距×纵桥向间距×步距为60cm×60cm×120cm、60cm×90cm×120cm和90cm×90cm×120cm三种布置形式的支架结构体系，其中：横桥向中心8.4m范围间距60cm，两侧翼缘板3.6m范围间距90cm。
混凝土现浇箱梁满堂红支架施工方案一、引言本文将详细介绍混凝土现浇箱梁满堂红支架的施工方案，包括支架搭设、施工流程、注意事项等内容，在施工过程中提供一套完整的指导方案。
二、支架材料准备1.混凝土现浇箱梁满堂红支架的主要材料包括钢管、扣件、横杆、纵杆等，需提前检查完好无损，符合要求。
2.根据设计要求准备支架拼装所需数量的材料，并按照施工图纸进行分类、整理、装卸。
三、支架搭设1.根据设计要求，在梁体两侧设置支脚，搭设纵、横向支撑，并加固连接，确保支架整体稳固。
2.支架搭设时，应保持垂直、水平，严禁倾斜和晃动，提醒施工人员注意安全防护。
3.检查支架搭设完毕后，应进行全面检查，确认支撑点位正确、连接牢固。
四、施工流程1.混凝土现浇箱梁满堂红支架施工过程中，首先进行箱梁的底板浇筑，注意控制混凝土浇筑速度和均匀性。
2.在箱梁底板初凝前，开始进行支架搭设，根据设计要求安装纵、横向支架，并加固连接，保证纵横支架平整。
3.在支架搭设完成后，进行侧模板的安装，确保模板间隙均匀，侧模板牢固固定，防止混凝土溢出。
五、注意事项1.施工过程中，施工人员应穿戴安全帽、安全鞋、手套等相关防护用具，确保人身安全。
2.施工现场应设置标识牌，警示标识，禁止非施工人员进入，并设专人进行安全巡视，定期检查支架状态。
3.在混凝土浇筑完毕后，支架拆除前应等待混凝土养护至规定强度，避免影响支撑效果。
六、附支架计算书•详细计算支架方案，包括支撑节点数量、材料用量、受力分析等，确保支架稳固可靠。
以上是混凝土现浇箱梁满堂红支架施工方案的详细说明，希望对施工过程中有所帮助。
满堂支架 (碗扣式支架) 及模板计算书支撑架的计算依据《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ166-2008）、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范编制。
一、综合说明由于其中模板支撑架高在6～8.5米范围内，按8.5米高计算，为确保施工安全，编制本专项施工方案。
设计范围：现浇梁高按1.5m设计，采用18mm厚竹胶板组拼。
二、搭设方案（一）基本搭设参数模板支架高H为8.5m，立杆步距h（上下水平杆轴线间的距离）取1.2m，立杆纵距l a 取0.9m，横距lb取0.9m。
立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的自由长度a取0.1m。
模板底部的水平分配梁采用2[10槽钢，竖向内楞采用10cm×10cm方木，间距拟定300mm。
（二）材料及荷载取值说明本支撑架使用Φ48 ×3.5钢管，钢管上严禁打孔；采用的扣件，不得发生破坏。
模板支架承受的荷载包括模板及支架自重、新浇混凝土自重、钢筋自重，以及施工人员及设备荷载、振捣混凝土时产生的荷载等。
三、板模板支架的强度、刚度及稳定性验算荷载首先作用在板底模板上，按照“底模→底模方木→分配梁→可调托座→立杆→基础”的传力顺序，分别进行强度、刚度和稳定性验算。
其中，取与底模方木平行的方向为纵向。
（一）板底模板的强度和刚度验算（1）荷载计算，按单位宽度折算为线荷载，相关参数如下。
混凝土自重(γc)为26KN/m3，强度等级C50，坍落度为15 3cm，采用汽车泵泵输送入模，浇筑速度为1 m/h,用插入式振捣器振捣。
模板(竹胶板，厚度18mm)力学性能f w=13.5 N/mm2 (抗弯)，f v=2.1 N/mm2 (抗剪)，f c=10 N/mm2 (抗拉)W= bh2/6 =1000×182/6 = 5.4×104mm2 (截面最大抵抗矩)/每米宽I= bh3/12 =1000×183/12 = 4.86×105mm4 (截面惯性矩)E=8000N/mm2 (弹性模量)［w］=L/400=0.75mm10cm×10cm方木截面特征为：I=bh3/12=1004/12 mm4W=bh2/6=1003/6 mm3E=9000 N/mm2；φ48×3.5钢管材料力学特性：A=489 mm2 f =205 N/mm2I=12.19×104 mm4 W=5.08×103mm2XE=2.06×105 N/mm22 [10槽钢组合截面材料力学特性:A=2549 mm2 f =205 N/mm2=7.932×104mm3I=3.966×106 mm4 WXE=1.96×105 N/mm2模板按三跨连续梁计算，如图所示：＝0.3×1 =0.3kN/m；模板自重标准值：x1＝1.5×26×1 =39kN/m；新浇混凝土自重标准值：x2＝2.5×1 =2.5kN/m；施工人员及设备活荷载标准值：x3振捣混凝土时产生的荷载标准值：x＝2×1=2kN/m。
筑龙网W WW .Z H U L O NG .C OM现浇预应力砼箱梁满堂碗扣式支架计算书 〈１〉采用满堂碗扣式支架，顺横桥向间距均为０．９ｍ，在墩台两侧３．６ｍ范围为０．６ｍ，门架处间距为０．３ｍ，支架搭设中间横杆层距为１．２ｍ，门架支点处为０．６ｍ，跨省道支架处架设４０ｂ工字钢纵梁，纵梁间距０．９ｍ，纵向工字钢上铺置５０×１００ｍｍ方木其上铺１２ｍｍ竹胶板，方木净间距２５０ｍｍ，支点处净间距为１００ｍｍ，支架搭设宽度较梁底宽２ｍ。
梁翼板采用竹胶板结合木支架搭设，其整体布置见附图。
ａ、按砼方量检算碗扣支架承载力是否满足要求：梁底宽１１．２ｍ，长９０米，箱梁底总面积为１００８ｍ２，箱梁砼方量９４５．１４ｍ３，加上施工荷载按１．２倍的系数考虑，则每平方米的重量为９４５．１４×２．４÷１００８×１．２＝２．７ｔ。
支架采用多功能碗扣式支架，沿桥纵向步距９０ｃｍ，横向步距９０ｃｍ，每根立杆受正向压力为：２．７×０．９×０．９＝２．１８７ｔ，安全系数按１．３考虑，则每根立杆受正向压力为：２．１８７×１．３＝２．８４ｔ，小于碗扣式支架立杆允许承载力３．５ｔ，符合要求。
ｂ、竹胶板采用江西产一等品，静曲强度５５Ｍｐａ〉２．７×９．８＝２６．４６ Ｍｐａ，强度符合。
ｃ、上、下撑托允许荷载５０ＫＮ，木材［σ］＝１１Ｍｐａ，Ｅ＝１．１×１０４５×１０ｃｍ横向方木 Ｉ＝ｂｈ３／１２＝５×１０３／１２＝４１６．７ｃｍ４ Ｗ＝ｂｈ２／６＝５×１０２／６＝８３．３ｃｍ３ Ｑ总＝２．７×９．８＝２６．４６ｋｎ／ｍ２Ｍ＝Ｑ总Ｌ２／８＝２６．４６×０．３×０．９２／８＝０．８０ｋｎ・ｍ σ＝Ｍ／Ｗ＝０．８０／８３．３×１０－６＝９．６Ｍｐａ＜［σ］＝１１Ｍｐａ 筑龙网W WW .Z H U L O NG .C OM强度符合 δ＝５Ｑ总Ｌ４／３８４ＥＩ ＝５×２６．４６×０．３×０．９４／３８４×１．１×１０４×４１６．７×１０－８＝１．４８ｍｍ δ／Ｌ＝１．４８／０．９×１０３＝１／６０８＜［１／４００］＝［δ／Ｌ］ 刚度符合 ３．２．３ １５×１５ｃｍ纵向方木计算 Ｉ＝ｂｈ３／１２＝１５×１５３／１２＝４２１９ｃｍ４ Ｗ＝ｂｈ２／６＝１５×１５２／６＝５６２．５ｃｍ３ Ｑ总＝２．７×９．８＝２６．４６ｋｎ／ｍ２Ｍ＝Ｑ总Ｌ２／８＝２６．４６×０．９×０．９２／８＝２．４１ＫＮ・ｍ σ＝Ｍ／Ｗ＝２．４１／５．６２５×１０－６＝４．２８Ｍｐａ＜［σ］＝１１Ｍｐａ 强度符合 δ＝５Ｑ总Ｌ４／３８４ＥＩ ＝５×２６．４６×０．９×０．９４／３８４×１．１×１０４×４２１９×１０－８＝０．４ｍｍ δ／Ｌ＝０．４／０．９×１０３＝１／２２５０＜［１／４００］＝［δ／Ｌ］ 刚度符合 ｄ、４０ｂ工字钢门架 ＩＸ－Ｘ＝２６０３２ｃｍ４ＷＸ－Ｘ＝９６２．３ｃｍ３ （建材实用手册查） Ｑ总＝２．７×９．８＝２６．４６ ｋｎ／ｍ２ Ｍ＝Ｑ总Ｌ２／８＝２６．４６×０．９×７．２２／８＝１５４．３ＫＮ・ｍ σ＝Ｍ／Ｗ＝１５４．３／９６２．３×１０－６＝１６０．３Ｍｐａ＜［σ］＝２１０Ｍｐａ 筑龙网W WW .Z H U L O NG .C OM４０ｂ工字钢材质（Ｑ２３５）检验通过 δ＝５Ｑ总Ｌ４／３８４ＥＩ ＝５×２６．４６×０．９×７．２４／３８４×２．１×１０５×２６０３２×１０－８＝１５．２ｍｍ δ／Ｌ＝１５．２／７．４×１０３＝１／４８７＜［１／４００］＝［δ／Ｌ］ 钢度符合 ３．３碗扣支架 ３．３．１对于门架处单杆立杆承受竖向力 Ｇ＝ｑ总×Ｓ＝２６．４６×０．９×８／８ ＝２３．８ＫＮ＜３５ＫＮ＝［Ｇ］ 符合要求 对于碗扣支架钢管（Φ４８ｍｍ，壁厚３．２５ｍｍ），中间立杆间距１．２ｍ，则 Ｉ＝π（Ｄ４－ｄ４）／６４ ＝π（４．８４－４．１５４）／６４ ＝１１．５ｃｍ４根据欧拉公式 ［Ｐｃｒ］＝π２ＥＩ／（μＨ）２＝π２×２．１×１０５×１１．５／（１×１．２）２＝５２．６ＫＮ ［Ｐｃｒ］＞Ｇ 满足强度要求 为考虑６座现浇箱梁（分离立交桥３座、天桥３座）张拉设备的通用性（每束５～９根Φｊ１５．２０钢绞线），拟以每束９根钢绞线选用张拉设备，计算如下。
一、计算依据及参考资料1、《铁路桥梁钢结构设计规范》（TB10002.2-99）2、《公路桥涵施工技术规范》JTJ041-20003、《钢结构设计规范》GB50017-20034、《建筑施工碗扣式脚手架安全技术》JGJ 166-20085、铁四院设计图纸6、《客运专线铁路桥涵工程施工技术指南》TZ213-2005二、碗扣支架计算为了保障安全，计算采用MIDAS/Civil 软件建立整体模型计算和手工复核的方法。
1、荷载钢筋砼容重取26kN/m3；钢模板重量：双线32.7米单孔两侧模重80t ，底模8.5t ，内模为11t,共重100t ，则每延米按30.6kN/m ；方木容重为7.5kN/m³；施工荷载为2kN/㎡；倾倒砼产生的荷载为2kN/㎡，倾倒混凝土对侧模冲击产生的水平荷载取6.0kPa ；振捣砼产生的荷载取4kN/㎡。
2、碗扣支架钢管手工计算计算方法采用容许应力法，但考虑恒载的荷载系数为1.2，活载的分项系数为1.4。
（1）支架钢管轴向受力计算碗扣支架钢管断面为Φ48×3.5mm,其自由长度为m l 2.10=。
根据受压稳定原理进行承载力计算。
单根钢管回转半径：mm A I i 8.154414822=+==长细比：76/0==i l λ查表得:744.0=φ[][][]kN A P 51)4148(744.022=-⨯⨯==σπφσ即单根立杆在步距为1.2m 的条件下，最大允许承载力为51kN 。
实际计算容许的立杆轴向力采用30kN 。
因箱梁腹板处重量最大，碗扣支架立杆纵向间距60cm ，腹板下横向间距30cm ，水平步距120cm 。
按最不利的受力方式计算：单根立杆承受的重量为60cm×30cm 面积上的砼、模板、方木、施工荷载和振捣荷载以及自身的重量，其大小分别为：箱梁混凝土重：kN q 6.123.06.07.2261=⨯⨯⨯=底模模板重量：kN q 94.036.01/7.32/852=⨯=方木重量：kN q 7.1625.025.06.05.73=⨯⨯⨯⨯=施工荷载及振捣荷载：kN q 16.236.0)42(4=⨯+=作用在箱梁下方单根钢管上的总荷载：KN P KN P 30][3.214.116.22.1)7.194.06.12(==⨯+⨯++=＜（2）碗扣支架顶部方木的受力计算碗扣支架顶部的方木大小为15 cm×15 cm ，顺桥向放置，间距与支架立杆间距相同即0.6m,查《桥梁计算手册》得。
施工模板和满堂支架计算书一、计算依据《公路桥涵施工技术规范》JTJ041-2000《公路工程技术标准》JTG B01-2003《公路施工手册》（桥涵）下册《路桥施工计算手册》人民交通出版社二、计算概况现浇箱梁支架采用碗扣支架。
碗扣支架上搭设纵横方木，箱梁底模板及侧模板采用厚的高强度竹胶板，箱室内模采用木模板。
现浇箱梁为3跨整体施工，支撑方式采用碗扣支架。
碗扣支架采用WDJ式支架，架杆外径，壁厚，内径4.1cm×102mm2，每米长自重38.4N。
支架顺桥向纵向间距m，横隔板处纵向间距，横桥向横向间距梁底为，翼缘板底为，纵横水平杆竖向间距。
考虑支架的整体稳定性，在纵横向布置斜向钢管剪力撑。
三、计算步骤1、荷载计算⑴、竖向荷载：箱梁钢筋混凝土自重：G=3×26KN/m3=偏安全考虑，取安全系数r=1.2，以全部重量作用于底板上计算单位面积压力：F1=G•r/S=×1.3÷×100）=30.46KN/m2⑵2⑶2⑷2⑸2⑹32、底模强度计算箱梁底模采用高强度竹胶板，板厚t=15mm，竹胶板方木背肋间距300mm，所以验算模板强度采用宽b=300mm平面竹胶板。
⑴、模板力学性能①×105Mpa②截面惯性距：I=b•h3/12=30×3÷12=4③截面抵抗距：W=b•h2/6=30×2÷6=3④截面积：A=b•h=30×1.5=45cm2⑵、模板受力计算①底模板均布荷载：F=F1+F2+F3+F4=33+2.5+2+1.5=KN/m2Q=F•b=×0.3=KN/m②跨中最大弯矩：M=Q•l2/8=×2÷23KN·m③弯拉应力：σ=M/W= 23×103÷×10-6=MPa＜ [σ]=50Mpa竹胶板弯拉应力满足要求④挠度：竹胶板可看作为多跨等跨连续梁，按三等跨均布荷载作用连续梁进行计算，计算公式为：•L4/100E•I=××4÷（100××105××10-8）=＜竹胶板挠度满足要求3、横梁强度计算横梁为10×10cm方木，跨径为0.9m，中对中间距为截面抵抗矩：W=b•h3/6=×3×10-4m3截面惯性矩：I=b•h3/12=×3×10-6m4作用在横梁上的均布荷载为：q=（F1+F2+F3+F4+F5）×0.4=（30.46+2.5+2+1.5+0.1）×跨中最大弯矩：M=Q•l2/8=×2·m方木容许抗弯力[σpa 弹性模量E=11×103Mpa⑴、横梁弯拉应力：σ=M/W×103×10-4 ＜[σpa横梁弯拉应力满足要求⑵、横梁挠度：f=5q•L4/384E•I=5××4/384×11×103××10-6=7mm＜L/400=2.25mm 横梁弯拉应力满足要求4、纵梁强度计算纵梁为10×截面抵抗矩：W=b•h2/6=×2÷×10-4m3截面惯性矩：I=b•h3/12=×3÷×10-5m40.9m长纵梁上承担3根横梁重量为：××××横梁施加在纵梁上的均布荷载为：÷作用在纵梁上的均布荷载为：q=（F1+F2+F3+F4+F5）×0.9+0.15=（30.46+2.5+2+1.5+0.1）×KN/m跨中最大弯矩：M=Q•l2/8=×2÷·m方木容许抗弯应力[σpa 弹性模量弹性模量E=11×103Mpa⑴、纵梁弯拉应力：σ=M/W= ×103÷（×10-4） =8.88 MPa＜ [σpa纵梁弯拉应力满足要求⑵、纵梁挠度：f=5q•L4/384E•I= 5××4÷（384×11×103××10-5）=＜L/400= 纵梁弯拉应力满足要求5、支架受力计算⑴、立杆承重计算碗扣支架立杆设计承重为：30KN/根①每根立杆承受钢筋砼和模板重量：N1××29.13=②横梁施加在每根立杆重量：N2×3×××7.5=③纵梁施加在每根立杆重量：N3×××7.5=④支架自重：N4=[5×5.77+5×（0.9+0.9）×5.12]÷100=每根立杆总承重：N=N1+N2+N3+N4=＜30KN立杆承重满足要求⑵、支架稳定性验算立杆长细比λ=L/i=1200÷×（48+41）÷2]=77 由长细比可查得轴心受压构件的纵向弯曲系数φ立杆截面积Am=489mm2由钢材容许应力表查得弯向容许应力[σ]=145Mpa 所以，立杆轴向荷载[N]=Am×φ×[σ]=支架稳定性满足要求。
现浇箱梁碗扣式脚手架满堂支架设计计算摘要以***高速公路***互通立交主线K135+525桥左幅第7联为例，详细论述了碗扣式脚手架满堂支架现浇箱梁施工支架的设计及计算。
关键词碗扣式脚手架满堂支架现浇梁施工设计计算碗扣式脚手架运用于现浇桥梁已是相当成熟的技术，其施工工艺简单、操作方便，***高速公路***立交工程中现浇箱梁施工中大量采用该体系支架。
1 工程概况1.1 总概况***高速***互通立交位于宜宾市以北约10 km处***镇，为连接己通车内**速公路和拟建的***泸高速公路而设，互通区起点里程为K135+260，终点里程为K137+950，互通区内共设主线桥4桥，匝道桥6座，桥梁的形式主要为3跨或4跨为一联现浇连续箱梁。
施工方案确定中对于地基承载力高、墩柱高度小于15m的桥跨考虑采用碗扣式脚手架搭设满堂红作为支架体系，整个***互通工程共计有22联现浇箱梁采用该体系。
1.2 主线K135+135桥左幅第7联本联跨上部结构为19+19+15m钢筋混凝土现浇连续箱梁，箱梁高度为1.4m，底板、顶板厚度均为0.25m，桥面宽为12m，底板宽为7.5m，共有408.9m3C40混凝土。
下部为1.6×1.6m和1.4×1.4m钢筋混凝土方墩，墩柱倒角为0.2×0.2m，墩柱平均高度为7m。
2 支架初步设计2.1 立杆及横杆的初步设计根据经验及初略计算，来选定立杆间距。
腹板重Q1=36.4kn/ m2，空心段重Q2=13kn/m2，底板宽b=7.5m，箱梁长s=53m，单根立杆允许承载力保守取[N]=40kn。
腹板处每平方米需要立杆根数：1.2Q1/[N]=1.1；取安全系数1.3，则为1.43。
空心段每平方米需要立杆根数：1.2Q2/[N]=0.4；取安全系数1.3，则为0.52.所以选定空心段底板立杆纵横向间距为：0.9×0.9=0.81m2＜1/0.52=1.92 m2，满足要求。
第一章计算说明根据京沪高速铁路设计文件的建议施工方案和现场的实际情况，并且依据本单位同类工程的施工经验和设备情况，经过仔细研究和认真考虑，决定大汶河特大桥跨越盐化路（32+48+32）米预应力混凝土连续箱梁采用碗扣式支架现浇施工。
一、计算依据：１、《铁路混凝土工程施工技术指南》；３、《路桥施工计算手册》；４、《材料力学》；５、《结构力学》；６、《钢结构设计与计算》；７、《地基基础设计施工手册》；８、本单位同类工程施工经验。
二、工程概况：京沪高速铁路大汶河特大桥247#～250#桥墩为32+48+32m连续梁，该连续梁与泰安市彭徐店村8m宽混凝土乡村公路成74°交角。
正线里程为DK483+052.81～DK483+166.41，梁全长113.5m，截面类型为单箱单室、变高度连续箱梁，顶板宽12m，箱梁底宽5.0至5.5m，顶板厚度除梁端为60cm外均为40cm；底板厚度40至80cm，按折线变化，其中端支点为60cm；腹板厚48-60-80cm，厚度按折线变化，中支点处腹板局部加厚到145cm，端支点处腹板厚为65cm。
梁体混凝土等级为C50，设计最高运行速度350Km/h。
该连续梁采用满堂支架现浇法施工。
三、地质概况：该连续梁施工区域主要以粉质粘土（地基承载力为170kpa）、泥质灰岩（地基承载力为300kpa）和石灰岩（地基承载力为800kpa）为主。
根据《中国地震动参数区划图》（GB18306-2001）划分，结合现场调查及工点情况，大汶河特大桥范围地震动峰值加速度为地震设防烈度六度区（Ag=0.05g）。
四、（32+48+32）米连续箱梁结构大汶河特大桥跨越盐化路设计为（32+48+32）米连续梁三跨一联，其中248#——249#跨越盐化路，采用支架现浇，支架现浇联长113.5米。
连续箱梁设计纵向为变截面和横向的不均匀分布，箱梁沿纵横向中心对称。
箱梁为单箱单室、斜腹板、变高度、变截面结构。
连续梁支架及门洞计算书5篇第一篇：连续梁支架及门洞计算书连续梁支架及门洞结构受力分析验算书一、工程概况辽河2#特大桥40+56+40m连续梁（DK549+989.6），桥址位于山东省邹城市大束镇匡庄村境内，该连续梁全长137.7m，与东西走向的S342岚济线（省道）斜交，斜交角度116°0＇（大里程方向右角）。
桥梁从S342省道上部跨越，公路上部连续梁孔跨距公路路面7.5m左右。
本段线路为直线地段，桥梁设计二期恆载为120KN/m～140KN/m。
梁体为单箱单室、变高度、变截面结构；箱梁顶宽12.0m，箱梁底宽6.7m。
顶板厚度40cm，腹板厚度48～80cm，底板厚度40～80cm；梁体计算跨度为40+56+40m，中支点处梁高4.35m，跨中10m直线段及边跨17.75m直线段梁高为3.05m，边支座中心线至梁端0.75m，边支座横桥向中心距5.6m，中支座横桥向中心距5.9m。
全联在端支点、中支点及跨中共设5个横隔板，隔板设有孔洞（孔洞尺寸：高×宽=120cm×150cm），供检查人员通过。
本连续梁设计采用满堂支架现浇施工。
跨S342省道部位预留两个宽×高=5.0×4.5m交通门洞。
二、计算依据1.铁路桥涵设计基本规范(TB 10002.1-2005)2.铁路桥涵施工规范（TB 10203-2002）3.建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）4.铁路工程抗震设计规范（GB50111－2006）5.铁路桥涵地基和基础设计规范（TB 10002.5-2005）6.工程设计图纸及地质资料。
7.《公路桥涵施工手册》及其他有关的现行国家及地方强制性规范和标准。
8.《路桥施工计算手册》(2001).人民交通出版社9.《钢结构设计规范》（GB50017-2003）三、支架材料要求根据施工单位的施工技术条件，采用满堂碗扣式支架。
钢管规格为φ48×3.5mm，有产品合格证。
现浇连续箱梁碗扣式满堂红支架计算书 （一）支架设计概况 现浇箱梁采用碗扣式满堂支架法现浇施工，三跨一联梁段同时施工。支架地基采用石灰土换填，重型压路机分层碾压密实（压实度≥90%），上做碎石底基层和混凝土垫层。地基设1%双向横坡，两侧设排水沟。支架采用WDJ型碗扣式多功能脚手杆搭设。立杆底设12×12cm可调钢板底托,立杆顶端设可调顶托，顶托上方横桥向铺设10#工字钢作主梁，纵桥向铺设10×10㎝方木作小梁。底模、侧模板采用244×122×1.5㎝高强竹胶板并钉于方木上；内模采用244×122×1.5㎝竹胶板，10×10㎝方木横肋、钢管支撑。箱梁混凝土分两次浇筑完成，先浇底板和腹板砼，再浇顶板砼。 （二）计算依据 （1）凌洲路跨宁连高速公路桥梁工程施工图设计文件； （2）《建筑施工计算手册》第二版； （3）《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008； （4）《公路桥涵施工技术规范》JTGT F50-2011； （5）《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》JGJ166-2008； （6）《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011； （7）我公司的技术装备、施工技术经验以及类似工程实例。 （三）模板及支架的验算模型 支架：采用腕扣式Φ48*3.5mm钢管支架，支架最高距底面7.7m。立杆间距：腹板、底板部位横桥向为0.6m，翼板部位横桥向为0.9m；纵桥向间距为0.9m，在横梁处加密至0.6m。横杆步距为1.2m。 立杆力学模型可视为两端铰接的受压构件，对其扰度及轴向力进行验算。 主梁及小梁：主梁采用10#普通工字钢架设在支架U型顶托上，横桥向布置。横梁部位主梁中心间距0.6m，腹板、底板、翼板部位主梁中心间距0.9m。小梁采用10×10cm的方木架设在主梁上，纵桥向布置。腹板、底板部、翼缘板部位小梁中心间距0.3m，横梁处加密至0.25m。主梁力学模型可视为简支梁，小梁力学模型视为多跨连续梁，分别对其弯曲强度、剪应力及扰度进行验算。计算跨径：主梁在翼板部位为0.9m，腹板、底板、横梁部位为0.6m；小梁在横梁部位为0.6m，腹板、底板、翼缘板部位为0.9m。 模板：底模采用15mm厚优质竹胶板，铺设在小梁上，长边顺桥向布置。底板模板支撑肋中心距为0.3 m，横梁处模板支撑肋中心距0.25m，翼缘板、腹板侧模支撑肋中心距为0.3m。力学模型可视为简支梁进行验算，计算跨径分别为：0.3m、0.25m，考虑小梁方木宽度，实际跨径为0.2m,横梁处为0.15m。
示意图如下： 图一：现浇箱梁断示意面
图二：支架方案图 *****跨高速公路大桥现浇连续箱梁碗扣式满堂红支架计算书 （四）基本荷载情况 取现浇箱梁最大跨径25m且荷载（浇筑量）最大的第七联中幅进行受力计算，墩高以最高7.7米计，其他桥跨的支架搭设可以此作为计算依据。根据类似工程经验或查表（《建筑施工计算手册》，取以下基本荷载情况： 1、现浇箱梁钢筋混凝土荷载： 新浇钢筋混凝土容重：26KN/m3。 为方便验算和出于安全考虑，按箱梁混凝土全部自重均布在箱梁底面范围，第七联现浇箱梁砼方量：1250m3。
(1)箱梁底板面平均荷载 1q=49.251775125026kPa; (2)翼板部分面荷载 '1q=38.95.32220.035.05.135.06.026kPa (3)腹板部分底板面荷载 ''1q=42.436.067.16.026kPa (4)横梁部分底板面荷载 '''1q=kPa68.461752.3026 【横截面S=252.30220.035.05.135.06.05.06.05.15.85.167.1m】 (5)腹板部分侧板面荷载 ''''1q=6.1567.167.16.026kPa
2、模板、支架荷载 ： 竹胶板自重：9KN/m3；木材（方木）容重：7.5KN/m3；10#工字钢自重112.62N/m。 *****跨高速公路大桥现浇连续箱梁碗扣式满堂红支架计算书 Φ48*3.5mm钢管立杆、横杆自重60N/m。 按支架设计方案，单位面积内： (1)模板荷载为2q 0.015×9=0.135kPa；内模取1.26kPa；合计1.395kPa。 (2)小梁方木荷载为'2q 横梁处：0.1×0.1×7.5×（1/0.25）=0.3 kPa 底板处：0.1×0.1×7.5×（1/0.3）=0.25 kPa (3)主梁工字钢荷载为''2q
横梁、底板、腹板处112.62/1000×（1/0.6）=0.188kPa 翼板处112.62/1000×（1/0.9）=0.125kPa (4)钢管自重荷载'''2q 横梁处 [1/(0.6×0.6)×4×7.7+（7.7/1.2）×（0.6+0.6）×2]×60/1000=6.057kPa 底板腹板处[1/(0.6×0.9)×4×7.7+（7.7/1.2）×（0.6+0.9）×2]×60/1000=4.58 kPa 翼板处[1/(0.9×0.9)×4×7.7+（7.7/1.2）×（0.9+0.9）×2]×60/1000=3.667kPa 3、施工荷载（人、料具运输堆放等活载）： 3q=2.5kPa; 4、混凝土卸料冲击荷载（采用泵送）： 4q=2.0kPa; 5、其它可能产生荷载（如风载、雪载、养护荷载）：5q=1kPa; 根据以上参数进行荷载组合，计算强度时以1、2、3、4、5项进行荷载基本组合；验算刚度时以1、2、5项进行荷载标准组合。荷载分项系数，可变荷载取1.4，永久荷载取1.2。 （五）模板验算 1、模板力学性能 （1）弹性模量取E=9.898×103MPa。（查《建筑施工模板安全技术规范》表A.5.1） （2）截面惯性矩：I=bh3/12=100×1.53/12=28.125cm4（取1m板带计算） （3）截面抵抗矩：W= bh2/6=100×1.52/6=37.50cm3 （4）截面积：A=bh=100×1.5=150cm2 （5）抗弯强度设计值［σ］=35MPa（查《建筑施工模板安全技术规范》表A.5.1） （6）容许扰度［ω］=L/400 模板受力图： 2、模板弯曲强度及挠度验算 模板按简支梁受力，底板模板支撑肋中心距为0.3 m，翼缘板、腹板侧模支撑肋中心距为0.3m，横梁处加密至0.25m,考虑方木宽0.1m,模板实际跨径为：0.2 m、0.15m。 （1）弯曲强度： ①底模板均布荷载设计值：（取腹板处荷载进行验算偏安全） kPaqqqqqq48.614.1)10.25.2(2.1)395.142.43(4.1)(2.1)''(''54321q=''q×b=61.48×1=61.48KN/m
弯曲强度：σ= ql2/（8W） =[61.48×0.2 2/(8×37.5×10-6）]×10-3=8.20MPa＜［σ］=35MPa。 ②横梁部位底模板荷载设计值： kPaqqqqqq39.654.1)10.25.2(2.1)395.168.46(4.1)(2.1)'''('''54321q='''q×b=65.39×1=65.39 KN/m
弯曲强度：σ= ql2/（8W） =[65.39×0.15 2/(8×37.5×10-6）]×10-3=4.90MPa＜［σ］=35MPa。 ③翼缘板、腹板侧模均布荷载设计值： kPaqqqqqq09.284.1)10.25.2(2.1)395.16.15(4.1)(2.1)''''(''''54321q=''''q×b=28.09×1=28.09 KN/m
弯曲强度：σ=ql2/（8W） =[28.09×0.2 2/(8×37.5×10-6）]×10-3=3.75MPa＜［σ］=35MPa。 （2）挠度： ①底模板均布荷载标准值： kPaqqqq82.451395.142.43''''521 q= ''q×b=45.82×1=45.82KN/m 挠度：ω=5qL4/（384EI） =[(5×45.82×0.2 4)/(384×0.8×9.898×106×28.125×10-8) ]×103=0.43 mm ＜L/400=0.75mm。 ②横梁部位底模板均布荷载标准值： *****跨高速公路大桥现浇连续箱梁碗扣式满堂红支架计算书 kPaqqqq08.491395.168.46''''''521
q='''q×b=49.08×1=49.08KN/m 挠度：ω=5qL4/（384EI） =[(5×49.08×0.15 4)/(384×0.8×9.898×106×28.125×10-8) ]×103=0.15 mm
＜L/400=0.75mm。 ③翼缘板、腹板侧模均布荷载标准值： kPaqqqq0.181395.16.15''''''''521 q=''''q×b=18.0×1=18.0KN/m 挠度：ω=5×qL4/（384EI） =[(5×18.0×0.2 4)/(384×0.8×9.898×106×28.125×10-8) ]×103=0.17mm ＜L/400=0.75mm。 结论：弯曲强度、挠度满足要求，15mm厚竹胶板受力满足要求。 （六）横梁验算 1、小梁力学性能 小梁为10×10cm方木，每根长度不小于4米，小梁纵桥向中对中间距为30cm，横梁处加密至0.25m。小梁最大跨距为90cm，横梁处最大跨度为60cm，按三跨连续梁受力进行验算，跨度分别为90cm、60cm。 (1)截面抵抗矩：W=bh2/6=10×102/6=166.67cm3；(2)截面惯性矩：I= bh3/12=10×
103/12=833.33cm4；(3)落叶松容许抗弯应力［σ］=11MPa；(4)弹性模量E=9×103MPa；(5)容许扰度［ω］=L/400。 小梁受力图：
2、小梁弯曲强度及挠度验算 （1）弯曲强度： ①横梁部位小梁均布荷载设计值： kPaqqqqqq75.654.1)10.25.2(2.1)3.0395.168.46(4.1)(2.1)'''('''54321q='''q×b=65.75×0.25=16.44 KN/m 弯曲强度：σ= ql2/（10W）
