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皂市水库金家沟堆积体抗滑桩加固中预应力锚固技术的应用与研究

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和沉降。　基坑围护结构沿周边共设１４个测点：　

其中２＃、３＃测点和７＃测点水平位移达　５０ｍｍ，１＃、４＃、６＃及９＃测点水平位移　３０￣４０ｎｕｎ，其余测点水平位移均在４０～　

５０ｒｎｍ之间。大部分测定水平位移小于３％０　开挖深度，满足一级基坑安全要求。　

基坑围护各测点沉降值均小于同一测　点的水平位移，所有侧点沉降２６ｍｍ之内，　仅为开挖深度的１．６％０，沉降较大点发生在　基坑突出部位，也是产生过渗漏涌水区段。　

周边马路及地坪沉降观察点１５个，沉　降值８￣４２ｒｎｒｎ，沉降最大点也发生在基坑突　

出部位。　周边建筑物比较多，共对９座单体建筑　

物进行沉降观察，每座单体建筑布点２～３　个，共计２１个房屋沉降观察点，绝大部分　沉降值１０＂－＇２０ｎｕｎ，处于突出部位的商检大　厦动站沉降达３０￣４０ｒｎｍ。　通过以上水平位移和沉降观察，可以认　

为：　（１）围护结构的水平位移和沉降均小　于３％０开挖深度，满足了一级基坑的安全要　

８　求。　（２）周边建筑物由于基坑开挖引起不　

同程度下沉，沉降１０￣２０ｒｎｍ，在可能控制　的范围之内，不会对建筑正常使用产生有害　影响。　

（３）周边道路和地坪也产生了一定的　附加沉降８＂－－＇４２ｍｍ，未给交通和管线正常使　

用产生大的影响。　‘　

７经验和教训　（１）用三头水泥土搅拌桩，地层适应　

性强，防渗效果好，在有条件的工程中尽量　采用，如果用高压旋喷注浆法旖作防渗帷　幕，要搭接成墙；采用一桩一喷方案成功机率　

很低。　（２）在有承压水的地层中，不宜于土　钉或土锚方案，以免破坏防渗帷幕的完整　

性，引起涌水涌砂的可怕后果。　（３）本基坑围护采用钉、锚、撑三结　合的设计，成功的解决了复杂地层深基坑的　安全性，基本上是成功的。　（４）要研究大流量地下水压力涌入时　

的堵漏方案，包括强堵漏的工具和材料。　

皂市水库金家沟堆积体抗滑桩加固　中　

预应力锚固技术的应用与研究　

邓德彬　

（中国水利水电第三工程局基础工程分局）　

￡摘要］在皂市水库导流隧洞出口金家沟抗滑桩加固中，应用预应力无粘结锚固技术和监测　技术，采用在２０￣３０ｍ堆积体地层跟管的造孔技术，对ｌ６根混凝土抗滑桩中位移较大的ｌ１根　进行了加固，效果明显，经长期监测表明滑坡体稳定。本文就锚固技术在施工应用中，施工工艺、　

安全监测方面进行了研究，总结了各主要工序存在的问题及优点，为今后类似工程的设计施工提　

供借鉴。　

［关键词］　抗滑桩预应力锚固技术

应用与研究　维普资讯 http://www.cqvip.com １　工程概况　皂市水库导流隧洞出口金家沟，为一个　

较大堆积滑坡体，在前期滑坡治理中，采用　了１６根直径２ｍ多的人工挖孔混凝土抗滑　

桩，抗滑桩从Ｖｌ１５ｍ高程起深入到基岩面。　在对滑坡体长期监测中，发现Ｚ１～Ｚ１６抗滑　桩发生了位移，为了加固和改善金家沟　ｌ１５ｍ高程抗滑桩整体稳定及应力状态，在　

１６根抗滑桩中，就上游侧１１根（Ｚ９￣Ｚ１４　抗滑桩）位移较大的，在Ｖｌ１３ｍ高程上设　计了ｌｌ束１０００ｋＮ级的预应力锚索，进行桩　

体加固。　地层地质情况：钻孔穿过的地层分别为　混凝土抗滑桩，厚２－３～２．４ｍ；堆积体，厚　１４．２～２３．６ｍ；强风化层，厚２．５￣８．４ｍ；弱　

风化层，厚８．０～１０．０ｍ。　

２工程措施　２．１设计措施　抗滑桩设计直径２．０ｍ，人工挖孔钢筋混　凝土桩，布置为直线型，桩间距３，０ｍ，见图　

１所示。在Ｚ９＃～Ｚ１４＃桩桩顶下２．０ｍ处，　布置ｌｌ束１０００ｋＮ级无粘结预应力锚索。　

比例　１：２００　

７．１６　ｚ８　ｚｌ５　７．７　Ｚ　１　４　Ｚ６　Ｚ　１　３　Ｚ　５　Ｚ　１　２　Ｚ４　Ｚ　ｌ１　Ｚ　３　Ｚ　１　０　Ｚ２　Ｚ９　ｚｌ　

——＠—勺—　—勺—１—　—１一＿１　——口—　—　—勺—一—９—勺—　—ｅ一　装　装　试　装　试　测　测　验　测　验　如　如　销　如　销　计　计　索　计　癣　Ｉ　３００木ｌ０　ｌ　

图１金家沟抗滑桩加固预应力锚索布置图　

２．１．１设计监测措施及要求　Ｚ１０＃、Ｚ１２＃、２１４＃桩安装锚索测力　

计，共计３台；桩顶位移在施工中实测，按　不超过２０ｍｍ控制。抗滑桩在整个运行过程　中进行连续测量监测，锚固施工中加密测量　

观测，安装测力计后，两者同时监测，以相　互校验。　２．１．２设计钻孔灌浆措施及要求　

钻孔终：ｆＬ￣Ｌ径不小于ｃＩ）１５０ｍｍ，孔向水　平向下１０。。堆积体内采用跟管钻进，基岩　地质钻取芯判断强、弱风化层界限。基岩段　压水试验，对于透水率大于５Ｌｕ的孔段进行　

固结灌浆。　

２．２施工措施　抗滑桩顶部为一长５０￣６０ｍ，宽６～８ｍ　的Ｖ　１１５．００ｍ平台，平台右上方为右岸上坝　公路。为了加固处理，抗滑桩的坡脚侧进行　了部分挖除，桩体出露２～１９ｍ不等。　

施工总体方案：施工平台建造于抗滑桩　前，搭设高度为Ｖ９７．２０ｍ～Ｖ　１１２．２０ｍ高程，　

长为３２ｍ，宽为６ｍ的脚手架。锚索制作平　台（长５０ｍ，宽ｌｍ，高１．５ｍ）、空压机站　（１５ｍ２）、工棚（１０ｍ２）及灌浆站（３０ｍ　）　

建造于抗滑桩Ｖ１１５．００ｍ平台下游面上，施　

工平台上布置ＭＧＹ一１００Ａ锚杆钻机一台，　ｘ　２型地质钻二台。施工用水从Ｖ８９．００ｍ　高程引至制浆站及工作面上，施工用电从　

１４８．００ｍ高程变压器接至制浆站及工作面。　Ｚ９＃、Ｚ４＃确定为试验锚索，先期施工。　２．２．１钻孔　

抗滑桩段，采用大孔径金刚石钻头地质　钻机造孔；堆积体、崩积松散层、强风化基　岩内，采用①１８０ｍｍ偏心跟管（钢套管永久　

性护壁）钻进造孔；弱风化基岩内，采用中　

９　维普资讯 http://www.cqvip.com ｌｌ０ｍｍ孔径地质钻机造孔，取芯判定弱风化　界线，再依据设计要求采用①１５０ｍｍ孔径钻　

至终孔深度。　２．２．２固结灌浆　钻孔结束后，在基岩内进行冲孔压水。　

灌前冲洗：采用风、水联合冲洗的方法，孔　内先灌满水，然后用高压风吹，如此轮换直　至近清水后１０ｍｉｎ结束，但总冲洗时间不少　

于３０ｍｉｎ。压水试验：采用灌前单点压水，　压水压力０．３ＭＰａ。压水试验结果，各孔段透　水率均大于５Ｌｕ，依据要求对各孔段基岩进　行固结灌浆。　

固结灌浆成果汇总表　表１　

孔深　跟管长度　灌浆　灌前压水　水灰比　注入量　单位注入量　孔号　（ｍ）　（ｍ）　（ｍ）　（Ｌｕ）　（ｋｇ／ｍ）　开始　终止　（Ｌ）　（ｋｇ）　

Ｚ９　３１．Ｏ　ｌ８．Ｏ　ｌ３．Ｏ　无压力　１：０ｌ　Ｏ．５：０１　６ｌ８Ｏ　＂／３５９．３　５６６．１　

Ｚ２　３０．３　１９．５　１０．８　无压力　ｌ：０１　Ｏ．５：０１　１３０１２　１５６８６．６　１４５２．５　

无压力　ｌ：Ｏｌ　Ｏ．５：０１　６Ｏ５Ｏ　６８ｌ７．Ｏ　５６８．１　ＺｌＯ　３６．Ｏ　２４．Ｏ　１２．Ｏ　无压力　ｌ：０１　Ｏ．５：０１　５４１７　６４２９．６　５３５．８　

●　ｌ１．２　ｌ：０１　Ｏ．５：０１　ｌ６９８　１９８ｌ－３　２ｏ８．６　Ｚ３　３５．Ｏ　２５．５　９．５　无压力　ｌ：０ｌ　Ｏ．５：０１　７５３２　８９９７．４　９４７．１　

６．４　ｌ：０１　Ｏ．５：０ｌ　ｌ５９４　ｌ８５５．４　１２３．７　Ｚｌｌ　４２．Ｏ　２７．Ｏ　ｌ５．Ｏ　无压力　ｌ：０１　Ｏ．５：０１　６５５３　７８ｏ９．５　５２０．６　

ｚ４　４ｎＯ　２８．５　ｌ】．５　９．４　ｌ：０１　０．５：０１　ｌ５０２　ｌ７４６．９　ｌ５１．９　Ｚｌ２　４２．４　２５．５　１６．９　无压力　ｌ：０１　Ｏ．５：０１　６７ｌＯ　７９６３．８　４７１．２　Ｚ５　３６．Ｏ　２２．５　１３．５　无压力　ｌ：０ｌ　Ｏ．５：０１　３４１６　３９６３．３　２９３．６　

Ｚｌ３　３７．Ｏ　２２．５　１４．５　无压力　ｌ：０１　Ｏ．５：０１　３４３２　４０４３．５　２７８．９　

Ｚ６　３４．５　２４．Ｏ　１０．５　无压力　ｌ：０１　Ｏ．５：０１　２０２４　２２７８．１　２ｌ７．Ｏ　

Ｚｌ４　３　６．５　２５．５　ｌ１．Ｏ　无压力　ｌ：０１　Ｏ．５：０１　３３２６　３８５５．９　３５０．５　

Ｚ４　４ｏ．Ｏ　２７．Ｏ　ｌ３．Ｏ　９．７９　ｌ：０１　Ｏ．５：０１　１４６０　ｌ６２５．１　１２５．Ｏ　

合计　４４０．７　２８９．５　ｌ５１．２　ｌ５段　６（１９ＩＤ６　８２４ｌ２．６　５４５．１　

固结灌浆采用基岩段卡塞孔内循环法，　固结灌浆采用１：１、０．５：１的纯水泥浆，水泥　

为ＰＯ．４２．５级普通硅酸盐水泥，灌浆进浆压　力０．３ＭＰａ￣０．５ＭＰａ，回浆管压力达０．３ＭＰａ　不吸浆后持续灌注２０ｍｉｎ结束灌浆。固结灌　

浆成果汇总见表１。固结灌浆后待凝７２ｈ扫　孔，成孔后安装锚索。　

２．２．３锚固　（１）施工工艺流程如图２所示。　

（２）锚固材料、机具、仪器　①钢绞线为符合ＡＳＴＭ　Ａ４１６—９０ａ标准　直径１５．２４ｍｍ带ＰＥ套管的无粘结钢绞线。　

１０　②水泥：霸道牌ＰＯ．４２．５级普通硅酸盐　水泥。　③水泥浆材：水泥净浆设计标号Ｃ３５　

（７ｄ），灌浆水泥为４２．５级普通硅酸盐水泥，　水泥浆配比通过试验后，确定水灰比为　０．３８：１（外加剂掺量：ＵＮＦ－５为０．８％，ＩＪ】三Ａ—Ｄ　

为１０％。　④混凝土采用一级配，标号Ｃ３５（７ｄ），　

混凝土配合比通过试验确定，成果见表２。　⑤锚具ＨＶＭ１５—７，锚板外径　１３５ｍｍ。　

⑥张拉机具：ＹＣＷ２５０、ＹＤＫ２４千斤顶、　ＺＢ５Ｏ０，４高压电动油泵。

　维普资讯 http://www.cqvip.com 图２　１０００ｋＮ级无粘结锚索旌工工艺流程图　

混凝土配合比试验成果表　表２　

水泥品种　水　砂　实测　每立方米材料用量（ｋｇ）　Ｒ７抗压　

灰　室　坍度　ＵＮＦ一５　水　强度　及强度等级　水　砂　小石　（ＭＰａ）　比　（％）　（ｃｍ）　泥　％　用量　

霸道ＰＯ４２．５　Ｏ．３９　３７　１２．Ｏ　Ｏ．７　２．８７　１６ｏ　４ｌＯ　６７３　ｌ１６８　４８．０　

⑦仪器、仪表：ＢＮ一１泥浆比重称、　６０ＭＰ１．５级压力表、位移计、全站仪、　

ＢＧＫ４９００／１０００ｋＮ振弦式锚索测力计、　ＧＫ一４０４式读数仪。　（３）锚固及张拉测试　①锚索体结构：内锚固段长８．０ｍ，去皮　

洗油后每ｌｍ安装１个隔离支架和对中支架，　隔离支架间绑扎一道无锌铅丝成枣状。隔离　支架和对中支架在波纹管内、外位置对应安　

装；波纹管外径中１００ｍｍ，为内外细波纹的　聚乙烯塑料管；张拉段每２ｍ安装１个隔离　支架和对中支架。隔离支架和对中支架采用　ＨＤＰＥ材料订制。灌浆管采用两根　２５ｍｍ　

塑料管，内外进浆管，管口、孔口自然排气　回浆。　

②张拉：锚索张拉均在内锚段浆体和锚　墩混凝土达到设计龄期后３天内进行。张拉　前计算每根锚索的理论伸长值，对需要监测　的锚索安装了测力计，通过Ｚ９、Ｚ１４生产性　

试验确定了设计张拉力ｑ值为１０００ｋＮ。张　拉采用逐级加载逐级测量伸长量，以１１０％　

的设计张拉力进行超载锁定。　ａ、张拉分级采用标准：预紧一５００ｋＮ一　

７５０ｋＮ￣１０００ｋＮ￣１１００ｋＮ（超载锁定）。　ｂ、单根预紧：单根预紧张拉力３０ｋＮ，　

要求同一根钢绞线两次预紧位移差不得超　过３ｍｍ，否则继续预紧直到两次位移差小于　

３ｍｍ。　Ｃ、分级张拉每级稳压１０ｍｉｎ，最后一级　稳压２０ｍｉｎ。分级张拉实测伸长值除Ｚ４＃孔　

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阳安二线金家沟特大桥砖厂滑坡整治

阳安二线金家沟特大桥砖厂滑坡整治

阳安二线金家沟特大桥砖厂滑坡整治

沈华

【摘 要】通过对阳安二线金家沟大桥在强降雨过后,墩桩基周围地表出现的沉降、塌陷坑等问题的研究,并进行一系列的勘测、原因分析、检算,对滑坡病害进行整治,取得了良好的整治效果,为以后设计工作积累了经验.

【期刊名称】《山西建筑》

【年(卷),期】2018(044)014

【总页数】2页(P81-82)

【关键词】阳安铁路;滑坡;病害

【作 者】沈华

【作者单位】中铁第一勘察设计院集团有限公司,陕西西安710043

【正文语种】中 文

【中图分类】P642.22

1 基本情况

1.1 工点位置及地形地质情况

金家沟特大桥位于安康地区石泉县与汉阴县交界处池河镇良田村附近，在既有线右侧与既有线并行，距离10 m～20 m，金家沟特大桥桥梁起迄里程DyK284+199.67～DyK284+832.27，全长632.6 m，孔跨布置为(19-32) m预应力混凝土简支梁，全桥均采用圆端形实体或空心桥墩，墩台均采用钻孔灌注桩基础。勘察期间发现桥址区9号～13号墩之间二线右侧约30 m处，为金家沟大桥砖厂滑坡，滑坡宽约130 m，主轴长约150 m，滑坡体厚约10 m，滑体主要为第四系坡积膨胀土，滑坡后缘地形明显，前缘树木歪倒。不良地质范围位于桥梁安全影响范围之外,设计中未采取治理措施。

斜坡出露地层主要为人工填土、第四系上更新统冲积膨胀土，下伏基岩为上元古界片岩夹灰岩。

1.2 病害情况

自2016年3月施工单位进场施工金家沟特大桥6号～12号墩防护桩及桥墩桩基，至2016年6月桩基施工完成，6号～12号墩场地及周围均未出现明显的地表沉降。自2016年6月23日一段时间的强降雨过后，10号墩、11号墩桩基周围地表出现了不同程度的沉降，尤其是11号墩右侧出现了长约5 m，宽1.6 m，深1.2 m的塌陷坑，10号～11号墩之间也出现了一条贯通裂缝。

1.3 勘察情况

金家沟特大桥砖厂滑坡位于安康地区石泉县与汉阴县交界处池河镇良田村一废弃砖厂附近，近似“簸箕”形状，滑坡后缘圈椅状形态明显，清晰可辨，滑坡后壁坎高约1 m，滑坡体自然坡度10°～14°，沿路线方向宽130 m～150 m，主轴方向长120 m～130 m，滑动方向S20°W，与路线夹角86°。滑体物质主要以膨胀土为主。据了解附近村民：该滑坡由于砖厂取土，2011年下半年雨季过后滑动，砖厂上部厂房出现滑动，高处可见1 m宽滑缝，随即当地部门禁止砖厂在滑坡下部挖土烧砖，砖厂被关闭。2014年8月份，9月份雨季当地村民发现铁路山下一侧玉米地出现开裂，砖厂房上部边坡又出现滑动。此次滑动，灾害较重。2015年几乎未动，2016年也未见滑动。

2000KN预应力锚索在大型水电站斜坡施工与应用

2000KN预应力锚索在大型水电站斜坡施工与应用

2000KN预应力锚索在大型水电站 斜坡施工与应用

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摘要∶本文主要通过阐述锚索施工过程中锚索构造、安装、张拉工艺以及质量保证体系，详细介绍了2000KN预应力锚索在大型水电站斜坡抗滑稳定加固施工与应用，并对锚固效果进行了评价。

关键词：预应力锚索；编索；张拉；质量控制

一、工程简介

在三峡水利枢纽右岸厂坝右非３#～５#坝段下游斜坡部位存在缓倾结构面，故边坡在施工期和运用期将处于不稳定状态，为此采用了综合措施对边坡进行加固处理，其中锚索加固是其中最重要的一项。加固范围49＋820～49＋888，加固高程分布在▽144～▽112之间，共使用锚索37束，其中2000KN级的34束，1000KN级的3束，单根长度20～40m。

二、锚索工艺

锚索施工必须严格按照规定的工序进行，每道工序完成后须经过质检及监理人员验收合格后方可进行下道工序，施工工序如下:

（一）造孔

除在▽120平台的M11＃、M12＃、M13＃、M14＃孔外其余33束锚索孔均用脚手架搭设平台施工。为确保钻孔精度，放孔用DTM—ES型全站仪，利用坝轴坐标系的控制点精确测放锚索开孔坐标。

造孔施工采用MZ—165D、MGJ—50型钻机，用VHP—7OO型和VHP—750型空压机为动力，气动潜孔锤全面钻进工艺；钻孔孔径φ130mm～φ165mm（1000KN级钻孔孔径φ130mm；2000KN级钻孔孔径φ165mm），倾角由罗盘仪控制。钻进过程中根据岩粉、回风、漏气、进尺速度等现象判断孔内地层情况，采取适宜的钻进参数，确保工作效率和钻孔精度。在施工过程中须经常检查扣件，保持平台的稳固，钻孔所用钻杆规格统一，钻孔完成后，逐根退出钻具，再逐根套上φ25mm钢管至孔底，用高压气、水吹出孔底残渣，保证孔道干净。

（二）编索

1.

材料

1000KN级和2000KN级锚索，每束由7根和12根钢绞线组成，钢绞线强度1860Mpa，直径φ15.24mm，单根钢绞线极限破断荷载在268～273KN，由江西新余低松弛预应力钢绞线厂生产。 所用低松弛钢绞线性能参数

基于GEO—SLOPE对某库岸堆积体的治理效果评价

基于GEO—SLOPE对某库岸堆积体的治理效果评价

第４７卷第８期　２０１１年８月　甘肃水利水电技术　ＧａｎｓｕＷａｔｅｒＣｏｎｓｅｒｖａｎｃｙ　ａｎｄＨｙｄｒｏｐｏｗｅｒＴｅｃｈｎｏｌｏｇｙ　Ｖｏ１．４７，Ｎｏ．８　Ａｕｇ．，２０１Ｉ　

・设计与研究・　

基于ＧＥＯ—ＳＬＯＰＥ对某库岸堆积体的治理效果评价　

周强军　，朱娇燕２司洪涛　，庄旭峰　

（１．成都理工大学环境与土木工程学院，四川成都６１００５９；　

２．中国地质大学工程学院，湖北武汉４３００７４）　

摘要：某库岸堆积体，通过预应力锚索与抗滑桩相结合工程治理后，利用二维ＧＥＯ—ＳＬＯＰＥ计算软件，复核其治理后　的稳定性，并对其治理效果进行了评价。　关键词：堆积体；抗滑桩；稳定性　中图分类号：Ｐ６４２．２２　文献标识码：Ｂ　文章编号：２０９５—０１４４（２０１１）ｏｓ一００３２—０２　

１　工程概况　某库岸堆积体位于右岸宽缓沟谷中。分布高程从　

江边１　５００　ｍ至１　８５０　ｍ，属冲积、洪积、坡积、冰碛和崩　

塌及滑坡堆积等混合成因的堆积体，从前缘至后缘呈　

长条形分布，在地形上大致以高程１　６１０　ｍ为界构成　

两级缓坡台地，前缘临江部位相对较陡，上、下游侧　为基岩裸露的山脊斜坡地形。勘探揭露堆积物厚度　

一般３０－－６０ｍ，总方量约ｌ　７００万ｍ　。堆积体天然状态　

处于稳定状态，２００８年雨季由于遭受连续降雨，从９　

月份开始堆积体从后缘至前缘陆续出现了不同程度　

的变形和滑移现象，至２００９年３月下旬，已呈现出　整体滑移的趋势。一旦滑坡将会造成重大损失。　

２库水作用下堆积体稳定性的计算分析　（１）根据已有的地质勘察资料，确认堆积体滑　

坡地层分布发育状况。地形地貌特征、后缘拉裂分布　

位置、剪出口位置；结合监测资料分析界定边坡危险　

区域边界条件，确定其滑动范围和滑面位置。　

（２）鉴于堆积体治理前处于整体蠕滑状态，认　

为滑坡体已经处于极限平衡状态。借助极限平衡法　

反演滑坡体的力学参数　（３）极限平衡稳定性分析。选取典型剖面进行　

树根桩与预应力桩联合加固边坡稳定分析

树根桩与预应力桩联合加固边坡稳定分析

DOI:10.12170/20221118001成潇博，姚华彦，汪明武，等. 树根桩与预应力桩联合加固边坡稳定分析[J]. 水利水运工程学报，2024（1）：129-137. （CHENGXiaobo, YAO Huayan, WANG Mingwu, et al. Analysis of the stability and sensitivity of slope reinforcement using combined rootpiles and prestressed piles[J]. Hydro-Science and Engineering, 2024（1）: 129-137. （in Chinese））

树根桩与预应力桩联合加固边坡稳定分析

成潇博1，姚华彦1，汪明武1，李远荣2，丁 飞2，梁国超2(1. 合肥工业大学 土木与水利工程学院，安徽 合肥 230009； 2. 中煤第三建设（集团）有限责任公司市政工程分公司，安徽 合肥 230031)摘要: 目前对树根桩与预应力桩联合加固边坡的研究相对较少，对其稳定性与敏感性的分析也不够深入。以徐州奎河边坡加固工程为例，基于强度折减方法，利用FLAC3D软件建立数值模型，分析树根桩与预应力桩联合加固边坡的稳定性及桩体受力与变形情况，并与预应力桩加固、树根桩加固、不加固3种方案进行对比分析，最后通过正交试验分析树根桩与预应力桩联合加固后边坡稳定性影响因素的敏感性。结果表明，采用树根桩与预应力桩联合加固边坡时：（1）比其他加固方案的边坡水平位移与支护桩水平位移更小，安全系数更高，达到了较好的加固效果；（2）边坡潜在滑动面为绕过坡脚的经过土岩交界处的深层滑动面，边坡下滑力主要由预应力桩承担；（3）边坡安全系数对各影响因素的敏感性顺序为预应力桩边长>树根桩桩长>预应力桩桩间距>预应力桩桩长>树根桩桩间距>树根桩直径。研究结果可为类似工程设计提供参考依据。关　键　词：边坡； 树根桩； 正交试验； 强度折减法； 桩身内力中图分类号：TV871 文献标志码：A 文章编号：1009-640X(2024)01-0129-09对城市河道边坡进行加固时，往往具有空间不足、施工不便和大型机具不宜进场等特点。树根桩桩位布置灵活、小型机械施工、场地适应性强；预应力桩具有施工速度快、装载运输方便、承载性能优良等特点。因此，树根桩与预应力桩常被应用于河道边坡改造中，并取得了较好的效果[1-3]。郑颖人等[4]利用强度折减法分析涉水岸坡的稳定性，总结了埋入式抗滑桩在涉水岸坡中的应用；王波等[5]基于FLAC3D中的结构单元，模拟分析了树根桩加固几何参数对堤防加固效果的影响；孙书伟等[6]利用强度折减法分析了树根桩组合结构加固边坡的稳定性，并进行了桩的受力分析；谢明星等[7]对桩基平台（抗滑桩和平台构成）+重力式挡土墙联合支挡结构进行了数值分析，分析了桩间距、桩身截面尺寸和锚固长度对抗滑桩弯矩和水平位移的影响；张智超等[8]对微型桩-加筋土挡墙进行了模型试验和数值模拟分析，初步验证了微型桩-加筋土挡墙的有效性；贺武斌等[9]通过预应力桩与承台连接处受弯试验研究，对连接处变形与承载力进行了定量分析；侯超群等[10]通过正交分析方法分析抗滑桩加固边坡的影响因素，并得出敏感性顺序为：土体黏聚力>内摩擦角>边坡倾角>桩的位置>桩的结构参数。可见，目前对树根桩与预应力桩联合加固边坡的研究较少，对其加固效果及影响因素的敏感性分析也没有较深入的研究。本文以徐州市奎河河道边坡为例，利用FLAC3D软件建立数值模型，分析树根桩与预应力桩联合加固边坡的稳定性及桩体受力变形情况，并与预应力桩加固、树根桩加固、不加固3种方案进行对比，通过正交试验及极差分析方法对树根桩与预应力桩联合加固稳定性进行影响因素敏感性分析，以期为类似的工程设计提供参考。收稿日期：2022-11-18作者简介： 成潇博（1998—），男，河南新乡人，硕士研究生，主要从事边坡防护方面研究。E-mail：*****************通信作者： 姚华彦（E-mail：******************.cn）第 1 期水　利　水　运　工　程　学　报No. 12024 年 2 月HYDRO-SCIENCE AND ENGINEERINGFeb. 20241 工程概况与计算模型