内燃机课程设计参考
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课 程 设 计 任 务 书
(C组)
能源与动力工程学院
动力机械教研室
2005年10月
2 二 设计任务
4108柴油机设计
1. 技术参数
机 型: 立式、直列、水冷、四冲程、自然吸气
燃烧室型式: 直喷式
气 缸 直 径: 108mm
活 塞 行 程: 115mm(曲柄半径:57.5mm)
缸 数: 4
压 缩 比:17
发 火 顺 序: 1-3-4-2
标定功率(kW)/转速(r/min): 64/2600(单号),60/2400(双号)
最大扭矩(N.m)/转速(r/min):254/1300~1700(单号)250/1200~1600(双号)
外特性最低燃油耗率(g/kW.h): 220
标定工况燃油耗率(g/kW.h): 240
机油耗率(g/kW.h): ≤1.4
调 速 率: ≤8%
怠速(r/min): 650(单号),600(双号)
曲轴旋转方向(从前端看): 顺时针
气门间隙(冷态): 进气门0.3~0.4,排气门0.4~0.5
冷却方式: 强制水冷
润滑方式: 压力、飞溅复合式
启动方式: 电启动
配气定时: 进气门开,上止点前17ºCA;进气门关,下止点后43ºCA
排气门开,下止点前61ºCA;排气门关,上止点后18ºCA
供油提前角: 上止点前18±2ºCA
2. 任务内容
1) 热力计算(要有计算说明书)
2) 动力计算(要有计算说明书,要求作出受力简图,标出各力)
3) 绘制柴油机的纵剖面或横剖面图
注:(1)应给出完整的计算结果,并绘制计算结果曲线图;
(2)热计算应得出示功图(P-V图)
(2)动力计算要求得出pj-φ,pH-φ,pc-φ,p-φ,pT-φ,pN-φ,RB-φ,
ΣMK—φ曲线。其中pg-φ(热计算得出),pj-φ,p-φ绘一张图;pc- 3 φ,pT-φ,
pN-φ,RB-φ绘一张图;ΣMK—φ绘一张图。
最后要对Pe进行校核:
)(
1000)(
kWM
PmimK
e
要求误差在±3%范围内。
3. 其他有关数据
活塞质量:1.32kg
活塞销质量:0.58kg
活塞环总质量:0.088
连杆大头质量(直开口/斜开口, kg):1.67/1.75(L=200),1.89/1.98(L=210)
连杆小头质量(kg):0.624(L=200),0.704(L=210)
连杆长度:200(1~6班),210(7~13班)
曲柄销直径:70mm
曲柄销长度:40mm
主轴颈直径:85mm
主轴颈长度:36mm
曲柄臂厚度:28mm
曲柄臂宽度:126mm
4
附录一 热力学计算参考
热计算为发动机实际循环的近似计算,根据发动机的主要结构参数对各热
力参数、指示参数、有效参数进行估算。其作用:
1、在一台新内燃机的设计过程中,大致确定气缸内的压力和温度变化情况,
绘出示功图,为以后所必须进行的动力计算和强度校核提供原始数据。
2、可以对发动机方案设计中所确定的指标、尺寸、结构起到一定程度的校核
作用。
热计算的局限性:
1、是一种近似的、半经验的估算方法、其计算结果的精确性依赖于大量经验
数据的选取是否恰当。
2、一般只能进行标定工况的计算,其它工况不适用,须另找实验统计资料选
取或进行详细的工作过程模拟。
3108柴油机热计算(参考)
一、已知参数
缸径D=0.108 m
行程S=0.115 m
缸数i=3
压缩比ε=17
标定功率(kW)/转速(r/min):45/2400
每缸工作容积(l)Vh=πD2S/4=
曲柄半径与连杆长度比R/L=
大气压力p0=1.013x105Pa
环境温度T0=293K
燃油平均质量成分:C=0.87,H=0.126,O=0.004 5 燃油低热值:Hu=44100kJ/kg
燃烧室形式:直喷式
二、计算过程
1、参数选择:根据类似柴油机的实验数据和统计资料,结合该柴油机具体情
况选定
过量空气系数α= (高速直喷柴油机1.6左右)
最高燃烧压力pz= Pa (直喷式柴油机6~9×106Pa,转速高取大值)
z点热利用系数ξz= (汽车拖拉机用柴油机0.65~0.85)
残余废气系数γ= (四冲程非增压柴油机:0.03~0.06)
示功图丰满系数φi= (四冲程非增压柴油机:0.92~0.96,高速机取小
值)
残余废气温度Tr= K (四冲程非增压机700~900K)
机械效率η= (四冲程非增压机0.75~0.85)
2、计算过程
(1)换气过程参数
①取pa= (四冲程非增压机0.85~0.95p0)
则进气终点压力pa= Pa
②取进气加热温升ΔT= K (四冲程非增压机10~20K),则进气终点温度
10TTT
T
a K
注:根据能量平衡方程可以推得上式
③充气效率
11
10
0aa
VTT
pp
(2)压缩过程计算 6 ①选取压缩过程平均多变指数n1= (活塞不冷却高速柴油机n1=1.38~
1.42)
(或由
)1(0006.06.4986.1
1
111
n
aTn
计算n1)
②压缩过程中任意点x的压力pCX
1)(n
cxa
acxVV
pp 式中:
cxxcxV
LR
RD
V
)2cos1(
4)cos1(
42
,x点气缸容积
φx-x点从上止点算起的曲轴转角
1
h
cV
V,压缩余隙容积
取若干x点,求出pCZ和VCX,可画出压缩线a-c
③压缩终点压力pC和温度Tc
1n
acpp Pa 非增压柴油机3~4.5×106Pa
11n
acTT K 非增压柴油机780~900K
273
ccTt ℃
④压力升高比λ
cz
pp
直喷式柴油机1.7-2.2,高速取较大值
(3)燃烧过程计算
①完全燃烧所需理论空气量L0
)
32412(
21.01
0OHC
L
kgmol/kg燃油 7 ②缸内新鲜空气量M1
01LM kgmol/kg燃油
③理论上完全燃烧(α=1)时的燃烧产物摩尔数M0
0079.0
212LHC
M
kgmol/kg燃油
④当α= 时的多余空气量
0)1(L kgmol/kg燃油
⑤燃烧产物总量M2
002)1(LMM
kgmol/kg燃油
⑥理论分子变更系数μ0
12
0MM
⑦实际分子变更系数μ
10 柴油机μ=1.03-1.05
⑧压缩终点的混合气平均定容比热Cv’
cvTC0025.026.19' kJ/kgmol·K
⑨燃烧终点温度Tz计算:根据混合循环发动机燃烧方程式
zpccvuztCttC
LH"'
0)(2270314.8
)1(
将已知数值代入
整理得:
zptC" kJ/kgmol (1) 8 又由
zvTC
5"
1060)1(866.4)1(89.4
kCal/kgmol·℃
得 1868.4)986.1(""
vpCC kJ/kgmol·℃
将上式代入式(1),用试算法求出
zt ℃
273
zktT K 高速柴油机 1800-2200K
⑩初期膨胀比ρ
cz
TT
ρ范围:1.1-1.7
(4)膨胀过程计算
①后期膨胀比δ
②选取膨胀过程平均多变指数n2= (高速柴油机、活塞不冷却1.15~1.25)
③膨胀过程中任意点x的压力pbx
2)(n
bxz
zbxVV
pp
式中Vbx为x点的气缸容积,求法与Vcx相似,可列表计算
求得数个x 点的pBX和Vbx值后即可画出示功图膨胀段(z-b段)
④膨胀终点的压力pb和温度Tb
2nz
bp
p
Pa
12nz
bT
T
K
3、指示参数计算
(1)平均指示压力pi的计算