内燃机课程设计参考

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1

课 程 设 计 任 务 书

(C组)

能源与动力工程学院

动力机械教研室

2005年10月

2 二 设计任务

4108柴油机设计

1. 技术参数

机 型: 立式、直列、水冷、四冲程、自然吸气

燃烧室型式: 直喷式

气 缸 直 径: 108mm

活 塞 行 程: 115mm(曲柄半径:57.5mm)

缸 数: 4

压 缩 比:17

发 火 顺 序: 1-3-4-2

标定功率(kW)/转速(r/min): 64/2600(单号),60/2400(双号)

最大扭矩(N.m)/转速(r/min):254/1300~1700(单号)250/1200~1600(双号)

外特性最低燃油耗率(g/kW.h): 220

标定工况燃油耗率(g/kW.h): 240

机油耗率(g/kW.h): ≤1.4

调 速 率: ≤8%

怠速(r/min): 650(单号),600(双号)

曲轴旋转方向(从前端看): 顺时针

气门间隙(冷态): 进气门0.3~0.4,排气门0.4~0.5

冷却方式: 强制水冷

润滑方式: 压力、飞溅复合式

启动方式: 电启动

配气定时: 进气门开,上止点前17ºCA;进气门关,下止点后43ºCA

排气门开,下止点前61ºCA;排气门关,上止点后18ºCA

供油提前角: 上止点前18±2ºCA

2. 任务内容

1) 热力计算(要有计算说明书)

2) 动力计算(要有计算说明书,要求作出受力简图,标出各力)

3) 绘制柴油机的纵剖面或横剖面图

注:(1)应给出完整的计算结果,并绘制计算结果曲线图;

(2)热计算应得出示功图(P-V图)

(2)动力计算要求得出pj-φ,pH-φ,pc-φ,p-φ,pT-φ,pN-φ,RB-φ,

ΣMK—φ曲线。其中pg-φ(热计算得出),pj-φ,p-φ绘一张图;pc- 3 φ,pT-φ,

pN-φ,RB-φ绘一张图;ΣMK—φ绘一张图。

最后要对Pe进行校核:

)(

1000)(

kWM

PmimK

e



要求误差在±3%范围内。

3. 其他有关数据

活塞质量:1.32kg

活塞销质量:0.58kg

活塞环总质量:0.088

连杆大头质量(直开口/斜开口, kg):1.67/1.75(L=200),1.89/1.98(L=210)

连杆小头质量(kg):0.624(L=200),0.704(L=210)

连杆长度:200(1~6班),210(7~13班)

曲柄销直径:70mm

曲柄销长度:40mm

主轴颈直径:85mm

主轴颈长度:36mm

曲柄臂厚度:28mm

曲柄臂宽度:126mm

4

附录一 热力学计算参考

热计算为发动机实际循环的近似计算,根据发动机的主要结构参数对各热

力参数、指示参数、有效参数进行估算。其作用:

1、在一台新内燃机的设计过程中,大致确定气缸内的压力和温度变化情况,

绘出示功图,为以后所必须进行的动力计算和强度校核提供原始数据。

2、可以对发动机方案设计中所确定的指标、尺寸、结构起到一定程度的校核

作用。

热计算的局限性:

1、是一种近似的、半经验的估算方法、其计算结果的精确性依赖于大量经验

数据的选取是否恰当。

2、一般只能进行标定工况的计算,其它工况不适用,须另找实验统计资料选

取或进行详细的工作过程模拟。

3108柴油机热计算(参考)

一、已知参数

缸径D=0.108 m

行程S=0.115 m

缸数i=3

压缩比ε=17

标定功率(kW)/转速(r/min):45/2400

每缸工作容积(l)Vh=πD2S/4=

曲柄半径与连杆长度比R/L=

大气压力p0=1.013x105Pa

环境温度T0=293K

燃油平均质量成分:C=0.87,H=0.126,O=0.004 5 燃油低热值:Hu=44100kJ/kg

燃烧室形式:直喷式

二、计算过程

1、参数选择:根据类似柴油机的实验数据和统计资料,结合该柴油机具体情

况选定

过量空气系数α= (高速直喷柴油机1.6左右)

最高燃烧压力pz= Pa (直喷式柴油机6~9×106Pa,转速高取大值)

z点热利用系数ξz= (汽车拖拉机用柴油机0.65~0.85)

残余废气系数γ= (四冲程非增压柴油机:0.03~0.06)

示功图丰满系数φi= (四冲程非增压柴油机:0.92~0.96,高速机取小

值)

残余废气温度Tr= K (四冲程非增压机700~900K)

机械效率η= (四冲程非增压机0.75~0.85)

2、计算过程

(1)换气过程参数

①取pa= (四冲程非增压机0.85~0.95p0)

则进气终点压力pa= Pa

②取进气加热温升ΔT= K (四冲程非增压机10~20K),则进气终点温度





10TTT

T

a K

注:根据能量平衡方程可以推得上式

③充气效率







11

10

0aa

VTT

pp

(2)压缩过程计算 6 ①选取压缩过程平均多变指数n1= (活塞不冷却高速柴油机n1=1.38~

1.42)

(或由

)1(0006.06.4986.1

1

111

n

aTn

 计算n1)

②压缩过程中任意点x的压力pCX

1)(n

cxa

acxVV

pp 式中:

cxxcxV

LR

RD

V

)2cos1(

4)cos1(

42



,x点气缸容积

φx-x点从上止点算起的曲轴转角

1

h

cV

V,压缩余隙容积

取若干x点,求出pCZ和VCX,可画出压缩线a-c

③压缩终点压力pC和温度Tc

1n

acpp Pa 非增压柴油机3~4.5×106Pa

11n

acTT K 非增压柴油机780~900K

273

ccTt ℃

④压力升高比λ



cz

pp

 直喷式柴油机1.7-2.2,高速取较大值

(3)燃烧过程计算

①完全燃烧所需理论空气量L0

)

32412(

21.01

0OHC

L

 kgmol/kg燃油 7 ②缸内新鲜空气量M1



01LM kgmol/kg燃油

③理论上完全燃烧(α=1)时的燃烧产物摩尔数M0

0079.0

212LHC

M

 kgmol/kg燃油

④当α= 时的多余空气量



0)1(L kgmol/kg燃油

⑤燃烧产物总量M2

002)1(LMM

 kgmol/kg燃油

⑥理论分子变更系数μ0



12

0MM

⑦实际分子变更系数μ





10 柴油机μ=1.03-1.05

⑧压缩终点的混合气平均定容比热Cv’



cvTC0025.026.19' kJ/kgmol·K

⑨燃烧终点温度Tz计算:根据混合循环发动机燃烧方程式

zpccvuztCttC

LH"'

0)(2270314.8

)1(





将已知数值代入

整理得:

zptC" kJ/kgmol (1) 8 又由

zvTC

5"

1060)1(866.4)1(89.4









kCal/kgmol·℃

得 1868.4)986.1(""

vpCC kJ/kgmol·℃

将上式代入式(1),用试算法求出

zt ℃

273

zktT K 高速柴油机 1800-2200K

⑩初期膨胀比ρ



cz

TT



 ρ范围:1.1-1.7

(4)膨胀过程计算

①后期膨胀比δ





②选取膨胀过程平均多变指数n2= (高速柴油机、活塞不冷却1.15~1.25)

③膨胀过程中任意点x的压力pbx

2)(n

bxz

zbxVV

pp

式中Vbx为x点的气缸容积,求法与Vcx相似,可列表计算

求得数个x 点的pBX和Vbx值后即可画出示功图膨胀段(z-b段)

④膨胀终点的压力pb和温度Tb



2nz

bp

p

 Pa



12nz

bT

T

 K

3、指示参数计算

(1)平均指示压力pi的计算