重力式加注水合物生成抑制剂撬装装置

关于过柱得实验方法与技巧(注意:有机溶剂对身体特有害别就是心肺;肝脏等所有过柱操作都要在通风橱里进行！！常说得过柱子应该叫柱层析分离,也叫柱色谱。

我们常用得就是以硅胶或氧化铝作固定相得吸附柱。

由于柱分得经验成分太多,所以下面我就几年来过柱得体会写些心得,希望能有所帮助。

1、柱子可以分为:加压,常压,减压压力可以增加淋洗剂得流动速度,减少产品收集得时间,但就是会减低柱子得塔板数、所以其她条件相同得时候,常压柱就是效率最高得,但就是时间也最长,比如天然化合物得分离,一个柱子几个月也就是有得。

减压柱能够减少硅胶得使用量,感觉能够节省一半甚至更多,但就是由于大量得空气通过硅胶会使溶剂挥发(有时在柱子外面有水汽凝结),以及有些比较易分解得东西可能得不到,而且还必须同时使用水泵抽气(很大得噪音,而且时间长)。

以前曾经大量得过减压柱,对它有比较深厚得感情,但就是自从尝试了加压后,就几乎再也没动过减压得念头了。

加压柱就是一种比较好得方法,与常压柱类似,只不过外加压力使淋洗剂走得快些。

压力得提供可以就是压缩空气,双连球或者小气泵(给鱼缸供气得就行)。

特别就是在容易分解得样品得分离中适用。

压力不可过大,不然溶剂走得太快就会减低分离效果。

个人觉得加压柱在普通得有机化合物得分离中就是比较适用得。

ﻫ２、关于柱子得尺寸,应该就是粗长得最好柱子长了,相应得塔板数就高。

柱子粗了,上样后样品得原点就小(反映在柱子上就就是样品层比较薄),这样相对得减小了分离得难度。

试想如果柱子十厘米,而样品就有二厘米,那么分离得难度可想而知,恐怕要用很低极性得溶剂慢慢冲了、而如果样品层只有0.5厘米,那么各组分就比较容易得到完全分离了。

当然采用粗大得柱子要牺牲比较多得硅胶与溶剂了,不过这些成本相对于产品来说也许就不算什么了(有些不环保得说,不过溶剂回收重蒸后也就减小了部分浪费)。

现在见到得柱子径高比一般在1:5~10,书中写硅胶量就是样品量得30～４０倍,具体得选择要具体分析。

附件1广东省石油化工行业VOCs排放量计算方法（试行）广东省生态环境厅1目录1. 适用范围 (3)2. 计算方法 (3)2.1设备动静密封点泄漏 (4)2.2有机液体储存与调和挥发损失 (9)2.3有机液体装载挥发损失 (29)2.4废水集输、储存、处理处置过程逸散 (33)2.5燃烧烟气排放 (35)2.6工艺有组织排放 (37)2.7工艺无组织排放 (41)2.8采样过程排放 (42)2.9火炬排放 (42)2.10非正常工况（含开停工及维修）排放 (45)2.11冷却塔、循环水冷却系统释放 (48)2.12事故排放 (50)附录A 存储物料理化参数 (55)附录B 单位换算表 (56)2广东省石油化工行业VOCs排放量计算方法（试行）1.适用范围本方法适用于广东省石油化工行业（包括但不限于：石油炼制工业、石油化学工业和合成树脂工业）VOCs排放量计算。

有机化工行业可参照本计算方法进行VOCs排放量计算。

2.计算方法石油化工行业VOCs排放主要来自物料生产、运输、装载和废物处理等过程。

石油化工行业的VOCs污染源项主要包括12类：（1）设备动静密封点泄漏；（2）有机液体储存与调和挥发损失；（3）有机液体装载挥发损失；（4）废水集输、储存、处理处置过程逸散；（5）燃烧烟气排放；（6）工艺有组织排放；（7）工艺无组织排放；（8）采样过程排放；（9）火炬排放；34（10）非正常工况（含开停工及维修）排放； （11）循环冷却水系统释放； （12）事故排放。

根据石油化工行业VOCs 排放特点，采用源项归类解析法计算VOCs 排放量，VOCs 排放量为各污染源项VOCs 排放量的总和，见公式2-1。

有机化工行业应根据工艺特点，可参照本计算方法选择相应的污染源项计算VOCs 排放量。

∑==Nmm E E 1石油化工 （公式2-1） 式中：E 石油化工—统计期内全部排放源项的VOCs 排放量之和，千克；E m —统计期内排放源项m 的VOCs 的排放量，千克； N —污染源总数。

3蜡油加氢裂化装置预评价报告3.1装置概况根据总加工流程安排，需建设一套220×104t/a加氢裂化装置。

加工原料为苏丹混合原油的减压蜡油，所用氢气由PSA装置提供。

采用一段全循环流程，最大限度生产中间馏分油，作为全厂产品调合组份。

少量的加氢裂化尾油去重油催化裂化作为原料，冷低分气脱硫后去PSA装置进行氢气提浓，含硫气体和不稳定石脑油至轻烃回收装置。

3.1.1装置名称中国石油天然气股份有限公司广西石化分公司蜡油加氢裂化装置。

3.1.2装置规模及设计能力装置规模为220×104t/a，实际加工量为219.78×104t/a。

年操作时数8400小时。

3.1.3原料及产品3.1.3.1原料来源装置加工原料油为常减压蒸馏装置的减一、减二和减三线蜡油219.78×104t/a。

3.1.3.2产品及去向产品品种及去向见表3.1-1。

装置产品：石脑油、航煤、柴油和尾油。

副产品：冷低分气脱硫后去PSA氢提浓装置，汽提塔顶气至轻烃回收装置。

产品品种及去向见表3.1-1。

3.1.3.3物料平衡装置物料平衡见表3.1-2。

3.1.4公用工程消耗3.1.4.1水用量水用量见表3.1-3。

3.1.4.2电用量电用量见表3.1-4。

3.1.4.3蒸汽用量装置蒸汽用量见表 3.1-5。

3.1.4.4燃料用量燃料用量见表3.1-6。

3.1.4.5压缩空气用量压缩空气用量见表 3.1-7。

3.1.4.6氮气用量装置氮气用量见表 3.1-8。

3.1.5装置的平面布置占地面积：180×90=16200 m2。

压缩机厂房分两层布置，房内设置桥式吊车。

装置的所有管桥及构架均采用钢结构。

装置内留有足够的吊装检修用场地，以满足大型吊车接近与回旋。

反应构架上方设置单轨电动吊车与手动葫芦，大型泵的上方设置有检修用手动葫芦或检修吊梁，以方便检修与维护。

管桥成组合式布置，仪表电缆、电气电缆拟以槽盒的形式布置在管桥最上层，便于检修和维护，同时节省地下空间，所有设备与建、构筑物均沿管桥两侧布置；管桥下设置泵房。

井漏问题（一）一、井漏对钻井工作的危害及对堵漏工作的要求井漏是钻井施工中主要复杂问题之一，致使钻井工期的增长和成本的增加。

处理不当，还可能引起其它复杂情况，导致卡钻和打捞作业，甚至使井报废。

成功地钻进漏失地层的首先因素是钻前制定计划和准备工作，例如，储备足够的堵漏材料（钠土、纤维素、纯碱、锯末、高粘堵漏剂、膨胀堵漏王等等），再如，一开钻至多深，土层管下多少，怎样固井，等等，都要设计周全。

其次，是合理控制泥浆性能和起下钻速度，避免压裂地层造成井漏，一旦发生井漏，应准确判断漏失层位，漏失性质及漏失量。

最后，就是确定堵漏方案，实施堵漏方案，以最快的速度最低的成本堵住井漏且不留后遗症。

二、井漏的原因及堵漏原理泥浆在漏失通道受到四个力的作用，即泥浆柱静压力Pw、泥浆流动时对井壁的侧压力Pa、地层孔隙中水的压力Po、漏失通道对泥浆流动的阻力PL，如下图井漏的前提是井壁有漏失通道且漏失通道相互贯通，其次是钻井压力（ Pw ＋Pa ）大于地层系统压力（Po ＋ PL），即△P＝（ Pw ＋ Pa ）－（Po ＋ PL）＞0。

静压力Pw、侧压力Pa、流动阻力PL是变化的可以调整的，唯独地层压力Po 是固定不变的。

例如，使用低比重，流动性好的泥浆，就是为了减少静液柱压力Pw和侧压力Pa，以防漏失；增加泥浆粘度，就是增加漏失通道对泥浆流动的阻力PL。

再如，泥浆静止时不漏，可循环时漏，就是因为钻进循环时增加了一侧压力Pa，使△P＞0，而发生井漏。

堵漏原理：1、用泥浆隔离或封闭漏失通道；2、减少漏失通道的断面尺寸；3、降低钻井-地层系统中的压差；4、调整泥浆的流变性能。

三、漏失种类1、黄土层浅部。

黄土层上部几米处至几十米处，属大裂隙或大洞穴漏失，一旦发生漏失就是全漏。

2、黄土层下部碎石层。

黄土层底部与基岩接触带10-30米厚的松散碎石层，属孔隙、裂隙相互穿插共存的混合地层，漏失量自大漏到全漏。

3、洛河组上部。

华池组底部洛河组上部存在大裂隙，漏失量10-50m3/h，甚至全漏。

轻烃制冷回收工艺摘要：自20世纪80年代以来，国内外以节能降耗、提高轻烃收率及减少投资为目的，对NGL 回收装置的工艺方法进行了一系列的改进，出现了许多新的工艺技术从天然气中回收的轻烃是优质的燃料，也是宝贵的化工原料，具有较高的经济价值。

制冷工艺主要采用冷剂循环制冷、膨胀机制冷、冷剂制冷与膨胀机制冷相结合的混合制冷，单级膨胀机制冷工艺应用广泛，深冷装置较少，装置能耗高，自控水平较低。

在深冷回收装置中，以冷剂制冷作为辅助冷源，膨胀机制冷作为主冷源的混合制冷方法，因制冷温度低，液烃回收率高，对气源条件变化适应性强，将得到推广和应用。

从天然气中回收的轻烃是优质的燃料，也是宝贵的化工原料，具有较高的经济价值。

本文通过采用轻烃回收工艺方法和工艺过程结合在一起进行研究在工艺设计中，针对不同的原料状况，应积极采用和开发新工艺、新技术以达到节能降耗、提高轻烃收率、有效的利用能量、降低消耗起着关键性的作用。

关键词：轻烃回收膨胀机制冷天然气1 烃回收工艺在气体处理厂内，通过改变气体条件，破坏各组分间的平衡，在达到新的平衡状态时会有一些组分凝析、另一些组分蒸发，从而实现从天然气内回收液态烃。

改变的条件可能是压力或温度，也可能是将不同的物质引入气流，更可能是上述三种方法的结合。

早期从天然气内回收液态烃的方法是采用压缩和冷却。

工程师们发现，压缩天然气至较高压力并冷却至接近环境温度，会从气流中形成并分离出一定数量的烃液，还知道采用平衡蒸发常数和天然气（组分）分析能预测烃液的回收量。

压缩和冷却工艺一直是最简单的方法。

然而，这种方法却不如后来开发的一些方法有效。

压缩和冷却法常受周围空气或使用冷却水的制约。

用制冷进一步降低气流温度并回收更多的液体产品，是传统压缩和冷却方法合乎逻辑的发展。

用氨或烷为制冷剂的机械制冷系统是最早使用的制冷类型。

当然，在早期的尝试中曾遇到许多与生成水合物有关的问题。

在气体深冷（蒸发）器以及深冷器下游的分离器内发生过冰冻。

第四章工艺过程概述一、尿素和工艺气体的处理参见“管道及仪表流程图-熔融尿素加料系统；尿素洗涤工段，工艺气压缩工段。

”本系统的工艺目的：（1）获取满足工艺需要素（2）回收未反应物（3）获取结晶冷气及反应器载气本系统由熔融尿素加料系统、尿素洗涤塔(1E0201)、液尿泵(1J0201A/B)、空气冷却器（1C0201A/B 1C0202C/D）、载气压缩机(1J0301)、等设备及其相关的管线和仪控部分组成。

熔融尿素加料系统由两个回路组成，一个回路是熔融尿素来自尿素车间经快速三通切断阀 HV10101，由 FICQ10101/ FIQ10102 控制和计量后进入尿素洗涤塔(1E0201)；或另一回路由尿素斗式提升机(1L0101)、尿素熔融槽(1C0101)、尿液循环泵(J10102)等设备组成，颗粒尿素经斗式提升机(1L0101)送至尿素熔融槽熔融后(1C0101），由尿液循环泵(J10102)升压，再经流量调节器FIC10104控制和计量后送入尿素洗涤塔（1E0201）。

尿素洗涤塔（1E0201）顶部和下部外壁上设有蒸汽加热管，供装臵开停车时使用；顶部有刮刀，用以清除操作过程中附在壁上的物质；上部和中下部设有四台内冷器；下内冷器以下，有气液出口，与4 个气液分离器相连，气液在此分离后，气体从液分离器中心管流出去经冷气总管送往后工序，液尿进入(1E0201)塔釜。

(1E0201)塔釜设有液尿液位计（LIA-10201A/B）。

尿素洗涤塔(1E0201)底部,135-140℃的熔融尿素由液尿循环泵(1J0201A/B)送出后，一部分被送往三胺反应器，另一部分则经两组尿洗塔喷头进入(1E0201)塔顶部及中上部。

来自捕集器出口的工艺气体(-210℃)送入尿素洗涤塔(1E0201)上部，与从上部经6个尿素喷嘴喷入的液尿，及中上部经12个尿素喷嘴喷入的液尿并流而下，气液充分密切混合，完成传热传质，经尿素洗涤塔洗涤后，工艺气体中的未反应的尿素和未被捕集器(1L0702A/B)捕集下来的三聚氰胺细粉被熔融尿素洗涤下来，并混入尿素之中得以回收利用，工艺气体温度降至135-140℃，而液尿的温度则则达到135-140℃。

基金项目：中国石油绿色油气田污染防治及生态保护研究项目“含聚含油废液强制破胶与回用工程技术研究”（２０２１ＤＪ６６０４）。

第一作者：何柳婧，中国石油大学（北京）化学工程与环境学院２０２０级在读硕士，研究方向：水处理及资源化。

通信地址：北京市昌平区府学路１８号，１０２２９９。

Ｅ ｍａｉｌ：ｈｅｌｉｕｊｉｎｇ２０２２＠１６３．ｃｏｍ。

通讯作者：张华，２００８年毕业于中国科学院生态环境研究中心环境工程专业，博士，高级工程师，现在中国石油集团安全环保技术研究院有限公司从事污水处理与回用技术研究工作。

通信地址：北京市昌平区黄河北街１号院１号楼，１０２２０６。

Ｅ ｍａｉｌ：ｚｈａｎｇ ｈｕａ＠ｃｎｐｃ．ｃｏｍ．ｃｎ。

胍胶压裂返排液特性及处理技术何柳婧１，２，３　张华１，２　谢加才１，２　王毅霖１，２（１．石油石化污染物控制与处理国家重点实验室；２．中国石油集团安全环保技术研究院有限公司；３．中国石油大学（北京））摘　要　基于胍胶压裂返排液水量大、组成复杂、黏度高等水质特性，常规处理工艺很难实现其氧化破胶和离子去除，因此亟需优化升级现有处理工艺。

文章总结了胍胶压裂液体系的构成及作用，研究了国内外压裂返排液的处理方式，通过探究返排液回注与回配处理技术的发展趋势，明确了破胶降黏对返排液处理的关键作用，建议应结合氧化破胶和离子去除，研发利用高价金属离子的类芬顿氧化剂，实现返排液的高效降黏脱稳，协同控制高价金属离子的影响，为胍胶压裂返排液高效低成本的资源化处理提供支撑。

关键词　胍胶压裂液；返排液；回注；回配；破胶降黏ＤＯＩ：１０．３９６９／ｊ．ｉｓｓｎ．１００５ ３１５８．２０２３．０３．００４ 文章编号：１００５ ３１５８（２０２３）０３ ００２０ ０７犆犺犪狉犪犮狋犲狉犻狊狋犻犮狊犪狀犱犜狉犲犪狋犿犲狀狋犜犲犮犺狀狅犾狅犵犻犲狊狅犳犌狌犪狉犌狌犿犉狉犪犮狋狌狉犻狀犵犉犾狅狑犫犪犮犽犉犾狌犻犱ＨｅＬｉｕｊｉｎｇ１，２，３　ＺｈａｎｇＨｕａ１，２　ＸｉｅＪｉａｃａｉ１，２　ＷａｎｇＹｉｌｉｎ１，２（１．犛狋犪狋犲犓犲狔犔犪犫狅狉犪狋狅狉狔狅犳犘犲狋狉狅犾犲狌犿犘狅犾犾狌狋犻狅狀犆狅狀狋狉狅犾；２．犆犖犘犆犚犲狊犲犪狉犮犺犐狀狊狋犻狋狌狋犲狅犳犛犪犳犲狋狔牔犈狀狏犻狉狅狀犿犲狀狋犜犲犮犺狀狅犾狅犵狔；３．犆犺犻狀犪犝狀犻狏犲狉狊犻狋狔狅犳犘犲狋狉狅犾犲狌犿，犅犲犻犼犻狀犵）犃犅犛犜犚犃犆犜　Ｄｕｅｔｏｔｈｅｈｉｇｈｗａｔｅｒｖｏｌｕｍｅ，ｃｏｍｐｌｅｘｃｏｍｐｏｓｉｔｉｏｎ，ａｎｄｈｉｇｈｖｉｓｃｏｓｉｔｙｏｆｇｕａｎｉｄｉｎｅｇｕｍｆｒａｃｔｕｒｉｎｇｂａｃｋｆｌｏｗｆｌｕｉｄ，ｃｏｎｖｅｎｔｉｏｎａｌｔｒｅａｔｍｅｎｔｐｒｏｃｅｓｓｅｓｗｅｒｅｄｉｆｆｉｃｕｌｔｔｏａｃｈｉｅｖｅｏｘｉｄｉｚｅａｎｄｉｏｎｓｒｅｍｏｖａｌ．Ｔｈｅｒｅｆｏｒｅ，ｉｔｉｓｎｅｃｅｓｓａｒｙｔｏｏｐｔｉｍｉｚｅａｎｄｕｐｇｒａｄｅｔｈｅｅｘｉｓｔｉｎｇｔｒｅａｔｍｅｎｔｐｒｏｃｅｓｓｅｓ．Ｔｈｉｓｓｔｕｄｙｓｕｍｍａｒｉｚｅｄｔｈｅｃｏｍｐｏｓｉｔｉｏｎａｎｄｆｕｎｃｔｉｏｎｏｆｇｕａｎｉｄｉｎｅｇｕｍｆｒａｃｔｕｒｉｎｇｆｌｕｉｄｓｙｓｔｅｍ，ｒｅｖｉｅｗｅｄｔｈｅｃｕｒｒｅｎｔｔｒｅａｔｍｅｎｔｍｅｔｈｏｄｓｏｆｆｒａｃｔｕｒｉｎｇｂａｃｋｆｌｏｗｆｌｕｉｄ，ａｎｄｉｎｖｅｓｔｉｇａｔｅｄｔｈｅｄｅｖｅｌｏｐｍｅｎｔｔｒｅｎｄｏｆｂａｃｋｆｌｏｗｆｌｕｉｄｔｒｅａｔｍｅｎｔｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙｒｅｉｎｊｅｃｔｉｏｎａｎｄｂｌｅｎｄｉｎｇ，ｄｅｆｉｎｅｄｔｈｅｋｅｙｒｏｌｅｏｆｇｅｌｂｒｅａｋｉｎｇａｎｄｖｉｓｃｏｓｉｔｙｒｅｄｕｃｉｎｇｉｎｔｈｅｔｒｅａｔｍｅｎｔｏｆｂａｃｋｆｌｏｗｆｌｕｉｄ．ＴｈｅｒｅｓｕｌｔｓｓｈｏｗｎｔｈａｔｔｈｅｏｘｉｄａｔｉｖｅｇｅｌｂｒｅａｋｉｎｇａｎｄｉｏｎｒｅｍｏｖａｌｓｈｏｕｌｄｂｅｉｎｔｅｇｒａｔｅｄｔｏｄｅｖｅｌｏｐＦｅｎｔｏｎｌｉｋｅｏｘｉｄａｎｔｓｔｈａｔｕｔｉｌｉｚｅｈｉｇｈｖａｌｅｎｃｅｍｅｔａｌｉｏｎｓ，ａｃｈｉｅｖｅｅｆｆｉｃｉｅｎｔｖｉｓｃｏｓｉｔｙｒｅｄｕｃｔｉｏｎａｎｄｉｎｓｔａｂｉｌｉｔｙｏｆｔｈｅｆｌｏｗｂａｃｋｆｌｕｉｄ，ａｎｄｓｙｎｅｒｇｉｓｔｉｃａｌｌｙｃｏｎｔｒｏｌｔｈｅｉｍｐａｃｔｏｆｈｉｇｈｖａｌｅｎｃｅｍｅｔａｌｉｏｎｓ，ｐｒｏｖｉｄｉｎｇｓｕｐｐｏｒｔｆｏｒｔｈｅｅｆｆｉｃｉｅｎｔａｎｄｌｏｗ ｃｏｓｔｒｅｓｏｕｒｃｅｕｔｉｌｉｚａｔｉｏｎｔｒｅａｔｍｅｎｔｏｆｇｕａｎｉｄｉｎｅｇｕｍｆｒａｃｔｕｒｉｎｇｆｌｏｗｂａｃｋｆｌｕｉｄ．犓犈犢犠犗犚犇犛　ｇｕａｒｇｕｍｆｒａｃｔｕｒｉｎｇｆｌｕｉｄ；ｆｒａｃｔｕｒｉｎｇｆｌｏｗｂａｃｋｆｌｕｉｄ；ｒｅｉｎｊｅｃｔｉｏｎ；ｐｒｅｐａｒａｔｉｏｎｆｏｒｆｒａｃｔｕｒｉｎｇｆｌｕｉｄ；ｇｅｌｂｒｅａｋｉｎｇａｎｄｖｉｓｃｏｓｉｔｙｒｅｄｕｃｔｉｏｎ０　引　言压裂是油气田增产的重要措施与关键技术［１ ２］。

煤化工有限公司公用工程工区除盐水站操作规程（仅供参考）编制：会审：审核：审定：批准：二○○七年六月前言为了加强技术管理和运行管理，提高运行人员的技术素养和生产责任心，保证除盐水系统试开车成功和稳定正常运行，根据部颁规程和有关制度及厂家说明书等资料，结合我厂实际情况，编写本规程。

本规程适用于煤化工有限公司除盐水站所有运行操作人员。

本规程自颁布之日起开始执行，希望各有关运行操作人员认真学习，执行过程中注意总结经验，提出合理化的意见和建议，以便于进一步完善此规程，使其在除盐水设备的运行管理中起指导作用。

目录1、装置概况 (4)2、原材料及化学品规格......................................................................... .. (14)3、生产基本原理................................................ ............................ .. (17)4、工艺流程叙述及主要设备开停车要点................ .............. .. (26)5、本装置与全厂的配合................................... ...................... (64)6、异常现象发生的原因及处理方法............................. (64)7、主要工艺条件及控制指标.................... .... .................. .. (76)8、岗位安全注意事项.................................... ............................... . (77)9、设备一览表……………….…………. ……. ….….……….……….…….……………. .791、装置概况xxxx煤化工50万吨甲醇项目除盐水站采用预处理-反渗透-离子交换工艺技术。

目录第一章非标准设备设计 (1)1.1 反应器选型 (1)1.1.1设计条件 (1)1.1.2反应器几何尺寸 (5)1.1.3关键辅助设备 (6)1.2 精馏塔的计算 (9)1.2.1物料衡算 (9)1.2.2塔高和塔径的确定 (12)1.2.3塔板工艺尺寸计算 (13)1.2.4塔板流体动力学验算 (20)1.2.5塔板的负荷性能图 (24)1.2.6设计结果一览表 (30)1.2.7塔高计算 (31)1.2.8机械计算 (31)1.3 其他非标准设备的设计 (44)第二章标准设计的选型 (46)2.1 换热器的选型 (46)2.1.1选型规范 (46)2.1.2换热器的选型原则 (46)2.1.3换热器的分类 (47)2.1.4常用换热器的特点 (48)2.1.5选型结果 (52)2.2 泵的选型 (67)2.2.1泵的分类 (67)2.2.2泵的选型原则 (68)2.2.3泵的选型结果 (68)2.3 压缩机的选型 (77)2.3.1压缩机的分类 (77)2.3.2离心式压缩机 (77)2.3.3压缩机的选型 (79)2.3.4膨胀机的选型 (81)2.4 储罐和气液分离器 (82)2.4.1储罐的选型结果 (82)2.4.3气液分离器的选型结果 (83)2.5 管道选型 (85)第一章非标准设备设计1.1 反应器选型从流化状态的角度讲，随着低气速流化状态到高气速流化状态的转变，相应的流化床反应器主要可分为气固密相流化床（鼓泡流化床、湍动流化床）和循环流化床（快速循环流化床、提升管循环流化床）。

由于本反应选用催化剂颗粒粒径小，易烧结，且原料处理量较大，宜选用循环流化床反应器；又由于MTO反应属于强放热反应，且催化剂易磨损，不宜选用提升管循环流化床。

因此，本项目所用反应器最终选为快速流化床反应器。

图1.1为反应再生系统示意图：图1.1 反应再生系统示意图1.1.1 设计条件原料气粗甲醇：密度=0.91kg/m3，粘度=2.42Pa.s，平均摩尔质量M=27.3，质量空速15~20hr催化剂：视为光滑球形颗粒，粒径范围30~140um，平均粒径d p=80um，颗粒密度1200kg/m3，堆密度=700kg/m3。