(完整版)预应力钢绞线低回缩量锚固体系工作机理锚具附图及参数

第１８卷第３期　２００２年５月　森林工程　ＦＯｔＬＥＳＴ　ＥＮＧ｜ＮＥＥＲＩＮＧ　Ｉ８　０．３　Ｍａｙ　２００２　

预应力技术的发展及常用预应力锚固体系　

张吉胜　（啃尔滨聚福城建监理有限公司）　摘要本文回顾了预应力体乐的起源与发展，介绍了几种常用的预应力锚固体乐，并阐进了每种锚固体　系的特点。为预应力混凝土结构设计者和施工人员提供参考。　关键词预应力；锚固体系；技术　分类号Ｔｕ５２３．５７３　Ａｂｓｈ　Ｔｈｅ　ｐａｐｅｒ　ｒｅｖｉｅｗｓ　ｔｈｅ　ｏｒｉｇｉｎ　ａｎｄ　ｄｅｖｅｌｅｐｍｅｎｔ。ｆ　ｐｒｅ￣ｔｒｅｓｓ　ｓｙｓｔｅｍ．ｉｎｌｔｏｄｕｃｅ￣ｓｅｖｅｒａｌ　ａｎｃｈｏｒ　ｓｙｓｌｅｍｓ　ｗｈｉｃｈ　ａｒｅ　ｉｎ　ｃｏｉｉｌ１２２ｏｎ　ｕｓｅ，ａｎｄ　ｎａｒｒａｔｅｓ　ｔｈｅ　ｃｈａｒａｃｔｅｒｌｃｓ　ｏｆ　ｅａｃｈ　ａｉｉｃｈ０ｒ　ｓｙ＝ｓｔｅｍ　Ｔｈｅ　ｒｅｆｅｒｅｎｃｅ　ｈａｓ　ｂｅｅｎ　ｓｕｐｐｌｉｅｄ　ｆｏｒ　１ｈｅ　【　ｆｓ。啊ｗｈｏ　ｗ　ｋ　ｉｎ　ｄｅｓｉｇｎ　ａｎｄ　ｃｏｎｓｔｒｕｃｔｉｏｎ　ｏｆ　ｐｒｅｓｔｒｅｓｓｅｄ　ＣＯｌｌｃｒｅｌｅ　ＳＩＴＵＣＩ￣Ｕ＇ｅ　Ｋｅｙ　ｗｏｒｄ￣　∞ｔｒｅｓ５：Ａｎｃｈｏｒ　ｓｙｓｔｅｍ；　ｈｎｉｑｕ￣　１预应力技术的起源与发展　法国的欧仁・费来西奈（Ｅｎｕｇｅｎｅ　Ｆｍｙｓｉｎｅｔ）　于１９２８年首次将高强钢丝应用于预应力混凝土结　构中，但这一技术一直到第二次世界大战后才得到　大量的应用。　预应力技术是指预应力的锚固方式与张拉体　系。早期的预应力锚固体系较简单，常用的锚具　有：　（１）螺丝端杆锚。具有焊接接头及墩头两种，　如图ｌ所示，主要锚固粗钢筋。　（２）锥形锚具。又称弗氏锚，最早由法国弗来　西奈首先使用的，如图２所示，可以锚固多根高强　钢丝。　

围ｌ螺丝端杆锚具　１钢筋；２螺丝端杆；３螺帽；４．焊接接头；５．镦粗头　（３）钢管混凝土螺杆锚具。主要是利用在钢管　中灌人的高标号混凝土或高标号膨胀水泥锚固钢　丝，如图３所示。　我国预应力技术的研究及在工程中的应用起源　收稿日期：２００２年３月２１日　责任编辑：胡建伟　锚周　、　

瞄国团图圈囫　｜圈　ＬＵＩＵ　Ｉ￣Ｕ　．）．０　咄　ａｎａ　ｕｃｔｓ　工程技术　

浅析二次张拉钢绞线竖向预应力锚固系统　

吴小陆　许斌　

（中铁大桥局集团第三工程有限公司，广州花都５１０８００）　

摘要：通过采用二次张拉竖向预应力钢绞线锚固系统在工程上的施工实例，初步介绍了竖向预应力采用二次张拉钢绞线的设计　

及施工工艺，总结了二次张拉铜绞线竖向预应力的施工工艺和技术要点。通过工程实例，实践证明了二次张拉竖向预应力钢绞线锚　固系统施工工艺在工程中的可行性，尤其是二次张拉钢绞线基本无回缩产生，达到了低回缩、高效率的目的，产生的较好的经济效　

益和施工简易性，确保了工程后期运营质量。　

关键词：竖向预应力；锚固系统；二次张拉；钢绞线　

１工程概况　骝岗涌特大侨位于广州市番禺区东涌镇境　

内，起于Ｋ１＋４８１．０００，终于Ｋ２＋７１７．０００，桥梁总　

长１２３６ｍ，为本项目跨越骝岗水道的一座特大　

型桥梁。骝岗涌为沙湾水道的分支流，下游与榄　

核河、西樵水道汇合流＾蕉门水道。桥梁中心线　

与水流方向斜交角２２５￣，距上游沙湾水道约　

８．０ｋｍ，距下游蕉门水道汇合点处８３ｋｉｎ。　骝岗涌特大桥国道主干线广州绕城公路南　

环段骝岗涌特大桥主桥为连续钢构桥，跨径布　

置为７５ｍ＋１３０ｍ＋７５ｍ，主梁采用Ｃ５５砼，半幅桥　

宽１６．２５ｍ，采用单箱单室箱型断面，其中箱宽　

７．８ｍ，两侧翼缘板悬臂长４．２２５ｍ，主梁根部梁高　

７．５ｍ，跨中及边跨端部梁高３．２ｍ。　主梁按预应力构件设计，采用三向预应力　

体系，包括纵向预应力、横向预应力和竖向预应　力。其中，竖向预应力摒弃传统的精轧螺纹钢　

ＹＧＭ锚固体系，采用新型的二次张拉低回缩钢　

绞线竖向预应力锚固系统的施工工艺，达到了　

预期效果。　

２新型锚固系统特点　

二次张拉低回缩钢绞线竖向预应力锚固系　

统是一种新型的预应力筋锚固体系，不同于传　

统的精轧螺纹钢ＹＧＭ锚固体系，也不同于夹片　

式钢绞线锚固体系，它具有其自身的特点，只要　在施工中掌握相应的施工要点，就能确保发挥　

钢绞线预应力混凝土在桥梁工程中已普遍使用，作为质量双控指标的钢绞线张拉伸长值及锚固张拉力的计算，相应规范均已有明确规定，但对在预应力张拉实际施工中的具体量测，各家说法与作法都存在较大差异，本文就此问题根据笔者施工的实践予以介绍，供广大从事钢绞线预应力张拉工作者参考。 关键词：钢绞线；预应力张拉；伸长值；锚塞回缩量；量测

1 引言 以钢绞线作为桥梁工程、路基高边坡抗滑加固等工程施加预应力的载体，是目前普遍采用的材料和工艺。对钢绞线张拉预应力施加、锚固的方法和张拉力、钢绞线伸长量的理论计算，在相应的规范中都已有明确的规定，但在实际操作中对钢绞线施加预应力张拉的伸长值、钢绞线锚固时锚具锚塞回缩量的量测，各家说法及做法均存在差异，这对预应力张拉质量控制的双控指标（即钢绞线张拉力与实测伸长值）的计算和评判产生了一定的影响。针对上述问题，笔者就多年预应力张拉实践，尝试提出如下实际作法和技术见解（以后张法为主），为广大钢绞线预应力张拉工作者提供参考。

2 钢绞线张拉伸长值确定 2.1钢绞线张拉伸长值计算 钢绞线预应力张拉施工设计控制张拉力，是指预应力张拉完成后钢绞线在锚夹具前的拉力。因此，在钢绞线预应力张拉理论伸长量计算时，应以钢绞线两头锚固点之间的距离作为钢绞线的计算长度，但在预应力张拉时钢绞线的控制张拉力是在千斤顶工具锚处控制的，故为控制和计算方便，一般以钢绞线两头锚固点之间的距离，再加上钢绞线在张拉千斤顶中的工作长度，作为钢绞线预应力张拉理论伸长量的计算长度。 在钢绞线预应力张拉时，钢绞线的外露部分，大部分被锚具和千斤顶所包裹，钢绞线的张拉伸长量无法在钢绞线上直接测量，故只能用测量张拉千斤顶的活塞行程，计算钢绞线的张拉伸长值，但同时还应减掉钢绞线张拉全过程的锚塞回缩量。（参阅《公路桥涵施工技术规范》）一般计算式为： ΔL=ΔL1+ΔL2-b-c ⑴ 式中: ΔL1：为从初始拉力（桥梁施工规范规定一般为设计控制张拉力的10%~25%）至张拉设计控制拉力间的千斤顶活塞的张拉行程； ΔL2：为初始拉力时的推算伸长值（按规范规定推算求得）； b：工具锚锚塞回缩量； c：工作锚锚塞回缩量。 2.2 在钢绞线预应力先张法施工中，也有在每分级张拉一次，卸掉千斤顶前后，直接丈量钢绞线外露长度，以钢绞线每级张拉前后外露长度的差或以张拉活动横梁的张拉前后位移量的差值，求算钢绞线张拉伸长量，此法较为直观，但只适用于以每分级张拉一次，卸掉一次千斤顶的张拉方法或设置有张拉活动横梁同时张拉多根预应力筋的方法。先张法为方便施工，一般采取单根一端固定另一端张拉的方法，故计算钢绞线张拉伸长量时，还应考虑减掉固定端锚具夹片的回缩量。每级张拉前后量测固定端锚具夹片的外露长度或固定端钢绞线的外露长度的差值即为固定端锚塞回缩量。不论使用活动横梁同时张拉多根预应力筋还是单根一端张拉，均应在预先调整初应力（设计控制拉力的10～25%）后的各级张拉完毕后，再量测计算固定端锚塞回缩量。使用活动横梁张拉时，可用各根的平均值计算。 3 钢绞线预应力张拉锚塞回缩量的量测：钢绞线预应力张拉锚塞回缩量在两个部位出现：即产生在张拉千斤顶使用的“工具锚”，和参与钢绞线预应力工作，将钢绞线锚固在混凝土中的“工作锚”部位。有的文献和产品说明书介绍了锚具的变形造成预应力钢筋的回缩值的参数，只可作为对锚具验收和施工控制的参考依据，具体计算还应以实测为准。 3.1 工具锚锚塞回缩量的量测：在钢绞线开始张拉，当千斤顶张拉力，达到钢绞线张拉至初始拉力（设计控制拉力的10～25%），已把松弛的预应力钢绞线拉紧，此时应将千斤顶充分固定，精确量取从千斤顶工具锚锚杯外露端面至钢绞线外露端头的长度b1，当千斤顶张拉力，达到钢绞线预应力张拉设计控制拉力时，再量取从千斤顶工具锚锚杯外露端面至钢绞线外露端头的长度b2，工具锚锚塞回缩量b= b1- b2。当预应力钢绞线由很多单根组成时应每根量测，取其平均值进行计算，最少不得少于三根。此回缩的出现仅对张拉伸长值的计算有影响，对张拉力量测没有影响。 3.2 工作锚锚塞回缩量的量测：目前钢绞线预应力张拉施工以使用YCW型液压千斤顶为主，该千斤顶与工作锚接触处，设有一块限制工作锚夹片在张拉过程位移的限位板，钢绞线在张拉时工作锚夹片跟随钢绞线的拉伸，向后移动至限位板凹槽的底部，对钢绞线失去约束，当千斤顶将钢绞线张拉至设计控制张拉力，在回油放松钢绞线的瞬时，钢绞线弹性收缩，工作锚夹片跟随收缩向锚环孔内位移，随即将钢绞线锚固，这就是工作锚锚塞回缩的全过程。工作锚锚塞回缩位移后，将引起钢绞线张拉力的减小，减小量及补偿方法见后述。张拉完毕卸掉千斤顶后，在工作锚处测量工作锚夹片在锚杯处的外露长度C2，当预应力钢绞线由很多单根组成时应每根量测，取其平均值，一般至少测量三处，千斤顶限位板凹槽深度已知为C1，则工作锚锚塞回缩量C= C1- C2。工作锚锚塞回缩量除与锚具硬度等有关外，还与钢绞线直径有关，工作锚回缩量大小与钢绞线直径大小成反比。 4 工作锚锚塞回缩量对设计控制张拉力的影响 4.1 根据锚夹具夹片的回缩过程分析，工作锚对张拉伸长量及张拉力均有影响。对张拉力的减小影响值可按下式计算： ΔP= P/ΔL×C ⑵ 式中：ΔL：理论计算伸长值；P：为设计控制张拉力；C：工作锚回缩量。 4.2 关于C值的取值，应分为两个阶段考虑，在钢绞线预应力张拉施工时，为保证质量必须先进行张拉工艺试验，张拉工艺试验一般取一个构件或2～3个张拉束，进行试验。张拉工艺试验完成后，方可大面积施工，在张拉工艺试验阶段，由于对该批锚具性能不了解，计算补偿张拉力时C 值只能按经验公式估算，经验公式如下： C=h×0.65×a 式中：h：限位板凹槽深度； a：与钢绞线直径有关的系数。 当Φj=15.24mm取1.0；当Φj=12.7mm取1.2； 待张拉试验完成后，根据实测的C 值，计算补偿张拉力，以供大面积施工使用。 4.3 为减少工作锚回缩对预应力造成的损失及保证张拉力能满足设计要求，应按如下程序操作，予以补偿： ① 当实施两端张拉时，当两端达到设计控制张拉力时，应按一端先锚固，再将另一端补张拉力后锚固的方法操作。因为当A端锚固时由于工作锚夹片的回缩，致使B端油压下降，张拉力减少，不满足设计控制张拉力要求，故应在B 端补张拉后再锚固。同理B端补张拉锚固时，由于工作锚夹片回缩仍会造成张拉力的损失，为保证满足设计控制张拉力要求，其修正后的设计控制张拉力（即设计控制张拉力加补张拉力）PK应按下式计算，注意不能将此与超张拉混淆，此值属于对预应力张拉时，由工作锚产生的预应力损失的补偿。 PK=P+ΔP ⑶ 式中：P：为设计控制张拉力； ΔP：工作锚回缩对预应力损失的影响力（补偿张拉力）； ②当实施一端张拉时，同理应将控制张拉力PK按上式计算。 5 钢绞线在张拉千斤顶中的工作长度：在钢绞线预应力张拉施工中，目前常用的千斤顶的工作锚位置分前夹式和后夹式，张拉时钢绞线在千斤顶中的工作长度，前夹式较短，如YDC型前夹式千斤顶约为98mm，对张拉伸长量影响较小，可忽略不计，但如YCW型后夹式千斤顶则可长达470mm多，故钢绞线在千斤顶中的工作长度对张拉伸长量的影响就不容忽视。 5.1 钢绞线在张拉千斤顶中的工作长度的确定：钢绞线在张拉千斤顶中的工作长度，一般是指在张拉千斤顶装入钢绞线后，从工具锚锚杯中心至预应力混凝土工作锚锚杯中心的距离，注意丈量时应将千斤顶安装好，装入钢绞线，基本打紧锚塞，启动油泵，开始加油，在千斤顶活塞启动，即油压表指针闪动的瞬间即刻关闭加油阀，此时丈量工具锚锚杯中心至预应力混凝土工作锚锚杯中心的距离，即可确定为钢绞线在张拉千斤顶中的工作长度。有人直接丈量千斤顶的身长，作为钢绞线在张拉千斤顶中的工作长度，笔者认为是错误的，因为一般千斤顶开启加油阀后活塞都是在活塞伸出千斤顶体外一段距离后才开始受力，且千斤顶在一般状态下活塞都是伸出千斤顶体外有一段距离的。 5.2 钢绞线在张拉千斤顶中的工作长度在预应力钢绞线张拉伸长值计算中的应用：一般在预应力张拉时，原始记录中的伸长值，都是按千斤顶活塞的行程距离记录的，按此计算的钢绞线实测伸长值，是预应力混凝土中工作锚之前的钢绞线伸长值加钢绞线在张拉千斤顶中工作长度的伸长值之和，不是钢绞线纯在混凝土中工作长度的张拉伸长值，故在计算钢绞线张拉伸长值及张拉伸长率误差时应注意以下几个问题： ⑴、计算预应力钢绞线理论伸长值时，若预应力钢绞线的计算长度已包括钢绞线在张拉千斤顶中的工作长度，就可直接用此计算的预应力钢绞线理论伸长值与按原始记录中数据计算的实测伸长值比较，来计算预应力钢绞线张拉伸长率误差。这是施工中常用的方法。 ⑵、计算预应力钢绞线理论伸长值时，若预应力钢绞线的计算长度不包括钢绞线在张拉千斤顶中工作长度，在按原始记录中数据计算出实测伸长值后，还应减钢绞线在张拉千斤顶中工作长度的伸长值，然后才能按此伸长值与预应力钢绞线理论伸长值比较，去计算预应力钢绞线张拉伸长率误差。 ⑶、⑴与⑵是一次性张拉（既千斤顶一次安装分级张拉至设计控制张拉力锚固，分段读数、记录）计算方法的注意事项，但在有些情况下因为千斤顶活塞行程不足，或设计有要求，为保持同一个水平线的几个预应力孔的钢绞线的受力平衡，一束（根）钢绞线要分多次实施张拉。分多次实施张拉，就是每张拉一级(1～2个行程)，即锁定钢绞线的锚杯锚塞（亦称临时锚固），张拉千斤顶油压表回零、卸下或原位重新安装开始张拉，即为一次。先张法此种情况较多。这种张拉法计算实测伸长值时，是用原始记录中各次千斤顶活塞行程的距离，先计算出各次张拉伸长量，然后将各次张拉伸长量累加（初始拉力的伸长值是按规范规定推算而得）而得实测伸长值。但计算各次张拉伸长量时，都包括了一个与该张拉级的张拉力相应的，钢绞线在张拉千斤顶中工作长度的的伸长值（该值计算见计算实例），所以在按⑴法计算时，应在按各次张拉伸长量累加（初始拉力的伸长值是按规范规定推算而得）而得的实测伸长值中，减掉不包括最后一级的其余所有各级在张拉千斤顶中工作长度的伸长值；在按⑵法计算时，应在按各次张拉伸长量累加（初始拉力的伸长值是按规范规定推算而得）而得的实测伸长值中，减掉所有各级的在张拉千斤顶中工作长度的伸长值。 6 6 计算实例: 6.1有一按先张法实施单根预应力张拉的预制桥梁梁板的张拉台座，钢绞线直径为Φj12.70mm、公称面积Ay=98.71mm2、标准强度1860Mpa、实测弹性模量Eg=2.00×105，设计张拉力为P=137.7KN，理论计算总伸长值506.80mm(钢绞线计算长度为72660mm，包括一个在张拉千斤顶中的工作长度)，拟按设计张拉力15%、30%、60%、80%、100%的控制力分五次单端施作张拉，钢绞线在张拉千斤顶中的工作长度为600mm。 6.1.1 计算实测结果：（表2） 束号 张拉次数 第一次 第二次 第三次 第四次 第五次 工作锚回缩量mm 实测总伸长值mm 张拉伸长率误差% 占设计张拉力比例% 0~15% 15~30% 30~60% 60~80% 80~100% 2 钢绞线伸长量mm 95 174 330 436 538 4 518 2.2 钢绞线预应力张拉原始记录（油表读数及张拉力略） 表2 实测总伸长值=538+174-95*2-4=518 计算张拉伸长率误差%=2.2 符合规范要求合格 张拉伸长率误差（%）=（实测总伸长值-理论计算总伸长值）/理论计算总伸长值×100 6.1.2固定端锚具回缩对锚固张拉力的影响，除最后一级的张拉力外，其他各级固定端锚具回缩的张拉力损失，因对钢绞线的锚固力无影响，可不予考虑，故只对最后一级的张拉力由工作锚回缩造成的张拉力损失，进行考虑，计算如下： PK=P+ΔP=137.7+1.086=138.786 式中：ΔP= ×C= ×4=1.086 由于钢绞线较长，计算出的补偿张拉力，仅占设计控制张拉力的0.79%，按要求精度考虑，亦可忽略不计，但在一般构件预应力钢绞线不长时，该补偿拉力就占设计控制张拉力的比例较大，就不容忽略了。 6.2某桥梁25m后张法预应力T型预制梁，钢绞线及张拉伸长值计算见下表一：

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. 学习参考 . 铁路预应力混凝土预制梁

锚 具使 用 说 明

（胶管成孔）

感谢贵单位使用柳州市威尔姆公司的YJM预应力锚固体系产品。为了保证工程施工质量，我公司对YJM预应力锚具产品做如下说明:

1. YJM型工作锚及工具锚的锚板与夹片必项配套使用，不能与其他厂家的锚具混用。工作锚不能代替工具锚使用。工作锚的锚板与夹片不得与工具锚互换。

2. 锚板孔眼数必须与相同孔眼的限位板配套使用。

3. 工具锚建议张拉200次后更换工具夹片。

2.夹片不应粘附泥浆或其他杂物，允许其外表面涂少量润滑剂，有利于夹片跟进及退锚灵活，但其牙面不得粘附油圬，以免滑丝,灌浆时间不要超过48小时。

3.锚具应妥善保管，使用时不得有锈蚀、水和泥浆等杂物，当预应力筋有浮锈或粘附泥浆时，应将锚固夹持段上的浮锈或泥浆用钢刷清除干净。

4.限位板:YJM型锚具必须配套同一厂家限位板使用(YJM锚具内缩量4～6mm)，YJM型夹片锚配套标准直径15.2mm钢绞线的限位尺寸深度是6.8mm,钢绞线直径每增大或减小0.1mm.限位深度要增加或减小0.4mm，限位槽的深度必须和工地钢绞线实测直径相匹配。具体限位槽深度和钢绞线直径匹配值见下表：

钢绞线直径 φ15.00 φ15.10 φ15.20 φ15.30 φ15.40 φ15.50 φ15.60

限位槽深度 6.0±0.05 6.4±0.05 6.8±0.05 7.2±0.05 7.6±0.05 8.0±0.05 8.4±0.05

5.在预应力施工中，张拉危险范围内应设防护装置,在锚具的正前方严禁站人。在张拉过程中出现滑丝、张拉力值或延伸量超标需要退锚时我公司可以提供退锚套筒。