履带伸缩臂起重机有限元模态对比分析
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大吨位伸缩臂履带式起重机液压系统设计页数:4
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电动履带起重机伸缩臂受力分析
电动履带起重机伸缩臂受力分析
郭柏树;柳海芳;蒋伟
【期刊名称】《建设机械技术与管理》
【年(卷),期】2024(37)3
【摘要】本文以FWT100电动伸缩臂起重机为载体简单介绍了伸缩臂的结构组成和伸缩原理,通过有限元分析法,对伸缩臂进行强度和刚度分析,将计算结果与实验数据进行比较,确定了有限元法在吊臂计算中的可行性。
【总页数】2页(P30-31)
【作者】郭柏树;柳海芳;蒋伟
【作者单位】辽宁抚挖重工机械股份有限公司
【正文语种】中文
【中图分类】H213.7
【相关文献】
1.伸缩臂履带起重机带载行驶下臂架应力状态分析
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3.伸缩臂履带起重机直线行驶工况下臂架应力状态分析
4.100t伸缩臂履带式起重机臂架结构设计和优化分析
5.履带伸缩臂起重机有限元模态分析
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汽车起重机伸缩臂结构有限元分析及优化
汽车起重机伸缩臂结构有限元分析及优化汽车起重机伸缩臂结构有限元分析及优化引言：汽车起重机作为一种重要的工程机械设备，在建筑、物流等行业中起着重要的作用。
而在汽车起重机的设计中，伸缩臂结构是其关键组成部分之一。
伸缩臂结构的合理设计和优化可以提高汽车起重机的工作效率和承载能力，降低其重量和成本。
因此，对汽车起重机伸缩臂结构进行有限元分析与优化具有重要的理论意义和实际应用价值。
1. 伸缩臂结构的设计和工作原理汽车起重机的伸缩臂结构由伸缩臂筒、伸缩臂滑块、伸缩臂大臂、伸缩臂小臂等组成。
其工作原理是通过液压系统控制伸缩臂筒的伸缩，从而实现伸缩臂的变化和起重高度的调节。
伸缩臂结构的设计直接影响汽车起重机的工作性能和稳定性。
2. 有限元分析的原理和方法有限元分析是一种数值分析方法，通过将结构离散化为有限个小元素，利用数学和力学原理对每个小元素进行计算，最后得到整个结构的应力、应变、位移等相关信息。
有限元分析方法可以精确计算伸缩臂结构在不同工况下的受力情况，为优化设计提供基础。
3. 初始结构的有限元分析首先，采用有限元分析方法对汽车起重机初始伸缩臂结构进行分析。
通过初始结构的有限元模型建立和边界条件的设定，计算得到伸缩臂结构在不同工况下的受力情况，包括应力、应变、变形等参数。
利用有限元分析结果，可以评估初始结构的工作性能，并确定需要改进的方向。
4. 结构优化设计与分析基于初始结构的有限元分析结果，可以进行伸缩臂结构的优化设计。
结构优化的目标是提高结构的工作效率和承载能力，降低结构的重量和成本。
通过在有限元模型中进行参数化设计和分析，可以获得不同设计方案下的结构性能指标。
综合考虑结构的强度、刚度、轻量化等因素，选择最优设计方案。
5. 优化设计的验证与验证对优化设计方案进行验证与评估是优化过程的重要环节。
通过将优化设计方案转化为实际工艺制造过程中的参数，并制作样件进行实际测试和评估，可以验证优化设计方案的有效性，并进一步优化设计方案。
起重机伸缩臂有限元参数化分析
3 !载荷计算与模型加载
伸缩臂上作用的载荷有’ 吊重$ 自重$ 风 载 及机构起制动运行的惯性力% 按受力分析可将其
上半月刊" ! " # " $ " %!
! #
截面伸缩臂所受最大应力达到! #其等效应力 ! ) I % 9 分布图如图’所示%
图4 !矩形截面伸缩臂的等效应力云图
图6 !沿路径应力变化
1 !起重机伸缩臂参数化建模
1 2 1 !实体建模 建立起重机伸缩臂实体模型是有限元分析的 第一步# 该 模 型 可 以 通 过 三 维 0 ! & 图直接导入 #方便快捷% 但导入后的模型图需要做有 ! " # $ # 限元分析计算的模型简化# 去除不影响计算结果 的局部微小棱角$小孔等# 否则会导致网格划分$ 求解计算失败或结果失真# 结构越复杂简化工作 量越大&另外复杂的三维 0 ! & 图导入到 ! " # $ # 有可能出现局部结构错误# 也需要修复重画% 因 此本文采用直接由 ! " # $ #的 ! % & ’ 语言实现参 数化的有限元实体模型的建立# 更加快速$ 准确 地建立满足有限元计算的模型# 从而提高有限元
图1 !伸缩臂截面形状
!
! 收稿日期" ! " " ) * # ! * ! ( ! 通讯地址" 曾成奇! 山西省太原市太原科技大学
! "
上半月刊" ! " # " $ " %!
使得原本繁杂的工作变得方便简捷% 六边形截面 伸缩臂整体有限元模型如图!所示#通过改变伸缩 臂仰角的大小和各节臂之间的搭接长度 # 可以完 成不同工况下的有限元分析# 仰角在材料参数输 入界面中输入%
起重机伸缩吊臂局部稳定性的有限元分析
OP+PQPR STURVWXPYPURV
WXRVpqr sqr.URtPRV
Z[\]^_‘a]bcdefg]_\g_h\ij_gk\dldmcdenk]\ho Zuvwkdvx_h^cyhgk]\_‘czd‘{ao
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整体平衡方程为
*80 <81+24 5
*=+
式 *=+中!随 着 <值 增 大 到 一 定 值!亦 即 中 面 力
多功能高空作业平台伸缩臂的有限元分析与优化
【 △ ｊ
（） １ ， ５ ． 则许用应力 为 ： ］３３１ ＝ ３ ． ａ ＇ ＝ ３／．＝ ５ ． ５ ［ ＝ ５／． ２ ５３ ｏ ］２ ５１ １６７ １ ５ ＭＰ ｚ ５
式 中：△ ｝ ｛ “ —单元 ８ 个节点的位移向量 ；Ⅳ］ ［ —形函数矩阵。
任一点的应变位移的关系为 ：６ Ｉ ｛ “｝ｅ ｛ｋ＝ Ｎ］△ ‘ ＂｝ ／
重 物 惯性 阻 转矩 Ｔ＝ ￣ ａ １ ３ Ｉ ：２Ｐ ￣ ＝ ５ Ｎ‘ ｐ ｎ
（） １
（ ２）
旋转轴的摩擦转矩 Ｔ＝ｙ＋ Ｔ＝ ２ ７ Ｉ ：３ Ｔ ２￣ ６ ． Ｎ。 ６ ｎ 坡度转矩 Ｔ＝ ｏｓ ａ ｉ ｌ３ ６ ２ Ｉ ：４Ｐ ｃｉ ｓ ￣ ＝ ７ ． Ｎ。 ｎ ｎ ９ ｎ
２１ ７
３伸缩臂的有 限元分析
３１接触 单元分 析及 其方 程 ．
设接触单元的厚度为 ｅ局部坐标系 （ ｔ的原点取在单元 ， ｍｎ）
ｆ Ａｕ １
２两种工况来研究。 ） 约束第一节立柱的底部各节点在 Ｕ 、 、 三 。
个方 向的位移 自由度和 Ｕ Ｕ 、 Ｒ 三个方 向的旋转 自由度 。 Ｒ 、Ｒ： ， Ｕ
ｍｕｔ ｕ ｃ ｉ ｎ ｈｇ ｔ ｕ ｅ ｐａ ｆ ｒ ｌｆ ｎ ｔ ｉｈ — ｉ ｄ ｌｔ ｍ ｉ ｏ ａｌｔ ｏ
Ｌ ｉ－ｅ ｇＪＡ ＧＷｅ，Ｈ Ｎ ｉ ｕ ， Ａ ａ — ａ Ｉ ｎ ｆｎ ， Ｎ ｉＺ Ａ Ｇ Ｌ－ ｎ Ｇ Ｏ Ｎ ｎ ｎ ｎ Ｑ Ｉ ｊ （ ｃ ｏｌ ｆ ｃａ ｉａ Ｅ ｇ ｅｒ ｇＪ ｎ ｓ ｎｖｒ ｔ ｏ ｉｎ ｅ ｎ ｅｈ ｏ ｇ ， ｈｎｉ ｇ２ ０ ， ｈｎ ） Ｓ ｈｏ ｏ ｈ ｎｃｌ ｎ ｉ ｅｉ ，ｉ ｇｕＵ ｉ ｓ ｙ ｆ ｃｅ ｃ ｄＴ ｃｎ ｌ ｙ Ｚ ｅｊ ｎ ０ ３ Ｃ ｉａ Ｍｅ ｎ ｎ ａ ｅ ｉ Ｓ ａ ｏ ａ １ ２
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式 中：△ ｝ ｛ “ —单元 ８ 个节点的位移向量 ；Ⅳ］ ［ —形函数矩阵。
任一点的应变位移的关系为 ：６ Ｉ ｛ “｝ｅ ｛ｋ＝ Ｎ］△ ‘ ＂｝ ／
重 物 惯性 阻 转矩 Ｔ＝ ￣ ａ １ ３ Ｉ ：２Ｐ ￣ ＝ ５ Ｎ‘ ｐ ｎ
（） １
（ ２）
旋转轴的摩擦转矩 Ｔ＝ｙ＋ Ｔ＝ ２ ７ Ｉ ：３ Ｔ ２￣ ６ ． Ｎ。 ６ ｎ 坡度转矩 Ｔ＝ ｏｓ ａ ｉ ｌ３ ６ ２ Ｉ ：４Ｐ ｃｉ ｓ ￣ ＝ ７ ． Ｎ。 ｎ ｎ ９ ｎ
２１ ７
３伸缩臂的有 限元分析
３１接触 单元分 析及 其方 程 ．
设接触单元的厚度为 ｅ局部坐标系 （ ｔ的原点取在单元 ， ｍｎ）
ｆ Ａｕ １
２两种工况来研究。 ） 约束第一节立柱的底部各节点在 Ｕ 、 、 三 。
个方 向的位移 自由度和 Ｕ Ｕ 、 Ｒ 三个方 向的旋转 自由度 。 Ｒ 、Ｒ： ， Ｕ
ｍｕｔ ｕ ｃ ｉ ｎ ｈｇ ｔ ｕ ｅ ｐａ ｆ ｒ ｌｆ ｎ ｔ ｉｈ — ｉ ｄ ｌｔ ｍ ｉ ｏ ａｌｔ ｏ
Ｌ ｉ－ｅ ｇＪＡ ＧＷｅ，Ｈ Ｎ ｉ ｕ ， Ａ ａ — ａ Ｉ ｎ ｆｎ ， Ｎ ｉＺ Ａ Ｇ Ｌ－ ｎ Ｇ Ｏ Ｎ ｎ ｎ ｎ Ｑ Ｉ ｊ （ ｃ ｏｌ ｆ ｃａ ｉａ Ｅ ｇ ｅｒ ｇＪ ｎ ｓ ｎｖｒ ｔ ｏ ｉｎ ｅ ｎ ｅｈ ｏ ｇ ， ｈｎｉ ｇ２ ０ ， ｈｎ ） Ｓ ｈｏ ｏ ｈ ｎｃｌ ｎ ｉ ｅｉ ，ｉ ｇｕＵ ｉ ｓ ｙ ｆ ｃｅ ｃ ｄＴ ｃｎ ｌ ｙ Ｚ ｅｊ ｎ ０ ３ Ｃ ｉａ Ｍｅ ｎ ｎ ａ ｅ ｉ Ｓ ａ ｏ ａ １ ２
160t履带起重机四轮一带结构设计与有限元分析
总载重 量 ：
Ｔｅ ｔ ｘ ．Ｔ ｘ ＝ｄ ｍ ｘ Ｂｏ ３ ｅ ｔ
解 。 由于 实 际 问 题 被 较 简 单 的 问 题 所 代 替 ，故 该
解是 近似 解 而非 准 确 解 。 由于 大 多 数 实 际 问 ． ｉ ａ Ｂ ｓ Ｓ一 ３ １ Ｖｓ ｌ ａｉ Ｒ ２ ２串行 通信控 制 ｕ ｃ ［ ．北京 ：清华大学 出版社 ，２ ０ ． Ｍ］ ０２ ［ ］廖常初 ．可编 程控制 器 的编程方 法 与工程 应用 ［ ． ２ Ｍ］
作 者 ：陈国凡 址 ：安徽省淮南市安徽理工大学机械学院 编 ：２ ２０ ３０ １
４ 结 论
通过 实 验 验 证 和 理 论 分 析 ，该 系 统 简 单 易
地 邮
用 ，成 本 低廉 ，满 足 实 际要 求 ，具 有 一 定 的推 广
价值。
～
收 稿 日期 ：２ １ ０ １—１ ２—１ ２
动 整 车前 进 。履 带 板 作 为 整 机 与地 面 直 接 接 触 的 部 件 ，其工 作 环 境 和 使 用 环 境 都 极 其 恶 劣 ，承 受
着挤 压和 弯 曲等 应 力 的作 用 ，是 履 带 起 重 机 上 消
耗量 最多 、备件 最 多的零 件 。
２ 有 限元 法
有 限元法 是 用 较 简单 的 问 题 代 替 复 杂 问 题 后 再 求解 ，它 将 求 解 域 看 成 是 由许 多 称 为 有 限元 的 小 的互 连 子 域 组 成 ，对 每 一单 元 假 定 一 个 合 适 的 （ 较简单 的 ）近似 解 ，然后 推 导求 解 这个 域 总 的满
１ ０ｔ 带 起 重 机 四轮 一带 结构 设 计 与有 限 元 分 析 ６ 履
张 君 文 豪 冯 亮
Ｔｅ ｔ ｘ ．Ｔ ｘ ＝ｄ ｍ ｘ Ｂｏ ３ ｅ ｔ
解 。 由于 实 际 问 题 被 较 简 单 的 问 题 所 代 替 ，故 该
解是 近似 解 而非 准 确 解 。 由于 大 多 数 实 际 问 ． ｉ ａ Ｂ ｓ Ｓ一 ３ １ Ｖｓ ｌ ａｉ Ｒ ２ ２串行 通信控 制 ｕ ｃ ［ ．北京 ：清华大学 出版社 ，２ ０ ． Ｍ］ ０２ ［ ］廖常初 ．可编 程控制 器 的编程方 法 与工程 应用 ［ ． ２ Ｍ］
作 者 ：陈国凡 址 ：安徽省淮南市安徽理工大学机械学院 编 ：２ ２０ ３０ １
４ 结 论
通过 实 验 验 证 和 理 论 分 析 ，该 系 统 简 单 易
地 邮
用 ，成 本 低廉 ，满 足 实 际要 求 ，具 有 一 定 的推 广
价值。
～
收 稿 日期 ：２ １ ０ １—１ ２—１ ２
动 整 车前 进 。履 带 板 作 为 整 机 与地 面 直 接 接 触 的 部 件 ，其工 作 环 境 和 使 用 环 境 都 极 其 恶 劣 ，承 受
着挤 压和 弯 曲等 应 力 的作 用 ，是 履 带 起 重 机 上 消
耗量 最多 、备件 最 多的零 件 。
２ 有 限元 法
有 限元法 是 用 较 简单 的 问 题 代 替 复 杂 问 题 后 再 求解 ，它 将 求 解 域 看 成 是 由许 多 称 为 有 限元 的 小 的互 连 子 域 组 成 ，对 每 一单 元 假 定 一 个 合 适 的 （ 较简单 的 ）近似 解 ，然后 推 导求 解 这个 域 总 的满
１ ０ｔ 带 起 重 机 四轮 一带 结构 设 计 与有 限 元 分 析 ６ 履
张 君 文 豪 冯 亮
160t铁路救援起重机伸缩式吊臂有限元分析及优化
１ ０ｔ 路 救 援 起 重机 伸 缩 式 吊臂 有 限 元分 析 及 优 化 ６ 铁
曾宪渊 张仲 鹏 阳 燕 曾宪仕 成都 ６ ０ ３ １０ １ 西 南交通 大 学机 械 工程 学 院
摘
要 ：吊臂 作 为起 ຫໍສະໝຸດ 机 的 起 吊支 撑 重 要 构 件 ，其 设 计 是 否 合 理 ，直 接 影 响起 重 机 的 承 载 能 力 、整 机 稳 定
ｗ ｅｅｎ ｗｔ ｈ ｅｐｏ ｎｔ ｅｅ ｎ ｏｔ ｒ ｈ ｒｉ ｉ ｔｅｈ ｌ ｆｆ ｉ ｌｍｅ ｔｓｆ ｅＡＮＳ ０ ０， ｔｅｃａ ｅａｍ ｓａ ａｙｅ ｎ ａｃ ｌｔｄａ ｄ ｏ ｅｂ ｓｓｏ ｈ ｉ ｅ ｗａ ＹＳ１ ． ｈ ｒｎ ｒ ｉ ｎ ｚ ｄａ ｄ ｃｌｕａｅ ｎ ｔ ａｉ ｆ ｌ ｎ ｈ
ｓ ｃ ｎ ｙ ｉ ａ ｄ ｃ ｃ ｌｔ ｎ ｉ ｉ ｆ ｒｈ ｒｏ ｔ ｚ ｄ ｓ ｈ ｔｉ ｃ ｎ ｍｅ ｔｔ ｅ ｒ ｑ ｉｅ ｎ ｓｆｒ ｍｅ ｈ ｎ ｃ ｒｐ ｒ ｅ ． ｕ ｈ ａ ａ ｓｓ ｎ ａ ｕａ ｉ ｔ ｓ ｕ ｔ ｅ ｐ ｉ ｅ ｏ ｔ ａ ｔ ａ ｅ ｈ ｅ ｕ ｒ ｍｅ ｔ ｃ ａ ｉ ａ ｐ ｏ ｅ ｉｓ ｌ ｌ ｏ ｍｉ ｏ ｌ ｔ
性和整机 自重 。纵 观国内外 流动式起 重机 吊臂设计 ，大多数采 用 的截面形式 是多边 形截 面。通过对 截面形 式 的
改进 ，采 用 了椭 圆形 截 面 吊臂 设 计 。 通过 有 限 元 软 件 Ａ Ｓ Ｓ ０ ０ Ｎ Ｙ １ ． ，对 １０ ｔ 路 救 援 起 重 机 吊臂 进 行 分 析 计 算 。 ６ 铁 并 且 在 此 基 础 上 对 该 伸 缩 式 吊臂 进行 了 优 化 ，使 吊臂 力 学 性 能 满 足 要 求 。
１ 铁 路 救 援起 重 机伸 缩 式 吊臂 的 整 体 结 构
曾宪渊 张仲 鹏 阳 燕 曾宪仕 成都 ６ ０ ３ １０ １ 西 南交通 大 学机 械 工程 学 院
摘
要 ：吊臂 作 为起 ຫໍສະໝຸດ 机 的 起 吊支 撑 重 要 构 件 ，其 设 计 是 否 合 理 ，直 接 影 响起 重 机 的 承 载 能 力 、整 机 稳 定
ｗ ｅｅｎ ｗｔ ｈ ｅｐｏ ｎｔ ｅｅ ｎ ｏｔ ｒ ｈ ｒｉ ｉ ｔｅｈ ｌ ｆｆ ｉ ｌｍｅ ｔｓｆ ｅＡＮＳ ０ ０， ｔｅｃａ ｅａｍ ｓａ ａｙｅ ｎ ａｃ ｌｔｄａ ｄ ｏ ｅｂ ｓｓｏ ｈ ｉ ｅ ｗａ ＹＳ１ ． ｈ ｒｎ ｒ ｉ ｎ ｚ ｄａ ｄ ｃｌｕａｅ ｎ ｔ ａｉ ｆ ｌ ｎ ｈ
ｓ ｃ ｎ ｙ ｉ ａ ｄ ｃ ｃ ｌｔ ｎ ｉ ｉ ｆ ｒｈ ｒｏ ｔ ｚ ｄ ｓ ｈ ｔｉ ｃ ｎ ｍｅ ｔｔ ｅ ｒ ｑ ｉｅ ｎ ｓｆｒ ｍｅ ｈ ｎ ｃ ｒｐ ｒ ｅ ． ｕ ｈ ａ ａ ｓｓ ｎ ａ ｕａ ｉ ｔ ｓ ｕ ｔ ｅ ｐ ｉ ｅ ｏ ｔ ａ ｔ ａ ｅ ｈ ｅ ｕ ｒ ｍｅ ｔ ｃ ａ ｉ ａ ｐ ｏ ｅ ｉｓ ｌ ｌ ｏ ｍｉ ｏ ｌ ｔ
性和整机 自重 。纵 观国内外 流动式起 重机 吊臂设计 ，大多数采 用 的截面形式 是多边 形截 面。通过对 截面形 式 的
改进 ，采 用 了椭 圆形 截 面 吊臂 设 计 。 通过 有 限 元 软 件 Ａ Ｓ Ｓ ０ ０ Ｎ Ｙ １ ． ，对 １０ ｔ 路 救 援 起 重 机 吊臂 进 行 分 析 计 算 。 ６ 铁 并 且 在 此 基 础 上 对 该 伸 缩 式 吊臂 进行 了 优 化 ，使 吊臂 力 学 性 能 满 足 要 求 。
１ 铁 路 救 援起 重 机伸 缩 式 吊臂 的 整 体 结 构
起重机吊臂结构有限元模态分析
利 用 *+,-,软 件 中 的 WT:3ST:法 对 吊 臂 的 前 E 阶 模 态 进 行 了 分 析 计 算 $选 取 其 中 有 显 著 影 响 的 前 N 阶模态进行分析$其余模态作截断处理&前 N阶振型 如图 <XN所示$模态频率如表 <所示&
从 前 N 万阶方振数型据图 可 以 看 出 $第 <%"阶 振 型 其 振 动 形 态 表 现 为 M吊 臂 绕 尾 部 轴 线 的 垂 直 弯 曲 振 型 $这
图 1 油缸铰孔处应力分布 9(:;1 <=%>??@(?=%(AB=(C)D%CB)@=E>
FGH()@>%’D=():ECH>?
试验采用的测试系统结构为
图 8 测点布置位置 9(:;8 IHHCFD=(C)CJ=E>’>D?B%>’>)=KC()=?
通过测量系 统 得 到 的 各 测 点 应 变 量-需 先 转 化 为应力值-然后根 据 第 四 强 度 理 论 得 到 试 验 等 效 应 力 , L8M
Q 模态计算及分析
*+,-,具 有 强 大 的 模 态 分 析 功 能$它 提 供 了 包 括 ,36R7STU子 空 间 法 V%WT:3ST:U缩 减 法 V% 27JRT:U阻尼法V等 D种模态提取方法."0&考虑到吊 臂的模型规模$选用 WT:3ST:法&
根 据 静 态 分 析 结 果$危 险 工 况 发 生 在 吊 臂 水 平 吊重&故选择吊臂水平工况进行模态分析&
则用
W38 9!-j74 "
收稿日期*!""# -- -"
蒋红旗 万徐方州数师范据大学工学院
从 前 N 万阶方振数型据图 可 以 看 出 $第 <%"阶 振 型 其 振 动 形 态 表 现 为 M吊 臂 绕 尾 部 轴 线 的 垂 直 弯 曲 振 型 $这
图 1 油缸铰孔处应力分布 9(:;1 <=%>??@(?=%(AB=(C)D%CB)@=E>
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试验采用的测试系统结构为
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通过测量系 统 得 到 的 各 测 点 应 变 量-需 先 转 化 为应力值-然后根 据 第 四 强 度 理 论 得 到 试 验 等 效 应 力 , L8M
Q 模态计算及分析
*+,-,具 有 强 大 的 模 态 分 析 功 能$它 提 供 了 包 括 ,36R7STU子 空 间 法 V%WT:3ST:U缩 减 法 V% 27JRT:U阻尼法V等 D种模态提取方法."0&考虑到吊 臂的模型规模$选用 WT:3ST:法&
根 据 静 态 分 析 结 果$危 险 工 况 发 生 在 吊 臂 水 平 吊重&故选择吊臂水平工况进行模态分析&
则用
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收稿日期*!""# -- -"
蒋红旗 万徐方州数师范据大学工学院
200吨履带起重机履带架结构设计与有限元分析
图 < 原覆带架结构应力位移分布 @ 位移放大倍数为 %& B 最大压应力 :&:+D, @ 指点处 B ， 最大垂直方向移位 >$ ’AAI
@ % B 履带架对整机稳定性具有举足轻重的作用， 要具备足 够的外形尽寸； @ : B 如果车架与履带架采用铰接方式连接， 连接的位置至关 重要， 连接处的耳板结构要进行局部加强。
参考文献
机械工业 * 杨红旗著 $ 工程机械履带一地面附着力矩理论基础 $ 北京： 出版社， *;;&$ 机械工业出版社， % 徐灏主编 $ 机械设计手册 $ 北京： %&&*$ : 起重机设计规范 @ JH:>** K >: B $ 国家标准局， *;>:$
EEEEEEEEEEEEEEEEEEEEEEEEEEEEEEEEEEEEEEEEEEEEEF 中图分类号： PJ!%)Q &
由湖南浦沅工程机械有限责任公司与大连工程机械研究
图 ! 履带架结构
! 履带架结构有限元计算
履带架是封闭箱形与单腹板组成的混合结构。在建立有限 元模型时，所有单元均采用可承弯矩板单元进行网格剖分，单 元类型为四边形单元或三角形单元， 建模时遵循以下原则：
所合作开发的 !""P 履带起重机，这是目前国内自主设计开发 的最大的履带起重机。其中履带架是履带起重机重要的支撑部 件，这里将在阐述其结构组成和受力特点的基础上，对其结构 进行有限元分析。
% 履带架结构设计
履带架是封闭箱形与单腹板组成的混合结构，按与车架的 连接型式可分为两种：一种是车架四个外伸梁直接插入履带 架，如图 % # 6 ’ ，行走时可改变轨距 # 两履带间距 ’ ，整机通过性 好， 对履带架的受力有利， 适用于小型履带起重机 # %""P 以下 ’ ； 另一种是车架与履带架的连接采用铰接型式，如图 % # B ’ ，销轴 上方采用面接触和销轴固定方式，防止履带架水平方向移动， 如图 % # < ’ 。 这种型式便于自装拆， 减小运输尺寸， 适用于大型履 带起重机。因此 !""P 履带起重机的履带架结构采用后者。
汽车起重机箱形伸缩式吊臂的有限元分析概要
设・计计!算Design and Calculation第38卷2007年9月工程机械箱形伸缩式吊臂结构由于结构紧凑、空间刚度大、抗扭性能好,广泛应用于汽车起重机中。
伸缩式吊臂多数制成矩形截面的箱型结构,箱体结构内装有伸缩液压缸,在吊臂的每个外节段内装有支承内节的滑块支座,各节臂之间可以相对滑动;吊臂根部与转台铰接,靠近吊臂根部装有变幅液压缸,可实现吊臂在变幅平面内自由转动。
吊臂是一个主要承受轴向压力、弯矩,以及转矩的构件。
吊臂的常规设计计算通常的方法是将吊臂结构视为梁模型进行强度及刚度等方面的分析。
使用有限元法计算易于电算化,并且商业有限元软件功能强大,技术上非常成熟,所以在吊臂力学分析中运用越来越多。
纪爱敏等[3、4]使用ANSYS 的板壳模型对QY25、QAY125型汽车起重机的吊臂进行有限元分析,获得了比较准确的结果,并与试验结果相符;吴晓[5]、王立彬[6]、靳慧[7]均使用super SAP 的板单元分别对SQTJ160型铁路救援起重机、100t 铁路起重机的吊臂进行分析,得出吊臂受力最不利的工况位置,并与试验结果进行对比,提出改进建议。
蒋红旗等[7、8]使用ANSYS 的实体单元对QD20型起重机吊臂、高空作业车作业臂进行有限元分析,提出了吊臂设计改进意见。
但在上述建模过程中,过多的模型细节将使板壳、实体平面琐碎,必须通过GLUE 命令使其边界条件连续,而且容易导致局部网格过密,增加建模过程复杂程度,加大计算成本,降低工作效率。
起重机在一般情况下只要求计算结构的静态刚度和应力强度校核,为了提高有限元分析效率,在ANSYS 中利用自定义截面单元直接建立梁模型进行有限元计算,并与理论解析解进行比较,计算结果较为精确,具有实际参考意义。
1计算工况及受载分析以Q2-16型汽车起重机为例,在三节吊臂全伸(20m ,工作幅度R=4.25m (吊臂仰角!=79°,吊重Q=60kN ,吊臂自重G 0=2.5kN 的工况下进行计算。
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履带伸缩臂起重机有限元模态对比分析
摘要：针对履带式伸缩臂起重机，建立了整机三维模型，提出了模型简化方案。
利用ABAQUS软件对起重机在额定工况下有吊载和无吊载的整机模型进行了模态
分析，得出了10阶共振频率和振型。
对两个模型的模态进行对比分析，得出了
起重机起吊后的模态变化，为避免共振现象的发生提供了理论依据。
关键词：履带式伸缩臂起重机、模态分析、有限元法、整机
0.引言
履带式伸缩臂起重机不仅拥有履带式底盘附着力大、转换方便、带载行走的
特点，还结合了伸缩臂架自由调节长度的优点，在当今施工领域具有广泛的应用
市场。
为提高公司自主研发的ZTCC550履带式伸缩臂起重机的产品质量，提高产
品的安全性能，本文应用ABAQUS软件对起重机进行了计算模态分析，对比了有
吊载和无吊载情况下起重机整机模态，为起重机在极限工况下避免共振提供了帮助。
1. 有限元模型建立和简化
本文的研究对象为为我公司所设计的ZTCC550履带式伸缩臂起重机的整机模型，基本结构如图1所示[1]。
图1 ZTCC550起重机结构简图
起重机的最大额定载荷为55t，整车整备重量为63t；伸缩臂由5节臂组成，
为U型截面，全伸臂长40.3m；采用履带式底盘，履带架可自由展开，搭载自卸
式配重，可360回转。
本文主要分析最大起重量工况下的起重机模态：主臂全缩，吊臂仰角为74°，起吊载重为55吨。
为了得到更加准确的模态分析结果，对模型进行简化是一个重要环节[2]。
本
文针对履带起重机的结构特点对其进行了模型简化：
①钢丝绳和吊钩省略，主臂上不受力的辅助件省略，3、4、5节臂受力等效
作用在各滑轮上；
②两组卷扬卷筒在安装位置（大致的几何中心，可选择卷筒轴线的中点）施
加刚性拉力（适当考虑钢丝绳质量）；
③所有原动／驱动部件总成均简化成集中质量，如发动机、油泵等。
④各液压缸简化成一维刚性单元或高刚度单向弹簧单元（据长度、等效截面积、推力确定刚度），两端由铰接或安装位置而定，等效质量在一维单元两端分
布施加；
⑤驾驶室、上下车配重装置简化成集中质量等效作用在铰接点处；
⑥控制系统、液压小元件及管路省略，小型小质量标准件省略；
⑦各焊接部位需要对焊缝进行处理，填平各坡口，保证焊接部位的连续性。
关键部位（主臂、回转台、底座、履带架等）需要增加角焊缝对连接部位进行强化。
本文为了对比在最大起重量工况下有吊载和无吊载的起重机模态，仅在臂架
头加载不同集中质量以示区别：对于无吊载的工况，臂头仅加载吊钩载荷1.1t；
对于有吊载的工况，臂头加载55t。
起重机优化后的整机模型如图2所示。
图2 起重机整机CAE模型
网格划分时，对钢板框架用板壳单元进行网格划分，保留了框架箱体所有的
几何形体特征，其余部位采用三维实体单元进行网格划分。
2. 计算模态分析
将建立好的模型导入ABAQUS软件，起重机主体材料设置为Q345A，密度为7800 kg/m3，弹性模量为2.1×1011Pa，泊松比为0.3。
起重机臂架设置为80号高
强度钢，其密度为7810 kg/m3，弹性模量为2.0×1011Pa，泊松比为0.3[3]。
模态分析中只有零位移约束[4]，及只约束履带与地面接触6个方向自由度。
本文计算出了的起重机前20阶模态固有频率及振型，展示了有、无吊载两种工况下的前5阶振型图，并在表1种展示了两种工况的前10阶的固有频率及振
型对比结果。
图2无吊载第1阶振型图3有吊载第1阶振型
图4无吊载第2阶振型图5有吊载第2阶振型
图6无吊载第3阶振型图7有吊载第3阶振型
图8无吊载第4阶振型图9有吊载第4阶振型
图10无吊载第5阶振型图11有吊载第5阶振型
表1 无吊载时起重机前10阶模态
表2 有吊载时起重机前10阶模态
通过对起重机的两种工况模态分析结果可知，在有吊载的情况下，起重机的模态
发生明显变化。
有吊载时前几阶固有频率值明显小于无吊载状态下的固有频率值；对比第一阶模态，主臂振幅无吊载要比有吊载的大；有吊载时伸缩臂几乎在所有
阶次模态下都会出现振动现象；无吊载时，伸缩臂并不参与所有阶次的振动。
起重机实际工作中，发动机的转动、伸缩臂的变幅过程、回转台的互转运动、卷筒的回转都是主要振动源。
通过前文模态对比结果可知，对于低频振动源，起
重机在有吊载的情况下，更容易达到共振频率，产生共振几率更大。
3.结论
1）本文对在额定载荷状态下的ZTCC550履带式伸缩臂起重机进行了三维建模，提出了模型简化方案。
2）对起重机模型在有吊载和无吊载两种状态下进行了模态分析，得出了前
10阶共振频率和振型。
3）对比分析了有吊载和无吊载两种状态的起重机模态，为实际工程中避免共振现象的发生提供了参考依据。
参考文献：
[1]刘洋，杨兵宽，林瀚.履带式伸缩臂起重机整机有限元分析[J].工业（2）：
59-60.
[2]张明旭，尹志宏，刘晓东，et al. 结构几何简化对模态结果的影响[J]. 起重
运输机械，2009（3）.
[3]范祖尧.现代机械设备设计手册[M].北京：机械工业出版社，1998.
[4]蒋红旗. 起重机吊臂有限元模态分析[J]. 拖拉机与农用运输车（6）：35-36.。