烟气再热器换热系数

烟气换热器ggh的原理
烟气换热器（GGH）是一种用于热电厂、工业锅炉等燃烧设备的设备，其原理是利用烟气与其他流体（通常是水或空气）之间的热量传递来实现能量的回收和利用。

烟气换热器的原理主要包括传热原理和换热原理两个方面。

首先，从传热原理来看，烟气换热器利用烟气中高温热量和其他流体之间的温差来实现热量传递。

烟气在燃烧过程中产生大量的热能，而这部分热能大部分以烟气的形式流失到大气中。

烟气换热器的作用就是通过烟气与其他流体之间的接触，将烟气中的热能传递给其他流体，使其升温，从而实现热能的回收和利用。

这样可以提高整个系统的能量利用率，降低能源消耗。

其次，从换热原理来看，烟气换热器利用烟气和其他流体之间的换热过程来实现热能的传递。

换热过程主要包括对流换热和传导换热两种方式。

对流换热是指烟气和其他流体之间通过流体流动而实现的换热过程，而传导换热则是指烟气和其他流体之间通过固体壁面传导而实现的换热过程。

烟气换热器利用这些换热方式，将烟气中的热量传递给其他流体，实现能量的回收和利用。

总的来说，烟气换热器的原理是通过烟气和其他流体之间的热量传递和换热过程，实现热能的回收和利用，提高能源利用效率。

这对于工业生产和环保节能具有重要意义。

板式水冷却器技术参数
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询价人：
联系方式：
1用户提供循环水条件
循环冷却水条件
给水压力：0.35MPA(G)
回水压力：0.2MPA(G)
给水温度：32℃
回水温度：40℃
2换热器技术规范
换热器用途为冷却辅助水、一级工艺气（烟气）和二级工艺气（烟气）。

与冷介质接触部分采用304不锈钢。

冷却器换热面积余量大于30%。

3 设计参数(最终设计待确认)
3.1海拔高度：700米，环境最高气温43℃。

3.2设计余量不小于30%。

3.3工艺气为烟气，详细组份见
4.2
表1-1
4 公用设施条件
A、湿度，年平均相对湿度64℃
B、气温极端最高气温40.4℃ 极端最低气温-21.8℃
电源条件
高压： 10 KV， 50 HZ ，3 相；
低压： 380 V， 50 HZ ，3 相；
低压： 220 V， 50 HZ ，2 相。

4.2 冷却介质
冷却介质组分（气体组分）
4.3 使用现场气象环境
1）气象及地质条件
乌尔禾-风城油田气候干燥，降雨量稀少，属典型的半干燥内陆性气候。

极端最高气温为42.9℃，极端最低气温为-35.9℃。

气象数据见表1。

表1 风城油田气象资料。

传热系数分析
(1)、换热系数的比较
预热器管箱的高温烟气与空气之间的传热过程是：热烟气以对流方式对管子外壁放热，管子外壁向管子内壁的导热以及管子内壁对管内空气的对流放热。

对流换热系数：
t 1t 21k 11=++ψδαλα 式中k —烟气与空气间的对流换热系数， W/(m 2·℃) ψ—考虑管壁积灰和冲刷不完全的修正系数，
α1—烟气对管外壁的对流放热系数， W/(m 2·℃)
α2—管内壁对空气的对流放热系数， W/(m 2·℃)
δt —管子上搪瓷厚度, m, 一般管子涂搪的搪瓷厚度≤
0.4mm=0.0004m,
λt —搪瓷层的导热系数，取值范围在0.9～1.1 W/(m ·℃)，我
们取平均值1.0 W/(m ·℃)
这样，搪瓷层的热阻t /λt =0.0004，在换热系数中，其值影响
很小≤8‰，考虑到搪瓷管不易积灰，完全能与普通钢管积灰的热阻相抵消，所以，搪瓷管式预热器与普通钢管式预热器相比，在同等条件下，换热系数不会降低，换热量不会减少。

相反，根据多年的经验，在相等换热面积的情况下，由普通钢管式预热器更换为搪瓷钢管式预热器，运行一段时间后，由于不易积灰，换热效率变化很小，锅炉的排烟温度比原来一般要低2～8℃。

烟气流速与对流换热的关系
烟气流速是指烟气在管道或烟囱中的流动速度，而对流换热是
指热量通过流体流动而进行的传递过程。

烟气流速与对流换热之间
存在着密切的关系，烟气流速的大小会直接影响到对流换热的效率。

首先，烟气流速的增加会促进对流换热的增强。

当烟气流速增
大时，烟气与管道或烟囱壁面之间的对流传热系数会增加，使得热
量的传递效率提高。

这是因为烟气流速增大会导致烟气与管道或烟
囱壁面之间的传热面积增加，使得热量传递的表面积增大，从而促
进了对流换热的增强。

其次，烟气流速的变化还会影响到对流换热的传热系数。

传热
系数是描述对流换热效率的一个重要参数，它与烟气流速密切相关。

一般来说，烟气流速越大，对流换热的传热系数也会相应增大，从
而提高了对流换热的效率。

然而，烟气流速增大并不意味着对流换热效率的无限增加。

当
烟气流速过大时，会导致烟气与管道或烟囱壁面之间的不稳定层流
现象，从而影响了对流换热的效率。

因此，在实际工程中，需要综
合考虑烟气流速、管道或烟囱的尺寸和材质等因素，来确定最佳的
对流换热条件。

总之，烟气流速与对流换热之间存在着密切的关系，烟气流速的大小会直接影响到对流换热的效率。

在工程实践中，需要合理地控制烟气流速，以提高对流换热的效率，从而实现能源的有效利用和环境的保护。

换热器的计算举例条件:1.空气量4100m3/h2.空气预热温度t空=300 0C (冷空气为20 0C)3.烟气量V＇＇烟＝6500m3/h (烟气温度为7000C)4.烟气成分（体积％）CO2 H2o O2N219.4 7.5 2.1 71.05.换热器的型式及材质型式：直管形平滑钢管换热器材质：换热管采用Ф 60*3.5毫米无缝钢管材质16Mn钢最高使用温度小于4500C计算举例：一. 主要热之参数的确定１.入换热器空气的温度t＇空=200C出换热器空气的温度t＇＇空=3000C2.入换热器空气量取换热器本身的漏损及管道漏损 3%则V真实=1.03 V＇空=1.03×4100=4223m/h或 V空=1.03V＇空/3600=4223/3600=1.17m/s3.入换热器烟气的温度考虑16Mn铜的最高温度不大于450℃。

初步确定入换热器的烟气温度t′烟=550℃，稀释导数确定如下：烟气700℃的比热为：C烟（700）=0.01（0.501×19.4+0.392×7.5+0.342×2.1+0.325×71）=0.365KJ／m3℃烟气在550℃的比热为：C烟（500）=0.01(0.484×19.4+0.383×7.5+0.337×2.1+0.321×71)=0.358 KJ／m3℃20℃空气的比热为0.311 KJ／m3℃则φ=（i1-i2）/(i2-i0）=(0.365×700-0.385×550)／（0.358×550-0.311×20）=0.3094.入换热器的烟气量V烟=（1+φ）V′烟=（1+0.309）×6500=8508.5m3／h或V烟=8508.5／3600=2.36m3／s5.烟气成分（%）V CO2= V′CO2（V′烟/V烟）=19.4×6500/8508.5=14.82V H20=V′H2O（V′烟/V烟）=7.5×6500/8508.5=5.73V O2=（V′O2+21φ）V′烟/V烟=（2.1+21×0.309）×6500/8508.5=6.56V N2=（V′N2+79φ）V′烟/V烟=（71+79×0.309）×6500/8508.5=72.89Σ=1006.计算换热气的烟气温度取换热气绝热效率η换=0.90.先假定烟气出口温度为400℃。

循环流化床锅炉炉内传热计算循环流化床锅炉炉膛中的传热是一个复杂的过程，传热系数的计算精度直接影响了受热面设计时的布置数量，从而影响锅炉的实际出力、蒸汽参数和燃烧温度。

正确计算燃烧室受热面传热系数是循环流化床锅炉设计的关键之一，也是区别于煤粉炉的重要方面。

随着循环流化床燃烧技术的日益成熟，有关循环流化床锅炉的炉膛传热计算思想和方法的研究也在迅速发展。

许多著名的循环流化床制造公司和研究部门在此方面也做了大量的工作，有的已经形成商业化产品使用的设计导则。

但由于技术保密的原因，目前国内外还没有公开的可以用于工程使用的循环流化床锅炉炉膛传热计算方法，因此对它的研究具有重要的学术价值和实践意义。

清华大学对CFB锅炉炉膛传热作了深入的研究，长江动力公司、华中理工大学、浙江大学等单位也对CFB锅炉炉膛中的传热过程进行了有益的探索。

根据已公开发表的文献报导，考虑工程上的方便和可行，本章根椐清华大学提出的方法，进一步分析整理，作为我们研究的基础。

为了了解CFB锅炉传热计算发展过程，也参看了巴苏的传热理论和计算方法，浙江大学和华中理工大学的传热计算与巴苏的相近似。

清华的传热理论及计算方法循环流化床传热分析CFB锅炉与煤粉锅炉的显著不同是CFB锅炉中的物料(包括煤灰、脱硫添加剂等)浓度C p 大大高于煤粉炉，而且炉内各处的浓度也不一样，它对炉内传热起着重要作用。

为此首先需要计算出炉膛出口处的物料浓度C p，此处浓度可由外循环倍率求出。

而炉膛不同高度的物料浓度则由内循环流率决定，它沿炉膛高度是逐渐变化的，底部高、上部低。

近壁区贴壁下降流的温度比中心区温度低的趋势，使边壁下降流减少了辐射换热系数；水平截面方向上的横向搅混形成良好的近壁区物料与中心区物料的质交换，同时近壁区与中心区的对流和辐射的热交换使截面方向的温度趋于一致，综合作用的结果近壁区物料向壁面的辐射加强，总辐射换热系数明显提高。

在计算水冷壁、双面水冷壁、屏式过热器和屏式再热器时需采用不同的计算式。