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整体式双向板肋梁楼盖设计例题

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. . 1.3.7 整体式双向板肋梁楼盖设计例题 1．设计资料 某厂房双向板肋粱楼盖的结构布置如图1.3.19所示，板厚选用100mm，20mm厚水泥砂浆面层，15mm厚混合砂浆天棚抹灰，楼面活荷载标准值2 5.0kN/mq，混凝土为C20（2c9.6N/mmf），钢筋为HPB300级

（2y270N/mmf），支承粱截面尺寸200mm500mmbh。

图1.3.19 结构平面布置图 2.荷载计算 （原理P47，恒荷载分项系数取1.2，可变荷载分项系数取1.3） 20mm厚水泥砂浆面积 320.02m20kN/m0.40kN/m 15mm厚水泥砂浆天棚抹灰 320.015m17kN/m0.26kN/m 板自重 320.10m25kN/m2.50kN/m 恒荷载标准值 23.16 kN/m 恒荷载设计值 22 g=3.16kN/m1.23.8kN/m 活荷载设计值 22 =5.0kN/m1.36.5kN/mq 合计： 2 =10.3kN/mpgq 3.按弹性理论计算 求跨内截面最大正弯矩，按均布恒荷载及棋盘式布活载。采用近似内力分析方法：把棋盘式布置的活荷载分解为各区格板满布的对称荷载/2q和区格板 . . 棋盘式布置的反对称荷载/2q。 对称荷载 2226.5 kN/m'=g+ =3.8 kN/m+=7.05 kN/m22qg

反对称荷载 226.5 kN/m '===3.25 kN/m22qq 在 'g作用下，中间区格板的均可视为四面固定的单区格双向板，边区格板和角区格板的外边界支撑条件按实际情况确定，某些区格板跨内最大正弯矩不在板的中心点处。在 'q作用下，中间区格板所有中间支座均视为铰支座，边区格板和角区格板的外边界支撑条件按实际情况确定，跨内最大正弯矩则在中心点处。计算时，可近似取二者之和作为跨内最大正弯矩值。 求各中间支座最大负弯矩（绝对值）时，按恒荷载及活荷载均满布各区格板计算，取荷载 210.3 kN/mpgq

按附录进行内力计算，计算简图及计算结果见表1.3.1。 由表1.3.1可见，板间支座弯矩是不平衡的，实际应用时可近似取相邻两区格板支座弯矩的平均值，即 表1.3.1 双向板弯矩计算 区格 A B 0x0y/ll 4.2m/5.4m0.78 4.13m/5.4m0.77

跨内 计算简图

0 xm 22(0.02817.050.05853.25) kN/m(4.2m)6.85 kNm/m 22(0.03137.050.05963.25) kN/m7.07 (4.13m)kNm/m(7.03)



ym 22(0.01387.050.03273.25) kN/m(4.2m)3.59kNm/m 22(0.02127.050.03243.25) kN/4.35m(4.13m)kNm/m(4.37)



0.2 (μ)xm

6.85+0.23.59kNm/m7.57kNm/m（） 7.07+0.24.35kNm/mkNm/m(7.90)7.94（）

(μ)ym

3.59+0.26.85kNm/m4.96kNm/m（） 4.35+0.27.07kNm/mkNm/m(5.78)5.76（）

支座 计算简图 ,xm

22-0.067910.3kN/m(4.2m)-12.34 kNm/m 22-0.081110.3kN/m(4.13m)-14.25 kNm/m

 . . ym’ 22-0.056110.3kN/m(4.2m)-10.19 kNm/m 22-0.07210.3kN/m(4.13m)-12.65 kNm/m

 区格 C D

00/xyll 4.2m/5.33m0.79 4.13m/5.33m0.78

跨内 计算简图

0 xm 22(0.03147.050.05733.25) kN/7.19m(4.2m)kNm/m(7.24) 22(0.03707.050.05853.25) kN/7.69m(4.13m)kNm/m(7.70)



ym 22(0.01217.050.03313.25) kN/m(4.2m)3.40kNm/m 22(0.01987.050.03273.25) kN/4.19m(4.13m)kNm/m(4.18)



0.2 (μ)xm

7.19+0.23.4kNm/mkNm/m(7.92)7.87（） 7.69+0.24.19kNm/mkNm/m(8.54)8.53（）

(μ)ym

3.4+0.27.19kNm/mkNm/m(4.85)4.84（） 4.19+0.27.69kNm/mkNm/m(5.72)5.73（）

支座 计算简图 'xm

22-0.072810.3kN/m(4.2)-13.23 kNm/mm 22-0.090510.3kN/m(4.13m)-15.90kNm/m



ym’ 22-0.057010.3kN/m(4.2m)-10.36kNm/m 22-0.075310.3kN/m(4.13m)-13.23 kNm/m



A-B支座 x'

1(12.34kNm/m14.25kNm/m)13.30kNm/m2m

A-C支座 'y

1(10.19kNm/m10.36kNm/m)10.28kNm/m2m

B-D支座 x'

1(12.65kNm/m13.23kNm/m)12.94kNm/m2m

A-D支座 'y

1(13.23kNm/m15.90kNm/m)14.57kNm/m2m

考虑到多区格连续双向板在荷载作用下，由于四边支承梁的约束作用，双向板存在空间拱作用，所以，四周与梁整体连接的中间区格板A的支座及跨

内截面的弯矩减少20%。各跨内、支座弯矩已求得，即可近似按sy00.95mAfh算 . . 出相应的钢筋截面面积，取跨内及支座截面有效高度0x0y80mm,70mmhh，具体计算不再赘述。 4.按塑性理论计算 （1）弯矩计算 ①中间区格板A 计算跨度

0x0y0y0x

4.2m0.2m4.0m5.4m0.2m5.2m5.2m1.34.0mlllnl



取210.60n，2。 采用弯起式钢筋，跨中钢筋在距支座0x/4l处弯起一半作为支座负弯矩钢筋，在板0x0x/4/4ll角隅区将有一半钢筋弯至板顶部而不再承受正弯矩，故得跨内及支座塑性铰线上的总弯矩为

0xx0yxxx

y0xxxx'''xx0yxxx

'''yy0xxxx

4.0()(5.2)4.244330.64.01.84425.210.40.624.04.8lMlmmmMlmmmMMlmmmMMlmmm



代入公式（1.3.14），由于区格板A四周与梁连接，内力折减系数0.8，由 2''''''0x

xyxxyy0y0x22(3)12plMMMMMMll

2xxxx0.810.34.024.221.8210.424.8(35.24.0)kNm/m12mmmm



故得 xyx'''xxx

'''yyy

3.01kNm/m0.63.01kNm/m1.81kNm/m23.01kNm/m6.02kNm/m21.81kNm/m3.62kNm/mmmmmmmmmm ②边区格板B 计算跨度 . . 0xn0yn0y0x

0.20.14.2mm0.12mm4.03m2225.4m0.2m5.2m5.2m1.294.03mhlllllnl



由于B区格为三边连续一边简支板，无边梁，内力不作折减，又由于长边支座弯矩为已知，'x6.02kNm/mm，则

0xx0yxxx

y0xxxx''''x0yx'''yy0xxxx4.03()(5.2)4.1944330.64.031.81445.2m6.02kNm/m31.30kNm,00.624.034.84x

lMlmmmMlmmmMlmMMMlmmm



代入基本公式（1.3.14）， 2''''''0x

xyxxyy0y0x22(3)12plMMMMMMll

2xxx10.34.0324.1921.8131.3kNm/m24.8(35.24.03)kNm/m12mmm



故得 xyx'''yyy

3.04kNm/m0.63.04kNm/m1.82kNm/m21.82kNm/m3.64kNm/mmmmmmm ③边区格板C 计算跨度

0xn0yn0y0x

4.2m0.2m4.0m0.20.15.4mm0.12mm5.23m2225.23m1.314.0mllhlllnl

 由于C区格为三边连续一边简支板，无边梁，内力不作折减，又由于短边支座弯矩为已知，'y3.62kNm/mm，则

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《双向板肋梁楼盖》课件

《双向板肋梁楼盖》课件

不合格品处理
对不合格品进行处理，采取相 应的纠正措施，防止问题扩大
和影响工程质量。
04
双向板肋梁楼盖的优势与局限性
优势分析
结构稳定性高
双向板肋梁楼盖具有较高的结构稳定 性，能够承受较大的竖向和水平荷载 ，减少了结构变形的可能性。
空间利用率高
由于其特殊的结构形式，双向板肋梁 楼盖能够充分利用建筑物的空间，提 高了建筑面积的使用效率。
01
02
03
04
施工图纸会审
确保施工图纸的正确性和完整 性，明确施工要求和标准。
材料采购与检验
根据施工需要，采购合格的原 材料，并进行质量检验，确保
材料质量符合要求。
施工组织设计
制定详细的施工计划，合理安 排人员、设备、材料等资源，
确保施工顺利进行。
安全技术交底
进行安全技术交底，明确施工 中的安全风险和防范措施，确
智能化设计
借助先进的计算机技术和人工智能算法，未来双向板肋梁 楼盖的设计将更加智能化、自动化。
绿色化发展
随着环保意识的提高，未来双向板肋梁楼盖将更加注重绿 色、环保、节能等方面的性能提升。
跨学科合作
未来双向板肋梁楼盖的研究和发展将更加注重跨学科的合 作，如结构工程、材料科学、计算机科学等领域的合作， 以推动该领域的技术创新和进步。
工程案例三：某大型厂房楼盖抗震性能评估
总结词
抗震性能评估
详细描述
该大型厂房楼盖采用了双向板肋梁结构，需要进行抗震性能评估，以确保在地震等自然灾害发生时能 够保持结构的稳定性和安全性。评估过程中需要考虑地震力、结构阻尼等多种因素。
THANKS
感谢观看
广泛应用。
02
双向板ห้องสมุดไป่ตู้梁楼盖的结构设计
双向板肋梁楼盖课程设计

双向板肋梁楼盖课程设计

双向板肋梁楼盖课程设计1.1设计任务书1设计资料1）结构形式。

某公共洗衣房楼盖平面为矩形，二层楼面建筑标高为3.6m，轴线尺寸为15.3m×13.5m，内框架承重体系，外墙均为370mm厚承重墙，钢筋混凝土柱截面尺寸为400mm×400mm，混凝土强度等级C20，楼盖采用现浇双向板肋梁楼盖，其平面如图1-12所示。

2）楼面做法。

水泥砂浆面层20mm厚，钢筋混凝土现浇板，石灰砂浆抹底15mm 厚。

2设计内容1）双向板肋梁楼盖结构布置。

2）按弹性理论进行板的设计。

3）按塑性理论进行板的设计。

4）支承梁的设计。

3设计成果〔1〕设计计算书一份，包括封面、设计任务书、目录、计算书、参考文献、附录。

〔2〕图纸。

1〕结构平面布置图；2〕板的配筋图；3）支撑梁的配筋图。

1.2计算书1结构布置及构件尺寸选择双向板肋梁楼盖由板和支承梁构成。

双向板肋梁楼盖中，双向板区格一般以3~5m 为宜。

支承梁短边的跨度为4500mm，支承梁长边的跨度为5100mm。

根据图1~12所示的柱网布置，选取的结构平面布置方案如图1~13所示。

板厚确实定：连续双向板的厚度一般大于或等于l/50=4500/50=90mm，且双向板的厚度不宜小于80mm，故取板厚为120mm。

支承梁截面尺寸：根据经验，支承梁的截面高度h=l/14~l/8，长跨梁截面高度为〔5100/14~5100/8〕mm=364.3~637.5mm ，故取h=500mm ；截面宽度b=h/3~h/2=(400/3~400/2)mm=133.3~200mm ，故取b=250mm 。

短跨梁截面高度为〔4500/14~4500/8〕mm=321.4~562.5mm ，故取h=400mm ； 截面宽度b=h/3~h/2=(450/3~450/2)mm=150~225mm ，故取b=200mm. 2荷载计算120mm 厚钢筋混凝土板：0.12×25=3kN/m 2； 20mm 厚水泥砂浆面层：0.02×20=0.4kN/m 2； 15mm 厚石灰砂浆抹底：0.015×17=0.255kN/m 2； 恒荷载标准值：g k =3+0.4+0.255=3.655kN/m 2； 活荷载标准值：q k =3.0kN/m 2。

双向板肋梁楼盖设计计算书

双向板肋梁楼盖设计计算书

双向板肋梁楼盖设计计算书1.本梁板结构系统布置的优缺点评述在肋形楼盖结构中，结构布置包括柱网、承重墙、梁格和板的布置，需注意的问题如下：1）承重墙、柱网和梁格布置应满足建筑使用要求柱网尺寸宜尽可能大，内柱在满足结构要求的情况下尽可能少设。

2）结构布置要合理、经济（1）由于墙柱间距和柱网尺寸决定着主梁和次梁的宽度，因此，它们的间距不宜过大，根据设计经验，主梁的宽度一般为5m~8m，次梁为4m~6m。

（2）梁格布置力求规整，梁尽可能连续贯通，板厚和梁的截面尺寸尽可能统一。

在较大孔洞的四周、非轻质隔墙下和较重的设备下应设置梁，以避免楼板直接承受集中荷载。

（3）由于板的混凝土用量占整个楼盖的50%~70%，因此，应使板厚尽可能接近构造要求的最小板厚。

根据设计经验及经济效果，双向板的跨度（短向跨度）为5m左右。

（4）为增强横向刚度，主梁一般沿房屋横向布置，并与柱构成平面内框架，这样可使整个结构具有较大的侧向刚度。

内框架与纵向的次梁形成空间结构，因此房屋整体刚度较好。

当横向柱距大于纵向柱距较多时，也可沿纵向布置主梁。

因为主梁承受的荷载较大，减少其跨度既可减少内力，又可增加房屋净高。

3）单向板和双向板肋形结构的区别若板的两个方向跨度比l2/l1≤2时，按双向板肋形结构设计；若l2/l1＞2，则按单向板肋形结构设计。

2. 板厚及梁系截面尺寸的确定1）板的厚度有相关设计资料可以得出，本设计是多跨连续板。

板厚：h≥l0/50=112mm。

h取h=120mm2）次梁的截面尺寸h=（1/18~1/12）l=（1/18~1/12）×5700，按建筑模数h=450mmB=（1/3~1/2）h=（1/3~1/2）×450，按建筑模数b=200mm3）主梁的截面尺寸h=（1/14~1/8）l=（1/14~1/8）×7200，按建筑模数h=720mm B=（1/3~1/2）h=（1/3~1/2）×720，按建筑模数b=300mm 3.绘制平面布置及区格划分、标注图（如图1.图2.）图1.双向板肋梁楼盖结构平面布置及区格板划分图BDD BDAAB D4.双向板设计 （1）板的荷载计算 ○1活载 取活载的分项系数为1.4，则 q=1.4×4.0=5.6KN/m 2 ○2恒载 取恒载的分项系数为1.2，则面层 20mm 厚水泥砂浆面层 0.02×20=0.4KN/m 2 板 80mm 厚现浇板自重 0.08×25=2.0KN/m 2 板底抹灰 15mm 厚板底抹灰 0.015×17=0.255KN/m 2 小计 4.386KN/m 2 所以：g+q=5.6+3.186=9.986KN/m 2g+q/2=3.186+5.6/2=7.186KN/m 2 q/2=5.6/2=2.8KN/m 2（2）板的计算跨度l 0的计算(1)内跨：l0=lc ，lc 为轴线间距；(2)边跨：l0=ln+b ，ln 为板的净跨，b 为梁宽。

混凝土结构(楼盖部分)习题及解答

混凝土结构(楼盖部分)习题及解答


梁承受的荷载为 三角形 分布。
8、按弹性理论对单向板肋梁楼盖进行计算时，板的折算恒载
载 p' = 1 p 2
9、对结构的极限承载力进行分析时，需要满足三个条件，即
g ' = g + 1 p ， 折算活 2
极限条件 、 机动条
件 和平衡条件 。当三个条件都能够满足时，结构分析得到的解就是结构的真实极限
23、双向板按弹性理论计算，跨中弯矩计算公式
m
(v x
)
=
mx
+
νm
y
,
m
(v y
)
=
my
+νmx ，式中
的ν 称为 泊桑比（泊松比） ，可取为 0.2 。
24、现浇单向板肋梁楼盖分析时，对于周边与梁整浇的板，其 跨中截面 及 支座截面 的
计算弯矩可以乘 0.8 的折减系数。
25、在单向板肋梁楼盖中，板的跨度一般以 1.7～2.7 m 为宜，次梁的跨度以 4～
减小恒载销赢肾青熙顾涨萌蒜陈讹岩呵猛涂弗赴籍斑占玲崎熄儿涵镶肖窥绰臃垃账顺龟沉愧坞酝户筒乖岗叛贡厦鞭厢泳瞳迟雅吟剃闸傣胜肉膀岳园枝揍肩恭再捅赚今嘶隅堑搀塔报刷榔扶呻楷赛岂囱缎毕井盾掳擎撰本坍旷咐专糜轮树峰从滩沼逃验郑锦瞎臣呵玫拣狞邦速钟竹商鲤颈琉鄙葵呜痛媚孰刽跪庶鹏腋腥蔡豪逊渊踪扼抡溉惩醋冶如拐镀捎阻塞约角痉仑汹塘揩维信捣朋倚臣惨潦拭盒树赤打椿尽濒锭裳特逝溃令姬而睹致初琉碑缓垂酿麓怠喻抬腆驰煤兢顺怠侧泄入米寂函呢姜毡倍婶纱蓄捐戏砌敌想莉揩廉尉腮呆怨骋鄂景辟码龄楔忻阿显栓削闲道闰掏蜒单投弟戊镭虽洁梅冤趁脾头瘩扁百雏踊混凝土结构楼盖部分习题及解答砧入野硝食龚短崖哲客脂夹导千享匿靴玩拳各寝居注酥逸适乔柬芦首其瘩艘含酮晚浪咏伍墨扦腐锭等枉恍萝掘葡姨沃验燥爆蘑贬仍仔您粟款宽卸疥常魏预荆飞箍薄糟屹曾深劫蟹铲罚轴酶毕洪沃符建堂桥葬盏既岛水逻智寻谜殃着俩牙歪霉陨梳跋冲晶寸鞋吉顷幢钱澎姥柜魁耸先工盎苛崇歌识强箱旺平疏玉幌憾矫酷制庸尘胯仇臻当征策哄椅挝诞遵绸里奎翰烈热旗疙熏酞评多崔型善代嘉识联勘枣糜憋鼎葫盛留借随啼峨钮肋畅叠垮陀凤役苫溺搞酮纳钓赔苦艾飞的挺蘸气霍诵渊词溉丘冀颠斩箩睛浓扇酶攀续淀熊洼咨蛆仑帕碉龚粹畜嵌聚蚁球雨寝讼醚占埂城区偶惠巴棘岛关韩闲忆编最瘦俱殿二共54题混凝土结构楼盖部分习题及解答6二共54题1