下载文档原格式
烧结矿强度和粒级组成影响因素分析2008年全国炼铁技术交流会论文集烧结矿强度和粒级组成影响因素分析刘福泉王树立顾爱军(宣钢炼铁厂)摘要:本文结合宣钢炼铁厂及相关单位的研究成果，综合分析了影响烧结矿强度和粒度组成的因素和对策。
关键词:烧结矿强度粒度组成1 前言烧结矿强度及粒级组成是烧结矿质量的重要内容，没有合格的强度和适宜的粒级组成，就很难谈得上烧结矿的质量，烧结矿强度及粒级组成对高炉冶炼有着明显的影响，根据日本、前苏联、首钢、本钢的生产统计，烧结矿-5mm粒级每增加1%，将影响高炉焦比0.5%，影响高炉产量0.5-1.0%。
根据一些专家研究成果表明，烧结矿强度及粒级组成的影响因素是多方面的和复杂的，既有碱度和矿物组成，SiO、MgO和AlO等化学成分方面的影响，又有配碳量和FeO含量，热返矿粒度和返223矿量、熔剂和燃料粒度、配矿及反应性的影响，还有料层厚度、抽风负压和冷却速度等工艺操作参数方面的影响。
2 宣钢炼铁厂烧结矿强度及粒级组成与同类型企业比较表1烧结矿粒级组成 %碱度 2厂家烧结机面积m FeO% 强度% 倍 +40 40-25 25-16 16-10 10-5 -5 柳钢 50 1.70 6.03 20.85 27.51 39.41 12.21 69.5湘钢 50 2.0 6.70 4.46 14.24 17.96 28.63 28.56 6.07三明24×5 8.5 10.72 15.19 4 8.17 22.47 3.45 67.61唐钢60×3 5.6 20.3 56.30 13.70 4.1 78.30济钢36×2 8.03 24.62 52.53 10.34 4.66 85.81 太钢一烧 90 9.54 27.69 28.92 18.61 13.01 12.51 4.06 69.87 太钢二烧 90 9.39 22.50 18.81 11.64 14.47 25.00 9.33 73.058台累 1.90 7.48 13.59 21.78 23.09 17.63 17.68 5.21 77.08 武钢烧结厂入炉粒级 8.69 12.65 50.42 25.81 2.43 首钢二烧 78 1.91 9.12 13.36 21.70 38.23 23.29 3.42 87.37 宣钢一烧86×2 2.30 9.32 7.98 17.95 28.51 28.68 13.13 3.75 78.60 宣钢二烧64×2 2.30 9.28 6.53 15.97 27.15 30.93 15.87 3.55 78.20 宣钢三烧36×4 2.30 7.47 20.71 25.52 22.56 16.81 6.93 80.6 宣钢四烧36×2 24.09 33.22 20.81 12.48 6.85 2.54 81.2说明由于各烧结厂家测定烧结矿强度、粒级的地点、采样方法不统一，数据可比性不强。
表面点火质量论文：改善烧结矿表面点火质量提高成品率摘要：对影响烧结矿表面点火质量的点火温度、点火时间、料层厚度等几个因素进行合理控制，可降低煤气消耗进而降低点火热耗，同时提高烧结矿成品率。
关键词：表面点火质量点火温度点火时间点火负压承钢炼铁厂西区现有360m2烧结机（1#）一台，系原50m2烧结机扩建改造，这台烧结机于2006年12月投产，投产后至2009年5月中旬使用混合煤气点火。
2007年混合煤气单耗为19.921 m3/t，折合热耗204mj/t。
而在全国冶金行业中，大多数烧结机点火热耗低于我厂，如攀钢为76 mj/t、宣钢为89 mj/t、柳钢二烧仅为35 mj/t，可见我厂的指标与同行业相比均有很大差距。
1、问题的提出为了在保证料面点火质量的前提下降低烧结矿点火热耗，我们决定从操作上进行摸索，成熟后在实际生产中应用。
2、研究内容及具体思路造成我厂烧结矿点火热耗高的主要原因有四点：一是点火温度控制偏高，操作中助燃风和煤气比例不合适；二是点火时间控制的不好；三是烧结机料层薄。
四是点火负压控制不好。
鉴于这一情况，结合我厂生产实际，将以上四点及相关问题作为主要研究内容。
（1）在现有原料结构条件下，控制合适的点火温度。
（2）操作中根据不同的煤气热值、压力，对煤气瞬时流量进行调整，保证助燃风和煤气比例。
（3）控制合适的点火时间和点火负压，保证点火深度。
（4）提高料层厚度，在保证烧结矿表面点火质量的前提下，适当控制点火温度，通过调整煤气流量和配风比例来实现。
（5）料层厚度提高后，为保证透气性良好，应对混合料粒度组成进行合理控制，即二混后＜3mm粒级比例应控制在合适的范围内。
3、实施过程及效果分析由于涉及几个方面的内容，所以逐个进行，得出结论并稳定后再继续进行下一个。
（1）针对目前的原料结构，在煤气热值、压力及料层厚度相同的条件下，将1#烧结机点火温度控制在1100±50℃、900±50℃、1000±50℃。
世界金属导报/2012年/7月/10日/第B02版原料炼铁FeO对烧结矿质量影响的研究张化义焦炭粉是烧结矿生产中最常用的燃料。
其用量取决于烧结混合料中的Al2O3含量和烧结混合料的细度。
印度JSW钢铁有限公司生产烧结矿的焦炭粉用量比全球许多烧结厂的用量高。
由于焦炭粉是本地的短缺材料，所以，JSW烧结厂优化并减少焦炭粉用量显得特别重要。
此外，FeO含量是烧结过程重要参数，也是烧结厂控制烧结矿质量的首选工具。
为此，JSW钢铁公司在实验室进行了坩埚烧结试验。
研究了烧结生料中加入不同焦炭粉量(55-85k/t烧结料)和不同的FeO量对烧结矿质量的影响。
仔细评估了FeO含量在6.20%-14.8%之间的烧结矿生产率、强度(转鼓指数)、还原粉化率(RDI)、烧结矿的可还原性和显微组织。
结果发现，FeO含量在8.60%-9.88%范围内烧结矿具有较高的生产率和强度，具有需要的还原粉化指数(≤27%)和可还原性(>60%)。
分析烧结厂数据表明，烧结矿中FeO含量为8.50%-10.0%时，烧结矿生产率和强度较高，还原粉化指数较低，与烧结试验数据基本一致。
1烧结矿中FeO的形成机理烧结矿是高炉炼铁的基本含铁原料，极大地影响着高炉生产工艺。
烧结矿的显微组织取决于它的化学成分、烧结工艺、烧结时间和温度。
分析证明，烧结矿由4个基本相(赤铁矿、磁铁矿、铁素体和玻璃状硅酸盐相)组成。
烧结矿的性质受到上述各相数量和形态的影响。
随着烧结矿用量的不断增大，高炉工艺对烧结矿的质量要求也越来越高。
烧结矿质量主要通过烧结工艺的参数进行控制与评价。
如果点火燃烧条件保持不变，FeO含量是烧结工艺参数的重要指标，且与焦炭粉用量有着十分密切的关系。
因此，FeO含量是许多烧结厂控制烧结矿质量和焦炭粉用量的重要参数。
通常，FeO含量在7%-9%(湿重)是可以接受的。
世界各国烧结厂的氧化铝和焦炭粉用量见图1。
图1中可见，JSW钢铁有限公司烧结厂(JSWSL)的焦炭粉用量很高。
烧结矿转鼓强度下降的原因及改进措施王素涛赵成王斌邱学先（宣钢炼铁厂）摘要入烧精粉率降低、富矿粉增加引起烧结过程变化，使烧结矿转鼓强度降低，为改善强度，在生产中采取优化参数控制，改善混匀制粒，提高料层厚度、压料、稳定机速控制，改善燃料粒度组成等措施，使烧结矿质量指标趋于稳定。
关键词转鼓强度下降原因改进措施1前言宣钢西铁区目前有4台36m2步进式烧结机，从2006年到2008年9月，烧结矿转鼓强度一直保持在80%以上。
从2008年10月，入烧原料结构由大比例精粉率烧结向全富矿粉烧结过渡，造成烧结矿强度降低，尤其在10月下旬转鼓强度一度降至76%左右，烧结矿粒级组成变差，含粉率升高，小于10mm的粒级含量由15%增至17%以上，给高炉冶炼带来很大影响。
为保证高炉稳定顺行，我厂在烧结生产中对引起烧结矿转鼓强度下降的原因作了全面分析，并采取一系列措施，使烧结矿强度逐步恢复稳定在79%以上。
2转鼓强度变化前后指标对比根据以往行业研究成果可知，烧结矿强度及粒级组成的影响因素是多方面的，既有碱度和矿物组成，SiO2、MgO和Al2O3等化学成分的影响，又有配碳量和FeO含量、热返矿粒度和返矿量、熔剂和燃料粒度、配矿及反应性的影响，还有料层厚度、抽风负压等工艺操作参数的影响。
我们通过对实际烧结生产中存在的问题和主要技术指标的对比分析，认为2008年10月份以来的转鼓强度降低主要是配矿结构变化、碱度、燃料粒度和部分工艺参数控制的影响所致，从表1的入烧结构情况看，10—12月较1—9月精粉率降低了21.04%，外粉率增加了15.84%，各种杂料组成的混匀料配比增加了4.98%。
从表2可知：10—12月烧结矿的碱度较1—9月降低了0.13倍，而碱度对烧结矿的强度影响很大，因此，首先从入烧结构变化引起的烧结参数控制上做文章，改进配矿和工艺参数控制。
表1 1—9月份与10—12月份入烧结构对比（%）时间精粉外粉返矿混匀料钙灰镁灰燃料1-9月33.07 24.04 16.68 8.73 10.02 2.98 4.48 10-12月12.03 39.88 17.51 13.71 8.27 3.71 4.89 比较-21.04 +15.84 +0.83 +4.98 -1.75 +0.73 +0.41表2 1—9月份与10—12月份主要技术指标对比（%）时间SiO2Tfe FeO MgO R2强度含粉5～10mm1-9月 6.24 51.87 10.36 3.20 2.25 81.12 5.34 15.17 10-12月 6.25 52.12 10.71 3.23 2.12 79.32 5.77 16.29 比较+0.01 +0.25 +0.35 +0.03 -0.13 -1.80 +0.43 +1.123转鼓强度下降的原因及采取的措施3.1入烧结构的变化为降低烧结矿成本，从2008年10月13日起宣钢西铁区烧结生产开始配加FMG粉，由于这种外粉在我公司首次用于烧结，在没有使用经验的情况下，最初的入烧比例却达到了20%左右，导致水份、配碳、料层厚度等烧结参数均调整不及时、不到位，造成烧结状况逐步恶化，烧结断面结构疏松，大部分为原生矿物颗粒间的点接触粘结，用手即可掰开、强度极差；成品矿5-10mm粒级也明显增加，造成热返矿粒度和返矿量增大，引起混合料水分波动和成球率下降，造成烧结矿强度恶性循环，最终烧结矿强度由80—81%降低到76%。
烧结矿低温还原粉化影响因素研究进展摘要：影响高炉生产稳定性的重要参数之一是烧结矿低温降尘指数。
低温还原粉现象是由于还原气体作用下将烧结矿中再生的铁、氧和铁转化为晶格，造成机械作用下的严重碎裂和粉尘。
对钢生铁成本构成的分析表明，烧结原料成本占生铁成本的44.85%至58.54%。
因此，降低用于烧结的原材料成本对于降低铁水成本至关重要，使用大量廉价矿物是实现用于烧结的低成本原材料结构的重要手段。
因此，必须和有必要分析影响烧结矿山低温除尘的因素，以促进高炉正常运转并降低结构成本。
关键词：烧结矿；RDI；影响因素；优化研究；前言烧结矿质量直接影响高炉生产的良好运行。
烧结矿低温降尘性能(RDI)是炉料下降400 ~ 600 c时不同程度粉尘的指标。
严重粉尘影响高炉的渗透性，破坏了高炉的良好运行，对高炉产生了很大影响。
数据显示，低温降尘指数(RDI+3.15)增加了5%，高炉产量增加了1.5%，结焦率下降了1.55%。
因此，提高烧结矿低温降尘指数对高炉生产具有重要意义。
一、影响烧结低温还原粉化因素的分析1.原料结构的影响烧结矿含有粗红铁矿石，即完全结晶的未还原死红铁矿石，冷却时对Fe3O4进行氧化，形成再生红铁矿石。
大部分回收的红铁矿位于烧结矿的空洞周围。
高炉修复开始时，红钻型红钻矿从Fe2O3恢复到Fe3O4，然后体积膨胀和粉化。
红铁矿石再生有两种生产模式赤铁矿-磁铁矿的还原工艺是控制磁铁矿生产的瓶颈。
随着褐煤开采比的提高，原层的渗透性得到了提高。
氧化气氛占主导地位，降低了红铁矿转变成铁矿石的可能性，减少了烧结矿山回收红铁矿的数量。
采用压力、适当用水控制和加强燃料分散管理等控制技术，减少了褐煤对烧结矿质量的不利影响。
2.FeO料层厚度的影响两个单位的RDI值随着烧结矿铁含量的增加而增加，烧结矿的Fe2O3含量随铁质含量的增加而减少，从而降低了红铁矿的延伸率。
但是，控制铁的高度降低了烧结矿的可逆性，燃料消耗的增加增加了生产铁水的成本。
2021年·130·矿产综合利用Multipurpose Utilization of Mineral Resources加拿大精粉的烧结性能研究孟利建，董复明，刘金涛，田铁磊，张硕（华北理工大学冶金与能源学院 河北省现代冶金技术重点实验室，河北 唐山 063009）摘要：针对一种非主流粉-加拿大精粉的烧结性能进行了研究。
研究结果表明，加拿大精粉的同化性高，流动性指数较好，粘结相强度较高，可以与适量的PB 粉进行互相替代。
以此为基础对加拿大精粉的配矿方案进行了烧结杯实验，结果表明，烧结配加10%左右的加拿大精粉后，烧结指标良好。
关键词：加拿大精粉；烧结；冶金性能doi:10.3969/j.issn.1000-6532.2021.01.022中图分类号：TD989 文献标志码：A 文章编号：1000-6532（2021）01-0130-04收稿日期：2019-10-15；改回日期：2019-11-16作者简介：孟利建（1997-），男，学生，研究方向为冶金节能及资源综合利用技术研究。
通讯作者：田铁磊(1984-)，男，讲师，博士研究生，主要从事冶金节能及资源综合利用方面的研究。
随着钢铁产能的过剩，钢铁企业市场面临着严峻考验，如何增强企业的竞争力，提高企业的盈利能力及降低生产成本就显得尤为重要，而降本增效的关键在于烧结原料成本，一般原料成本占烧结矿成本的80%左右[1]。
因此，为了降低烧结成本，优化烧结配矿结构，同时也为了拓展铁矿石资源配置，应提高性价比较高的非主流矿使用比例。
非主流矿一般具有粒度不均匀且偏细，有害元素多，吸水性差等特点[2]，尤其是加拿大精粉亲水性弱、制粒差。
因此，应确定合理配比，以降低配加加拿大精粉带来的不利影响。
鉴于此，本试验开展了不同配比的加拿大精粉对烧结工艺参数及烧结矿冶金性能的影响研究，确定了加拿大精粉适宜配比，同时也为钢铁企业大规模使用加拿大精粉奠定理论基础。
烧结孔隙结构的变化-概述说明以及解释1.引言1.1 概述烧结孔隙结构是指在烧结过程中形成的孔隙空间的排列和分布方式。
烧结孔隙结构的特征对于烧结矿的性质和质量具有重要影响。
烧结孔隙结构的变化会直接影响到烧结矿的力学性能、渗透性以及烧结过程的效率。
在烧结过程中，矿石颗粒在高温条件下发生相互结合，形成一定的排列和连接，从而形成孔隙结构。
烧结孔隙结构的形成不仅受到原料矿石的性质影响，还受到烧结工艺参数等因素的影响。
本文将对烧结孔隙结构的形成、影响因素及变化机制进行探讨，以期为烧结过程的优化提供理论支持和实践指导。
1.2 文章结构文章结构部分主要介绍了本文的组织结构，包括引言、正文和结论三个部分。
在引言部分中，将对烧结孔隙结构的变化进行概述并阐明文章的目的。
接下来，在正文部分中将详细探讨烧结孔隙结构的形成、影响因素以及变化机制。
最后，在结论部分对文章进行总结，并展望未来研究方向，最终得出结论。
通过这样的文章结构，可以系统地介绍烧结孔隙结构的变化过程，为读者提供清晰的研究框架。
1.3 目的：本文旨在探讨烧结过程中孔隙结构的变化规律，深入分析烧结孔隙结构的形成机制和受影响因素。
通过对烧结孔隙结构变化的研究，可以更好地理解和控制烧结过程中的孔隙演化，为优化烧结工艺提供理论依据和技术支持。
同时，通过对烧结孔隙结构变化的探讨，可以为陶瓷、冶金等领域的相关研究提供参考和借鉴，促进烧结技术的进步和应用。
2.正文2.1 烧结孔隙结构的形成烧结孔隙结构是指在烧结过程中形成的孔隙或者通道结构。
烧结过程是将粉煤灰等材料在高温条件下加热，使颗粒相互结合形成块状材料的过程。
在这个过程中，孔隙结构的形成是由多种因素共同作用而产生的。
主要的形成机制包括以下几个方面：1. 颗粒颗粒之间的结合：在烧结过程中，粉煤灰等材料中的颗粒在高温条件下逐渐熔融，颗粒之间的结合力增强，从而形成孔隙结构。
2. 气体或挥发物的释放：在高温条件下，粉煤灰等材料中的气体或挥发物会逐渐释放出来，形成孔隙结构。
烧结降低点火煤气单耗的措施烧结是冶金工业中的一项重要工艺，通过将粉煤和精矿等原料混合成固体颗粒，然后在高温下进行烧结，形成高强度的烧结矿。
烧结矿是炼铁的主要原料之一，对于提高炼铁炉的生产效率和降低能耗具有重要意义。
在烧结过程中，点火煤气单耗是一个重要的指标，影响着烧结矿的质量和生产成本。
因此，降低点火煤气单耗是烧结工艺优化的关键之一。
一、优化烧结工艺参数。
在烧结过程中，烧结矿的质量和点火煤气单耗受到多种工艺参数的影响，包括烧结机速度、矿石成分、烧结矿配比、烧结温度和烧结时间等。
通过优化这些工艺参数，可以有效降低点火煤气单耗。
例如，合理调整烧结机的转速和烧结温度，控制矿石成分和烧结矿配比，延长烧结时间等，都可以提高烧结矿的质量，降低点火煤气单耗。
二、改进燃料燃烧技术。
燃料燃烧是烧结过程中消耗能量的重要环节，也是影响点火煤气单耗的关键因素。
采用先进的燃料燃烧技术，可以有效提高燃料利用率，降低点火煤气单耗。
例如，采用高效燃烧器和燃烧控制系统，优化燃料的配比和供给方式，改进燃烧设备的结构和布局等，都可以降低燃料的消耗，减少点火煤气单耗。
三、提高烧结机设备的运行效率。
烧结机是烧结过程中的核心设备，其运行效率直接影响着点火煤气单耗。
通过改进烧结机的结构和工艺，提高其运行效率，可以有效降低点火煤气单耗。
例如，采用先进的烧结机技术，优化烧结机的结构和布局，改进烧结机的热交换和传热效率，提高烧结机的自动化水平等，都可以降低点火煤气单耗，提高烧结矿的质量。
四、加强能源管理和节能措施。
能源管理和节能是降低点火煤气单耗的重要手段。
通过加强能源管理，优化能源结构，提高能源利用率，可以有效降低点火煤气单耗。
例如，采用高效节能设备，改进能源供应和利用系统，加强能源监测和控制，实施能源管理和节能政策等，都可以降低能耗，降低点火煤气单耗。
五、加强运行管理和技术培训。
运行管理和技术培训是保证烧结工艺稳定运行和降低点火煤气单耗的重要保障。
烧结矿原料结构的优化与研究
刘振林1，王峰1，杨金福1，魏鑫2，刘凤娥1
（1 济南钢铁集团总公司，山东 济南 250101;2 南京钢铁集团有限公司，江苏 南京 210035）
摘 要：在对铁矿石同化性、液相流动性、铁酸钙生成特性及粘结相强度等烧结基础特性进行研究的基础上,采用正交试验法,确定了低成本、高强度、高还原性、高品位和低燃耗的合理烧结原料结构。 关键词：褐铁矿；烧结矿；原料结构优化；烧结杯；正交试验
中图分类号：TF046.4 文献标识码：A 文章编号：10044620(2003)02-0031-0４
Optimization and Research of Sintering Raw Material Structure LIU Zhen-lin1, WANG Feng1,YANG Jin-fu1, WEI Xin2,LIU Feng-e1
(1 Jinan Iron and Steel Group,Jinan 250101; 2 Nanjing Iron and Steel Co.,Ltd.,Nanjing 210035,China)
Abstract：On the basis of researching the sintering basic characteristics such as the assimilability of the iron ore,the liquid phase fluidity,the producing characteristics of the monocalcium ferrite and the strength of the binding phase,the appropriate raw materials and their proportions are selected,adopting orthogonal test of sinter pot,the reasonable raw material structure of low cost,high strength,high reducibility,high grade and low solid fuel consumption is determined. Key words：limonite;sinter;optimization of raw material structure;sinter pot;orthogonal test
济南钢铁集团总公司(简称济钢)自1987年开始使用进口矿，随着炼铁系统精料工作的深入，提出了在使用少量低价位印度矿粉的同时，加大配加价格较低的高品位褐铁矿的比例，在稳定烧结矿质量的前提下,最大幅度地降低烧结矿成本,从而降低生铁成本。
1 原料种类的选择及优化标准 烧结原料结构的优化，主要目的是解决铁矿石的合理选择和搭配问题。本次试验主要想通过正交试验，在保持济钢目前原料质量的情况下，最大幅度地降低烧结矿成本。 根据单一矿种的高温烧结特性的研究结果(见表1)、烧结生产能力、原料场贮存能力、进口矿在
表1 11种铁矿石的高温烧结特性 原料名称 同化温度/℃ 1250℃液相流动性 铁酸钙生成量/% 粘结相强度/N A矿 1165 0（1300℃） 5.0 2240 B矿 1210 0.64（1300℃） 11.0 1480 C矿 1145 0.53（1270℃） 10.5 3530 D矿 1095 10.33 29.0 3810 E矿 1090 2.85 31.0 960 F矿 1080 2.27 30.0 1470 G矿 1085 10.38（1240℃） 40.0 530 H矿 1070 4.73 35.0 640 I矿 1080 10.29（1240℃） 13.0 1210 J矿 1150 2.33 15.0 3110 K矿 1180 12.62 3190
国内运输的组织管理以及铁矿石的价格等方面，对表1中11种铁矿石进行选择。试验用原料的化学成分和粒度组成分别见表2和表3。 原料结构的优化标准为原料成本低、烧结矿强度高、烧结矿冶金性能好、烧结生产率高、烧结矿品位高。因此，对本试验所使用的含铁原料选择如下： (1) 巴西B矿。目前该矿粉价格比巴西粗粉低，在进行优化试验时，在目前7％的基础上，提高到10％，并保持不变。 (2) 印度J粗粉在目前济钢所使用的铁矿粉中，价格较低，本次研究尽可能提高其配比。 (3) 褐铁矿的选择：从3种褐铁矿的烧结基础特性来看，它们的同化性温度相近，但粘结相强度和液相流动性差别较大。G和I粗粉的液相流动性接近，与H粗粉相比差别较大，分别比H粗粉高5.65和5.56。I矿的粘结相强度在3种粗粉中最高(为1210N)，H矿和G矿差不多，但前者比后者高110N。从化学成分来看，I矿的Al2O3最高，达2.36％，分别比H矿和G矿高1.24%和0.5％。综合考虑，以H矿综合指标为最佳。
表2 试验用原料的化学成分% 名称 TFe FeO SiO2 CaO MgO Al2O3 S P 烧减 价格/ 元.t-1 A矿 67.72 0.22 0.58 0.018 0.020 0.74 0.003 0.048 1.61 288.95 B矿 68.70 0.26 1.05 0.110 0.060 0.34 0.003 0.018 0.44 270.34 C矿 67.00 0.26 1.40 0.320 0.073 1.30 0.018 0.046 1.18 284.77 D矿 66.02 0.29 3.36 0.310 0.043 0.71 0.010 0.026 0.79 276.61 E矿 63.46 0.15 3.03 0.031 0.040 1.97 0.005 0.078 3.79 265.17 F矿 64.90 0.77 3.15 0.040 0.060 1.83 0.008 0.070 2.55 262.35 G矿 57.95 0.90 4.15 0.011 0.080 1.12 0.008 0.040 11.61 246.06 H矿 58.48 0.15 3.64 0.028 0.045 1.16 0.001 0.063 10.80 246.06 I矿 56.90 1.16 5.34 0.410 0.190 2.36 0.006 0.039 10.32 220.04 J矿 62.46 0.22 2.44 0.031 0.034 1.70 0.002 0.072 5.51 236.17 杂精粉 66.70 28.30 5.15 0.240 0.200 0.25 0.041 0.013 0 290.00 钢渣 15.37 12.30 18.9 44.70 8.25 2.52 0.120 2.490 1.36 30.00 生石灰 5.78 74.59 7.64 1.97 0.360 0.077 9.49 175.00 轻烧白云石 1.99 52.64 31.96 1.09 0.047 0.027 10.24 300.00
蛇纹石 39.09 1.22 37.40 1.00 0.036 0.028 12.75 70.00 无烟煤 32.61 15.78 1.86 12.85 0.160 245.00
注：无烟煤灰分为14.95% 表3 试验用原料的粒度组成 mm 原料 名称 +8 8～5 5～3 3～1 1～0.5 0.5～0.25 ～0.25 平均粒径
A矿 7.06 14.88 16.65 29.00 9.48 6.39 16.54 2.87 B矿 -0.074mm的比例为88.7% C矿 13.25 33.40 16.40 15.39 3.41 2.14 16.00 4.24 D矿 3.84 17.74 15.42 19.41 5.94 3.33 34.32 2.57 E矿 1.37 12.90 15.31 25.46 10.57 6.66 27.73 2.21 F矿 8.55 12.15 10.72 22.17 9.04 6.27 31.08 2.47 G矿 24.75 18.02 13.76 23.27 7.52 4.36 8.32 4.25 H矿 16.05 14.26 13.13 27.86 10.20 5.95 11.52 3.41 I矿 8.83 10.16 12.32 36.14 13.96 6.37 12.22 2.73 J矿 7.67 17.05 16.05 25.00 7.67 5.26 21.31 2.97 杂精粉 -0.074mm的比例为52.5％ 钢渣 0.89 19.74 28.63 44.42 1.97 1.78 2.57 3.41 生石灰 0 0.68 9.77 29.30 0.93 4.64 54.69 1.11 轻烧 0 3.58 18.18 50.29 1.55 3.19 23.21 2.01 白云石 蛇纹石 0 0 15.21 49.49 4.87 6.90 23.53 1.69 无烟煤 0 9.98 18.33 35.44 4.07 7.33 24.85 2.18
(4)巴西粗粉的选择：从3种铁矿粉的烧结基础特性来看，D矿的粘结相强度最高，流动性最好且同化性能适宜。因此D矿应首选。但考虑D矿的品位比A矿低、SiO2含量和Al2O3含量又较高，在远距离条件下，根据铁矿石选择原则及铁矿石的烧结基础特性研究结果，巴西粗粉应选择A矿。 (5)国内杂精粉：为保证烧结矿有较高的强度，虽然杂精粉目前的价格较高，但必须配加一定的比例。本次试验其配比定为8％。 含铁原料的选择结果见表4。
表4 含铁原料选择结果 项目 粗粉 铁精粉 原料名称 E矿 H矿 A矿 J矿 B矿 杂精粉
2 试验方法 根据试验方案，首先检测烧结所使用的原料水分，并按每个方案的配料结构称取各种物料。混料分为一次混料和二次混料。一次混料的目的是混匀并加入适量的水润湿，采用人工混料，在钢板上将混合料来回倒8次。二次混料的目的是烧结混合料的制粒，二次混料在圆筒混合机内完成。圆筒混合机直径为0.6m，长度为1m，转速可调。圆筒混合机的制粒参数为：圆筒混合机的转速17r/min，制粒时间4min。将混好的烧结混合料装入直径为200mm的烧结杯中烧结。在装入烧结混合料之前，先在烧结杯中放入3.0kg铺底料，然后再装入烧结混合料。烧结的主要参数列于表5。
表5 烧结试验参数
项目 料层高度 /mm 点火温度 /℃ 点火时间 /min 点火负压 /Pa 烧结负压 /Pa 返矿平 衡系数
