我国最大的船坞工程_中船长兴造船_省略_质条件下的格形地下连续墙施工技术_朱建明
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降水方案以管井与轻型井点相结合，做到了一定的经济 性。即在地下连续墙施工前，结合后期基坑开挖所需的疏干 井布置，先行打设了管井进行降水；同时布置轻型井点于导 墙与主干道中间，距离地下连续墙中心约 ２ ｍ，在地下连续 墙成槽前一周进行预降水直至成槽结束后拔除。这样，以深 浅结合的降水方案有效地加强了槽壁稳定性。 ３．２ 槽壁加固
应对经验。 （１） 格形地下连续墙施工对导墙及道路的影响在施工
前应予充分重视。由于格形地下连续墙为一个个由槽段围成 的格子，因此在相当一段时间内，成槽机、吊车、顶升架等大 型机械都要在很小的一个局部内反复行走作业，这对导墙及 道路的稳定性将造成极大影响，而地下连续墙墙顶落低及 Ｔ 形槽段 Ｔ 角的坍方又将会加剧导墙不稳定情况的产生。这个 时候，我们采用的混凝土插块发挥了巨大的作用，保证了导 墙的稳定及后续的施工。
由于本工程场地上部土层极差，又受到 ＰＨＣ桩打桩施工 的扰动，加之部分地下连续墙槽段平面形状复杂，更加剧了 施工风险。对此，槽壁加固是确保槽壁稳定和施工安全的较 好方法。为减少加固成本，我们对部分平面形状复杂的槽段 如十字形及异形槽段进行了两侧槽壁加固，并结合实际采用
图 ２ 槽壁加固平面示意图
３．３ 导墙构造与导墙预制插块 导墙是地下连续墙施工中必不可少的构筑物，它起着稳
３ 措施及预案
３．１ 采取降水措施与合理安排施工顺序 为尽快减小打桩对土体扰动的不利影响，降水是消散超
孔隙水压力和加速土体固结的一个好方法。场地内除存在深 厚软粘土层外，还存在透水性强的②３ 层土，因此采取降水 措施能比较有效地固结土体，减少打桩对土体的扰动。
在施工顺序安排上，我们先行施打地下连续墙周边一定 范围内的桩基，使其后地下连续墙的施工与桩基在时间与距 离的间隔上都能有一个相对有利的缓冲和隔断。地下连续墙 采取先规则槽段后不规则槽段的“先易后难”的施工顺序，有 利于让施工逐步探索和适应场地条件。
护壁效果。由于场地土含水量高、粉砂层厚，在此条件下泥 浆粘度不易保持。为了确保槽壁稳定，本工程选用了粘度 大、失水量小、能形成护壁泥皮面坚韧的优质泥浆，并在成槽 过程中，加强测试泥浆指标与观测槽口环节，及时补浆，及时 添加 ＣＭＣ等外加剂以加大泥浆的粘度，改善泥浆性能指标。 使循环泥浆指标控制在比重 １．１５￣ １．２０ ｇ／ｃｍ３， 粘度 ２５￣ ２８ｓ （漏斗粘度），ＰＨ值 ８￣ １０。
（２） 异形槽段槽壁加固效果明显。在几个异形槽段中， 我们均采用了双轴搅拌桩进行对槽壁土加固的措施，从施工 过程和相应参数指标来看，效果还是比较明显的，没有坍方 等情况的产生。
（３） 鉴于 Ｔ 形槽段 Ｔ 角坍方现象较普遍，有必要采取针 对性的槽壁加固措施。这是因为 Ｔ 形槽段由于 Ｔ 角分立同一 交点处两侧，故极易发生坍方，尤其是在透水性较强的②３ 层 粉砂土的地质条件下，尽管采取了降水及加大泥浆比重等措 施，但通过超声波测试及混凝土充盈系数等数据来看，Ｔ 角 部位依然坍方情况发生较多，并由此产生了极个别槽段绕流 等情况。
根据施工进度安排，我们在试验槽段后先进行了水泵房 及西坞墙等处的一字形槽段施工，施工前同样采取了管井降 水结合井点降水等措施，过程中成槽时间、垂直度测试、混凝 土充盈系数等实测指标都较理想。 ４．３ 格形（Ｔ、异形）槽段
在难度较大的格形地下连续墙的施工中，通过施工的前 期准备及对突发情况的应急处理，使我们增加了对该类型地 下连续墙的特殊性与重要性的认识，也逐渐丰富了一些施工
图 ３ 预制混凝土导墙插块
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《建筑施工》第 ３０ 卷
１０／２００８
朱建明、肖 鹏、李耀良、袁 芬：我国最大的船坞工程，中船长兴造船基地施工报告 － － 不良地质条件下的格形ຫໍສະໝຸດ 下连续墙施工技术第 １０ 期
３．４ 其它槽壁稳定措施 施工中针对工程实际并结合以往施工经验，对地下连续
墙施工工艺的各环节进行了优化。主要有： （１） 优化泥浆配比 泥浆性能的优劣直接影响到地下连续墙成槽施工时的
【中图分类号】TU753.8
／ 文献标识码 B
【文章编号】1004-1001（2008）10-0845-03
１ 工程概况
中船长兴造船基地一期三号线船坞工程为中国最大的 船坞，地处长江出海口的长兴岛，由坞室底板、坞墙、吊车道 及附属设施等组成，其中坞墙是由东、西侧及坞尾坞墙组成。 西坞墙为 ８００ ｍｍ 厚地下连续墙，东坞墙及坞尾坞墙均采用 重力式格形地下连续墙结构。东坞墙及坞尾坞墙为 １ ０００ ｍｍ厚地下连续墙，后侧均由 ８００ ｍｍ 厚的格形地下连 续墙组成，中间隔墙采用十字钢板接头形式。
（２） 控制地下连续墙周边载荷 对成槽机、土方车及混凝土搅拌车等必须靠近地下连续 墙的设备，在其移动路线上铺设了路基钢板以分散集中载 荷；为尽量使大型设备远离地下连续墙，施工中钢筋笼的吊 放采用回转半径大的履带吊；并严禁在格形地下连续墙附近 堆土或堆放施工周材等。 （３） 钢筋笼部分外包止浆薄铁皮 在易发生坍方土层段预先在钢筋笼的两端内外侧布置 一定面积的薄铁皮，以增强钢筋笼下放的槽壁稳定，并防止 混凝土浇注过程中产生绕流现象。 （４） 缩短每幅地下连续墙施工周期 以往经验证明：槽壁静置时间越短，对槽壁稳定越有利。 为此在施工中首先是加强技术交底，使施工各环节环环相扣 无拖延；其次是加强设备的保养与维护，减少故障发生频率； 再次是在关键岗位安排技术好的人员，等等。通过这些措施， 使每幅地下连续墙的平均施工周期控制在 １６￣ １８ ｈ 之间。
□ 朱建明 肖 鹏 李耀良 袁 芬
（上海市基础工程公司 上海 ２００００２）
【摘 要】在不良地质条件下施工地下连续墙存在诸多不利条件，尤其是格形地下连续墙，施工更是困难重重，更容易出现
各种质量问题。因此，从施工的各个环节上对可能出现的不良情况予以控制，事前即制订出各种应对措施，以确保施工质量。
【关键词】 格形地下连续墙 不良地质 降水 槽壁稳定
（１） 拟建场地老大堤北侧范围内分布有较多的河、沟、 鱼塘等地表水体，造成了浅部灰黄色粉质粘土②１ 层缺失。成 槽施工时极易产生坍方。
（２） 土体第②３ 层灰色砂质粉土，呈松散～稍密状，该层 土的渗透性较大，在一定动水压力条件下极易产生流砂、管 涌等不良地质现象，对成槽施工时的槽壁稳定十分不利。
（３） 土体第②２ 层中所夹的淤泥质粘性土及第④层灰色 淤泥质土，呈流塑状、强度低、高压缩性等软弱粘性土特征， 稳定性差。 ２．２ 打桩后土体扰动对地下连续墙成槽的影响
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第 １０ 期
朱建明、肖 鹏、李耀良、袁 芬：我国最大的船坞工程，中船长兴造船基地施工报告 － － 不良地质条件下的格形地下连续墙施工技术
１０／２００８
２．３ 槽段形状复杂 本工程地下连续墙槽段的形状规格多样，且还有不规则
形状的槽段（见图 １）。格形地下连续墙共分为 ２１６ 个槽段，Ｔ 字形槽段共 ９６ 幅，十字形槽段 ３ 幅，Ｌ 形槽段 １ 幅，不规则 异形槽段 ５ 幅。有时在一幅槽段中折角转角达 ２～４ 处之多， 极易造成槽壁坍方。故不利平面形状槽段形式多、数量大且 不规则成为本工程地下连续墙施工的另一大风险点。
定上部土层、导向、容蓄泥浆、支承成槽机及吊车等大型施工 机械重载动载、为顶拔锁口管提供支承反力等作用，因此选 择及保持导墙良好的强度和刚度性能是非常重要的。
常用的混凝土导墙截面为倒 Ｌ 形式，其具有施工立模 快、一次浇筑成形的优点。但考虑到本工程场地上部土层差 及施工扰动实际，为工程安全计，决定本工程导墙全部采用 有一定施工难度 （两次立模浇筑养护）、但整体刚度较好的 “］［”形的导墙形式，并加高做成深导墙（＞１．２～１．５ ｍ 通常 惯用的高度，加深至 １．８－ ２．０ ｍ），以增强导墙的整体稳定性。
第 30 卷第 10 期 Ｖｏ１．30 Ｎｏ．10
●特 稿
建筑施工
ＢＵＩＬＤＩＮＧ ＣＯＮＳＴＲＵＣＴＩＯＮ
我国最大的船坞工程，中船长兴造船基地施工报告— ——
不良地质条件下的格形地下
连续墙施工技术 ＊
Ｃｏ ｎ ｓ ｔ ｒｕ ｃｔ ｉｏ ｎ Ｒｅ ｐ ｏ ｒｔ ｏ ｎ Ｃｈ ａ ｎ ｇ ｘｉｎ ｇ Ｓ ｈ ｉｐ ｂ ｕ ｉｌｄ ｉｎ ｇ Ｂａ ｓ ｅ ｏ ｆ Ｃｈ ｉｎ ａ Ｓ ｈ ｉｐ ｂ ｕ ｉｌｄ ｉｎ ｇ Ｃｏ ｍ ｐ ａ ｎ ｙ， ｔ ｈ ｅ Ｌａ ｒｇ ｅ ｓ ｔ Ｄｏ ｃｋ
【收稿日期】２００8－09－12
２００８ 年 １０ 月出版
并存时，地下连续墙的施工尤其是平面形状较不利的格形地 下连续墙将面临相当的难度及风险性，需要从施工的各个环 节进行控制。
由于近海，本工程场地为滩涂地经吹填而成，地质构造 和施工条件极差，地下连续墙施工中的几大不利因素基本集 中体现在本工程中： ２．１ 工程地质条件极差
４ 施工情况
４．１ 试验槽段 根据设计要求，我们先进行了两幅一字形试验槽段的施
工，在施工前采取了井点降水的措施，地下连续墙施工的成 槽时间约为 １０ ｈ，经过超声波测试槽壁垂直度为 １／２０００，混 凝土的充盈系数为 １．０２，施工参数均比较好，表明相应措施 的采取是有效的。在其后的地下连续墙静载荷测试中，承载 力也达到了设计的要求。 ４．２ 一字形槽段
２ 工程特点、难点分析
在长江三角洲软土地区，当遇到结构松散填土、高含水 量软粘土及易坍方的透水性砂性土层较厚等不良地质条件
＊ 基金项目：上海市科学技术委员会基金资助项目 （０６２０１２００５）
【作者简介】朱建明（１９６４－ ）男，本科，高级工程师。联系地址： 上海市江西中路 ４０６ 号 ５０１ 室（２００００２）。
本工程需先完成约 ２ ３００ 根预制打入桩的施工，在坞室 底板区还有约 φ１ ５００ 根 ＰＨＣφ６００ ｍｍ管桩，桩群分布非常 密集，且距离坞室地下连续墙只有约 ３ ｍ ，打入桩的施工将 造成土体的挤压和超孔隙水压力的升高，对原本就极差的场 地更增加了不利扰动影响，而工期的要求又不可能保证有相 应的土体休止期，不能使土中超孔压得到充分消散。因此打 桩后土体的扰动无疑将对地下连续墙成槽时槽壁稳定产生 不利影响。
应对经验。 （１） 格形地下连续墙施工对导墙及道路的影响在施工
前应予充分重视。由于格形地下连续墙为一个个由槽段围成 的格子，因此在相当一段时间内，成槽机、吊车、顶升架等大 型机械都要在很小的一个局部内反复行走作业，这对导墙及 道路的稳定性将造成极大影响，而地下连续墙墙顶落低及 Ｔ 形槽段 Ｔ 角的坍方又将会加剧导墙不稳定情况的产生。这个 时候，我们采用的混凝土插块发挥了巨大的作用，保证了导 墙的稳定及后续的施工。
由于本工程场地上部土层极差，又受到 ＰＨＣ桩打桩施工 的扰动，加之部分地下连续墙槽段平面形状复杂，更加剧了 施工风险。对此，槽壁加固是确保槽壁稳定和施工安全的较 好方法。为减少加固成本，我们对部分平面形状复杂的槽段 如十字形及异形槽段进行了两侧槽壁加固，并结合实际采用
图 ２ 槽壁加固平面示意图
３．３ 导墙构造与导墙预制插块 导墙是地下连续墙施工中必不可少的构筑物，它起着稳
３ 措施及预案
３．１ 采取降水措施与合理安排施工顺序 为尽快减小打桩对土体扰动的不利影响，降水是消散超
孔隙水压力和加速土体固结的一个好方法。场地内除存在深 厚软粘土层外，还存在透水性强的②３ 层土，因此采取降水 措施能比较有效地固结土体，减少打桩对土体的扰动。
在施工顺序安排上，我们先行施打地下连续墙周边一定 范围内的桩基，使其后地下连续墙的施工与桩基在时间与距 离的间隔上都能有一个相对有利的缓冲和隔断。地下连续墙 采取先规则槽段后不规则槽段的“先易后难”的施工顺序，有 利于让施工逐步探索和适应场地条件。
护壁效果。由于场地土含水量高、粉砂层厚，在此条件下泥 浆粘度不易保持。为了确保槽壁稳定，本工程选用了粘度 大、失水量小、能形成护壁泥皮面坚韧的优质泥浆，并在成槽 过程中，加强测试泥浆指标与观测槽口环节，及时补浆，及时 添加 ＣＭＣ等外加剂以加大泥浆的粘度，改善泥浆性能指标。 使循环泥浆指标控制在比重 １．１５￣ １．２０ ｇ／ｃｍ３， 粘度 ２５￣ ２８ｓ （漏斗粘度），ＰＨ值 ８￣ １０。
（２） 异形槽段槽壁加固效果明显。在几个异形槽段中， 我们均采用了双轴搅拌桩进行对槽壁土加固的措施，从施工 过程和相应参数指标来看，效果还是比较明显的，没有坍方 等情况的产生。
（３） 鉴于 Ｔ 形槽段 Ｔ 角坍方现象较普遍，有必要采取针 对性的槽壁加固措施。这是因为 Ｔ 形槽段由于 Ｔ 角分立同一 交点处两侧，故极易发生坍方，尤其是在透水性较强的②３ 层 粉砂土的地质条件下，尽管采取了降水及加大泥浆比重等措 施，但通过超声波测试及混凝土充盈系数等数据来看，Ｔ 角 部位依然坍方情况发生较多，并由此产生了极个别槽段绕流 等情况。
根据施工进度安排，我们在试验槽段后先进行了水泵房 及西坞墙等处的一字形槽段施工，施工前同样采取了管井降 水结合井点降水等措施，过程中成槽时间、垂直度测试、混凝 土充盈系数等实测指标都较理想。 ４．３ 格形（Ｔ、异形）槽段
在难度较大的格形地下连续墙的施工中，通过施工的前 期准备及对突发情况的应急处理，使我们增加了对该类型地 下连续墙的特殊性与重要性的认识，也逐渐丰富了一些施工
图 ３ 预制混凝土导墙插块
·８４６·
《建筑施工》第 ３０ 卷
１０／２００８
朱建明、肖 鹏、李耀良、袁 芬：我国最大的船坞工程，中船长兴造船基地施工报告 － － 不良地质条件下的格形ຫໍສະໝຸດ 下连续墙施工技术第 １０ 期
３．４ 其它槽壁稳定措施 施工中针对工程实际并结合以往施工经验，对地下连续
墙施工工艺的各环节进行了优化。主要有： （１） 优化泥浆配比 泥浆性能的优劣直接影响到地下连续墙成槽施工时的
【中图分类号】TU753.8
／ 文献标识码 B
【文章编号】1004-1001（2008）10-0845-03
１ 工程概况
中船长兴造船基地一期三号线船坞工程为中国最大的 船坞，地处长江出海口的长兴岛，由坞室底板、坞墙、吊车道 及附属设施等组成，其中坞墙是由东、西侧及坞尾坞墙组成。 西坞墙为 ８００ ｍｍ 厚地下连续墙，东坞墙及坞尾坞墙均采用 重力式格形地下连续墙结构。东坞墙及坞尾坞墙为 １ ０００ ｍｍ厚地下连续墙，后侧均由 ８００ ｍｍ 厚的格形地下连 续墙组成，中间隔墙采用十字钢板接头形式。
（２） 控制地下连续墙周边载荷 对成槽机、土方车及混凝土搅拌车等必须靠近地下连续 墙的设备，在其移动路线上铺设了路基钢板以分散集中载 荷；为尽量使大型设备远离地下连续墙，施工中钢筋笼的吊 放采用回转半径大的履带吊；并严禁在格形地下连续墙附近 堆土或堆放施工周材等。 （３） 钢筋笼部分外包止浆薄铁皮 在易发生坍方土层段预先在钢筋笼的两端内外侧布置 一定面积的薄铁皮，以增强钢筋笼下放的槽壁稳定，并防止 混凝土浇注过程中产生绕流现象。 （４） 缩短每幅地下连续墙施工周期 以往经验证明：槽壁静置时间越短，对槽壁稳定越有利。 为此在施工中首先是加强技术交底，使施工各环节环环相扣 无拖延；其次是加强设备的保养与维护，减少故障发生频率； 再次是在关键岗位安排技术好的人员，等等。通过这些措施， 使每幅地下连续墙的平均施工周期控制在 １６￣ １８ ｈ 之间。
□ 朱建明 肖 鹏 李耀良 袁 芬
（上海市基础工程公司 上海 ２００００２）
【摘 要】在不良地质条件下施工地下连续墙存在诸多不利条件，尤其是格形地下连续墙，施工更是困难重重，更容易出现
各种质量问题。因此，从施工的各个环节上对可能出现的不良情况予以控制，事前即制订出各种应对措施，以确保施工质量。
【关键词】 格形地下连续墙 不良地质 降水 槽壁稳定
（１） 拟建场地老大堤北侧范围内分布有较多的河、沟、 鱼塘等地表水体，造成了浅部灰黄色粉质粘土②１ 层缺失。成 槽施工时极易产生坍方。
（２） 土体第②３ 层灰色砂质粉土，呈松散～稍密状，该层 土的渗透性较大，在一定动水压力条件下极易产生流砂、管 涌等不良地质现象，对成槽施工时的槽壁稳定十分不利。
（３） 土体第②２ 层中所夹的淤泥质粘性土及第④层灰色 淤泥质土，呈流塑状、强度低、高压缩性等软弱粘性土特征， 稳定性差。 ２．２ 打桩后土体扰动对地下连续墙成槽的影响
·８ ４ ５ ·
第 １０ 期
朱建明、肖 鹏、李耀良、袁 芬：我国最大的船坞工程，中船长兴造船基地施工报告 － － 不良地质条件下的格形地下连续墙施工技术
１０／２００８
２．３ 槽段形状复杂 本工程地下连续墙槽段的形状规格多样，且还有不规则
形状的槽段（见图 １）。格形地下连续墙共分为 ２１６ 个槽段，Ｔ 字形槽段共 ９６ 幅，十字形槽段 ３ 幅，Ｌ 形槽段 １ 幅，不规则 异形槽段 ５ 幅。有时在一幅槽段中折角转角达 ２～４ 处之多， 极易造成槽壁坍方。故不利平面形状槽段形式多、数量大且 不规则成为本工程地下连续墙施工的另一大风险点。
定上部土层、导向、容蓄泥浆、支承成槽机及吊车等大型施工 机械重载动载、为顶拔锁口管提供支承反力等作用，因此选 择及保持导墙良好的强度和刚度性能是非常重要的。
常用的混凝土导墙截面为倒 Ｌ 形式，其具有施工立模 快、一次浇筑成形的优点。但考虑到本工程场地上部土层差 及施工扰动实际，为工程安全计，决定本工程导墙全部采用 有一定施工难度 （两次立模浇筑养护）、但整体刚度较好的 “］［”形的导墙形式，并加高做成深导墙（＞１．２～１．５ ｍ 通常 惯用的高度，加深至 １．８－ ２．０ ｍ），以增强导墙的整体稳定性。
第 30 卷第 10 期 Ｖｏ１．30 Ｎｏ．10
●特 稿
建筑施工
ＢＵＩＬＤＩＮＧ ＣＯＮＳＴＲＵＣＴＩＯＮ
我国最大的船坞工程，中船长兴造船基地施工报告— ——
不良地质条件下的格形地下
连续墙施工技术 ＊
Ｃｏ ｎ ｓ ｔ ｒｕ ｃｔ ｉｏ ｎ Ｒｅ ｐ ｏ ｒｔ ｏ ｎ Ｃｈ ａ ｎ ｇ ｘｉｎ ｇ Ｓ ｈ ｉｐ ｂ ｕ ｉｌｄ ｉｎ ｇ Ｂａ ｓ ｅ ｏ ｆ Ｃｈ ｉｎ ａ Ｓ ｈ ｉｐ ｂ ｕ ｉｌｄ ｉｎ ｇ Ｃｏ ｍ ｐ ａ ｎ ｙ， ｔ ｈ ｅ Ｌａ ｒｇ ｅ ｓ ｔ Ｄｏ ｃｋ
【收稿日期】２００8－09－12
２００８ 年 １０ 月出版
并存时，地下连续墙的施工尤其是平面形状较不利的格形地 下连续墙将面临相当的难度及风险性，需要从施工的各个环 节进行控制。
由于近海，本工程场地为滩涂地经吹填而成，地质构造 和施工条件极差，地下连续墙施工中的几大不利因素基本集 中体现在本工程中： ２．１ 工程地质条件极差
４ 施工情况
４．１ 试验槽段 根据设计要求，我们先进行了两幅一字形试验槽段的施
工，在施工前采取了井点降水的措施，地下连续墙施工的成 槽时间约为 １０ ｈ，经过超声波测试槽壁垂直度为 １／２０００，混 凝土的充盈系数为 １．０２，施工参数均比较好，表明相应措施 的采取是有效的。在其后的地下连续墙静载荷测试中，承载 力也达到了设计的要求。 ４．２ 一字形槽段
２ 工程特点、难点分析
在长江三角洲软土地区，当遇到结构松散填土、高含水 量软粘土及易坍方的透水性砂性土层较厚等不良地质条件
＊ 基金项目：上海市科学技术委员会基金资助项目 （０６２０１２００５）
【作者简介】朱建明（１９６４－ ）男，本科，高级工程师。联系地址： 上海市江西中路 ４０６ 号 ５０１ 室（２００００２）。
本工程需先完成约 ２ ３００ 根预制打入桩的施工，在坞室 底板区还有约 φ１ ５００ 根 ＰＨＣφ６００ ｍｍ管桩，桩群分布非常 密集，且距离坞室地下连续墙只有约 ３ ｍ ，打入桩的施工将 造成土体的挤压和超孔隙水压力的升高，对原本就极差的场 地更增加了不利扰动影响，而工期的要求又不可能保证有相 应的土体休止期，不能使土中超孔压得到充分消散。因此打 桩后土体的扰动无疑将对地下连续墙成槽时槽壁稳定产生 不利影响。
