微机保护的定值计算
常风然，张洪
（河北电力调度通信中心，河北省石家庄市050021）
摘要：合理、正确的继电保护定值是可靠实现电网保护的必要条件，但目前大量应用的微机保护的部分定值不能完全按照整定规程计算。通过分析微机保护硬件软件的特点，比较了微机保护与传统保护的异同，认为微机保护的应用提高了继电保护的运行水平，但同时提高了对整定计算人员的要求。针对目前国内常用的微机型线路保护和变压器保护装置，具体讨论了部分定值的整定方法，认为微机保护应考虑各CPU间定值的配合；时间元件可精确整定；阻抗、电流等定值应充分考虑其算法、特性，根据该定值在保护中的不同功能综合整定；控制字整定时需考虑到软件流程等。建议微机保护在定值方面的发展方向应该是减少项目、分层管理、优化人机界面、加强售后服务。
关键词：微机保护；定值计算；电力系统
如果说配置齐全、质量优良、技术性能先进的继电保护装置及相应完善合理的二次回路，是实现电网可靠保护的物质基础，那么合理、正确的继电保护定值无疑就是保证电网安全稳定运行、减轻故障设备损坏程度的必要条件。继电保护定值与对继电保护的可靠性、选择性、灵敏性、速动性的要求均密切相关。为使继电保护整定计算人员有所依据，文献［1］～［3］分别针对不同的保护对象给出了计算原则，但随着微机型保护装置的大量应用，新原理、新技术的不断推广，整定计算规程（导则）只能给出原则性的规定，对一些具体装置上的某些定值，不可能也没有必要在规程（导则）中全部体现，然而这些定值并非是无关紧要的。本文以国内目前常用的几种高压线路保护和变压器保护为例，结合河北电网的应用情况，就其中部分定值的整定提出建议，并就微机保护在定值方面的发展提出一些
看法。
1整定计算的新特点
在广泛应用微机保护后，与以前相比，整定计算至少在以下几个方面明显不同。
（1）对计算人员的要求提高了，计算人员对电力系统和保护装置的认识必须达到相当的深度。微机保护的使用使设计、调试、检验等工作变得相对轻松了很多，但整定计算工作却更复杂了。例如，一套晶体管距离保护定值仅有10余项，而一套微机距离保护定值要有30余项。如果说以前的计算人员对保护的工作原理、二次回路清楚就可以计算，现在却要求计算人员对保护的软件流程相当清楚。例如，原11系列微机线路保护中接地距离Ⅱ段的整定，在某些地区应用中未使用该段定值，整定时将该段定值电抗和时间均整定为0，结果造成当区外发生故障时保护产生误动。按理说，电抗为0相当于无保护范围，保护不应误动。但程序流程中，是在判断故障不在Ⅰ段范围后，即去判断Ⅱ段时间，然后再判断Ⅱ段电抗，因而造成保护误动。另外，微机保护在保护原理、数值计算方法等方面也有很多新的应用，如振荡闭锁的开放、阻抗特性随故障发展而变化等也需要计算人员学习理解。
（2）计算人员的责任更加重大。定值项目的增多固然使工作量加大而出错的概率也随之加大。但更使计算人员感到不安的是，在定值项目中涉及保护逻辑、功能的定值很多，这些主要以控制字方式出现的定值，实际上是将原来设计、调试的部分项目转化到了定值计算中，因此，在当前安全责任考核日趋严格的形势下，计算人员面临着前所未有的压力。
（3）各类保护定值间需要配合的越来越多，计算人员需要协调考虑的定值也越来越多。微机保护实质上属于综合保护，与传统意义上的距离、零序、重合闸不同，在微机保护中，要充分考虑分属不同CPU的保护定值间的配合。例如，CSL100系列线路保护中的整组
复归时间的整定，就需要考虑纵联、距离、零序保护的综合要求。
2微机保护的定值计算
从目前河北电网微机保护的应用情况看，线路保护和变压器保护均以2大系列为主：220 kV线路保护基本上是WXB（H）－11（15）／CSL101（102）和LFP－901系列，220 kV变压器保护是以LFP－970系列和CST200系列为主。
在微机保护的定值中，有一部分定值可以按照整定规程的规定计算得出；另有一部分定值虽然整定规程中未列出，但与保护的跳合闸功能无关，基本上属于保护的辅助功能定值，如用于测距、录波等；再有一部分定值与微机保护装置密切相关，需要按照整定规程的
原则，根据微机保护特点予以考虑和计算。
2．1时间元件
由于微机保护的时间元件实际上是由软件计算得到的，如果不考虑软件故障（如果软件真的出了问题，装置应该已被闭锁），与以前的电磁型时间继电器、晶体管时间继电器（插件）和集成电路时间继电器（插件）相比，微机保护的时间元件有了本质的不同。以前所有的时间继电器均可能出现计时错误，如目前已被广泛应用的集成电路时间继电器，运行中曾多次因拨轮开关接触不良、直流电源电压波动等原因而造成计时错误，使保护误动；而微机保护的时间元件不存在这种可能性，其误差也基本恒定。因此，在整定中，可以做很精确的时间配合。例如，在单电源辐射线路上，有时为满足保护的配合要求和系统的稳定要求，线路跳闸时间被限定在150 ms以内，则距离保护和零序Ⅱ段保护要被整定为100 ms甚至更短的时限，这显然需要精确的时间元件。
需要注意的是，检验条例中规定的保护动作时间包含装置起动时间和出口继电器动作时间，根据试验结果，11系列时间元件自装置起动开始计时，而901系列时间元件自测量元件动作开始计时，两者差别在于阻抗元件的动作时间。以0．9倍Ⅱ段阻抗为例，时间元件整定为0 s时，11保护相间60 ms动作，接地78 ms动作，901保护20 ms动作。在需要精确配合时，可考虑计入该时间。一般情况下，微机保护的起动时间和出口继电器动作时间均比较短，可近似地将时间元件定值整定为保护动作时间，其误差不会大于30 ms。
在均使用微机保护的上下级保护配合时，时间级差可取得较小，例如用0．2～0．3 s。
2．2瞬时段定值
微机保护Ⅰ段定值的特殊性在于它的算法和快速性。Ⅰ段定值需要考虑短路故障时的非周期分量和CVT的暂态电压等。在传统保护中，这些问题主要依靠加装滤波器、延长动作时间等措施解决，微机保护对此问题应该给予足够的重视。但实际上，由于在许多情况下
过于追求快速性，牺牲了保护的可靠性。
例如，零序Ⅰ段的整定，如果微机保护采用较长的数据窗，肯定可以大幅度降低非周期分量的影响；而如果采用较短的数据窗，非周期分量的影响将显著增大。现在各厂家未说明零序电流算法中如何滤除非周期分量，因此在计算时零序Ⅰ段可靠系数的选取仍旧是不明确的。另外，如果将零序延时段保护用做瞬时段时，更要特别注意非周期分量的影响，这在传统保护中是有过不少教训的。
再如，接地距离Ⅰ段的整定，由于传统保护动作速度较慢，CVT暂态电压对测量元件精度的影响不明显。近年来，CVT的广泛采用和短线路的大量出现，加上保护装置动作速度的加快，保护已可以在CVT的标准稳定时间20 ms前出口，因此其整定已成为难题，在
很多超短线路上只好弃之不用。
ΔZ是LFP－901系列线路保护中特有的突变量距离元件。由于它的原理独特，整定也应特别注意。一般可整定为线路正序阻抗的80％。在单电源辐射线路上，传统的距离元件可以伸至相邻主变，但ΔZ不宜前伸。因为①ΔZ动作速度快（4～10 ms），有可能使受端站的主变差动保护不能切除受端站主变（含主变差动保护范围的引线）的故障，进而导致线路电源侧保护在可以重合（单相接地故障）的情况下重合不成功，受端站全站停电；②根据ΔZ的动作方程｜ΔU op｜＞U z，在ΔZ定值整定过大（大于负荷阻抗），且发生反方向
故障时，ΔU op变为负值，取其绝对值后保护可能误动。
2．3距离Ⅱ、Ⅲ段
距离保护后备段的配合仍可以按整定规程的原则进行计算，但需要根据阻抗特性的变化采用不同的具体计算方法。在11／101系列保护中采用了多边形特性，电抗、电阻分别整定，电阻分量可按考虑经过渡电阻短路和躲负荷阻抗在电阻线上的投影计算，电抗分量的计算可仿照以前的阻抗计算方法，只是不再考虑负荷阻抗的影响。在901系列保护中采用的圆特性阻抗元件与传统保护类似，仍需要考
虑负荷阻抗对距离Ⅲ段的影响。
需要注意11／101系列保护中距离Ⅱ段的整定，由于该阻抗元件也是转换性故障的判据，需要保证对本线路故障的灵敏度。一般地，相间距离Ⅱ段均能满足要求，但接地距离Ⅱ段更重要，因为大部分故障都是由单相接地开始转换的。
2．4K值
接地距离元件K值的计算直接影响接地距离元件的测量值。对无互感的双回线和单回线来说，K＝（Z0－Z1）／3Z1；而对于有互感的双回线，K值固定时，保护范围随故障的不同而变化。为保证选择性，用于直接跳闸的接地距离元件应选用趋于保守的K值，而这意味着灵敏度的降低，对Ⅱ、Ⅲ段尤为不利。为保证灵敏度，对用于纵联保护、闭锁其它保护和选相等接地阻抗的元件，应选用真实的K 值，甚至可偏大一些。如果微机保护能够自动根据故障量进行判别，选取不同的K值进行补偿计算无疑可起到更好的保护作用。
2．5控制字KG
控制字是微机保护功能软件化的集中体现。大量的控制字使定值计算人员要作设计人员和软件工程师的工作。在定值整定中一个最大的难题就是可能在不经意间改变了程序流程，保护已不再是想象中的保护了。因此，需要计算人员切实搞清控制字每一位的含义，搞
清对控制字赋不同值时，程序会执行到何处。
一般地，标示“备用”的控制字应整定为“0”（控制字“1”为有效时），微机备自投装置运行中曾发现过“备用”控制字整定为“1”时程序出
错的先例。
2．6电压回路断线（PTDX）保护
电压回路断线时的保护，各微机保护厂家的做法不同，各有千秋。因为现场运行时，发生PT断线的情况是多种多样的，需要根据现场的实际情况予以处理。在处理过程中，应以保证该线路可靠跳闸为主，选择性为辅。鉴于此，河北电网LFP－901系列线路保护中PT断线时的保护按灵敏度整定，延时取0．3 s，在大部分情况下，可兼顾选择性和速动性。CSL101系列保护中如不接开口三角电压，电压回路断线时零序保护退出方向的做法在一般情况下也是可以的；若此时能退出零序Ⅰ段保护，改变有灵敏度段的动作时间，似乎更
能兼顾选择性和速动性。
2．7整组复归时间
整组复归时间仅在CSL100系列保护中需要整定。根据在不同保护CPU中作用的不同，该时间应整定为不同数值。在距离保护中，由于判断振荡停息的元件就是距离保护跳闸的元件，不会被“三取二”误闭锁，因此，该时间仅按躲过一般的振荡周期和重合闸周期整定，如取3．5～4 s；在纵联保护中，为使纵联保护尽快恢复到正常状态，此时间也不宜太长，仅按躲过一般的振荡周期和重合闸周期整定，例如取3～4 s；在零序保护中，因为零序保护不受振荡影响，为保证“三取二”的开放，此时间按大于距离保护Ⅲ段的动作时间整定。由于在整组复归前，保护处于不正常状态，因此，微机保护厂家应该在快速恢复方面或者在纵联保护、距离保护的持续投入方面多做些工
作。
2．8变压器保护
微机变压器差动保护的主要特点在于差动保护对外部CT接线的要求放宽了。需要计算人员注意的是，在使用软件进行相位校正和平衡补偿后，即使差动保护均采用Y接线，许多保护仍需要在定值计算中考虑接线系数，各类保护装置对平衡系数的定义也不一致，需
要注意分子分母的问题。
微机变压器后备保护中，现在各类装置均提供了大量的跳闸方式控制字供用户选择，需要特别谨慎。还需要注意的是各种电压元件的定值，有用相电压的，有用线电压的；有用自产3U0的，也有用外接开口三角电压的。
3微机保护定值的发展
微机保护的定值，自然随着保护功能的变化而变化，按保护功能的需求而设置。微机保护装置的发展，已经历了几个很明显的发展阶段，但在定值方面似乎进展不大，定值项目随功能的增强而逐步增多。微机保护的应用，并未减少计算人员的工作量，反而增加了很
多。展望未来，微机保护在定值方面似乎应该在以下方面做些改进：
（1）减少定值项目，能够利用装置自动计算、综合判断得到的定值，不再由计算人员计算。例如，LFP－900系列保护中采用浮动门槛的起动元件、重合闸检同期电压的自动测定等，就已经收到了不错的效果。
（2）定值分层管理。这在变压器保护中应该体现得更明显。可以学习一些国外微机保护的经验，将控制保护功能配置的定值和电流、电压、阻抗、时间等定值分层，在功能配置上不使用的，无后续定值；功能配置上使用的，指明该功能所需各项定值。这实际上与
现在计算机软件中常见的分级菜单类似。
（3）厂家应提供良好的定值计算方面的售后服务。目前市场的激烈竞争已使各厂家都非常重视现场的调试服务和运行后的缺陷处理服务，而在定值计算服务方面似乎还很不够，如技术说明书、整定建议编写得不细致，计算人员对许多项定值的用途不是很清楚，这些都极大地影响着保护的安全运行。因此厂家应注意向计算人员提供详细的定值整定建议和算法。
（4）应提供良好的定值整定人机界面。
4结束语
微机保护的广泛应用，对提高继电保护的运行水平、保证电网的安全运行肯定是有积极作用的，但它给计算人员带来的一系列问题，需要引起有关领导和专业人员的注意和重视。计算人员必须认真学习微机保护的新特点，才能充分保证继电保护的可靠性、选择性、灵敏性、速动性，才能充分发挥微机保护的优势，提高电网的运行水平。
参考文献：
［1］DL／T 559－1994．220～500 kV电网继电保护装置运行整定规程［S］．
［2］DL／T 584－1995．3～110 kV电网继电保护装置运行整定规程［S］．
［3］DL／T 684－1999．大型发电机变压器继电保护整定计算导则［S］．
10kV配电线路保护的整定计算 10kV配电线路的特点10kV配电线路结构特点是一致性差，如有的为用户专线，只接带一、二个用户，类似于输电线路；有的呈放射状，几十台甚至上百台变压器T接于同一条线路的各个分支上；有的线路短到几百m，有的线路长到几十km；有的线路由35kV变电所出线，有的线路由110kV变电所出线；有的线路上的配电变压器很小，最大不过100kV A，有的线路上却有几千kV A的变压器；有的线路属于最末级保护，有的线路上设有开关站或有用户变电所等。2问题的提出对于输电线路，由于其比较规范，一般无T接负荷，至多有一、二个集中负荷的T接点。因此，利用规范的保护整定计算方法，各种情况均可一一计算，一般均可满足要求。对于配电线路，由于以上所述的特点，整定计算时需做一些具体的特殊的考虑，以满足保护"四性"的要求。3整定计算方案我国的10kV配电线路的保护，一般采用电流速断、过电流及三相一次重合闸构成。特殊线路结构或特殊负荷线路保护，不能满足要求时，可考虑增加其它保护(如：保护Ⅱ段、电压闭锁等)。下面的讨论，是针对一般保护配置而言的。(1)电流速断保护：由于10kV线路一般为保护的最末级，或最末级用户变电所保护的上一级保护。所以，在整定计算中，定值计算偏重灵敏性，对有用户变电所的线路，选择性靠重合闸来保证。在以下两种计算结果中选较大值作为速断整定值。①
按躲过线路上配电变压器二次侧最大短路电流整定。实际计算时，可按距保护安装处较近的线路最大变压器低压侧故障整定。Idzl=Kk×Id2max 式中Idzl-速断一次值Kk-可靠系数，取1.5 Id2max-线路上最大配变二次侧最大短路电流②当保护安装处变电所主变过流保护为一般过流保护时(复合电压闭锁过流、低压闭锁过流除外)，线路速断定值与主变过流定值相配合。Ik=Kn×(Igl-Ie) 式中Idzl-速断一次值Kn-主变电压比，对于35/10降压变压器为3.33 Igl-变电所中各主变的最小过流值(一次值) Ie-为相应主变的额定电流一次值③特殊线路的处理：a．线路很短，最小方式时无保护区；或下一级为重要的用户变电所时，可将速断保护改为时限速断保护。动作电流与下级保护速断配合(即取1.1倍的下级保护最大速断值)，动作时限较下级速断大一个时间级差(此种情况在城区较常见，在新建变电所或改造变电所时，建议保护配置用全面的微机保护，这样改变保护方式就很容易了)。在无法采用其它保护的情况下，可靠重合闸来保证选择性。b．当保护安装处主变过流保护为复压闭锁过流或低压闭锁过流时，不能与主变过流配合。c．当线路较长且较规则，线路上用户较少，可采用躲过线路末端最大短路电流整定，可靠系数取1.3～1.5。此种情况一般能同时保证选择性与灵敏性。d．当速断定值较小或与负荷电流相差不大时，应校验速断定值躲过励磁涌流的能力，且必须躲过励磁涌流。④灵敏度校验。按最小运行方式下，线路保护范围不小于线路长度的15%整定。允许速断保护保护线路全长。Idmim(15%)/Idzl≥1
定值整定原则及公式 一.定值整定原则 1.以下整定原则与公式均取系统容量Sj=1000MV A，参考书籍为《工业与民用配电设计手册》第三版，相应参考页码标注均取与此。 二.系统阻抗以及各元件阻抗 （1）电缆P133 表4-12 ZR-YJV型系统阻抗Sj=1000MV A时，每千米阻抗标幺值X: 150mm2 0.080 185mm2 0.077 电缆阻抗X=X*L L-电缆长度 （2）变压器P128 表4-2 X=(Uk%/100)*(Sj/Sr) Uk%-变压器短路阻抗基准容量Sj=1000MV A Sr-变压器额定容量（3）系统阻抗（由天津滨海供电分公司提供） 110kV入口处系统阻抗最大运行方式下0.5357 最小运行方式下0.9880 下一电压等级的系统阻抗均为入口处的阻抗加上相应的线路以及变压器的阻抗。 三.基准电压基准电流P127 表4-1 基准容量Sj=1000MV A 基准电压Uj 系统标准电压Un 系统基准电流Ij Un(kV) 0.38 6 35 110 Uj(kV) 400 6.3 37 115 Ij(kV) 1443 91.6 15.6 5 四.短路电流计算P134 4-13 短路点三相短路电流Ik=Ij/X Ij为所在电压级别额基准电流 X为短路点的系统阻抗 短路点两相短路电流为此短路点三相短路电流的0.866倍 一般三相短路电流用来计算速断值,两相短路电流用来核算灵敏度. 五.定值计算公式 定值计算中用到的各个系数的取值及符号定义 可靠系数Krel P336 用于过负荷计算时作用与发信号取1.05 作用与跳闸取1.2 用于过流计算时取 1.1
电厂保护定值整定计算书
甘肃大唐白龙江发电有限公司苗家坝水电站 发电机、变压器继电保护装置 整定计算报告 二○一二年十月
目录 第一章编制依据 (1) 1.1 编制原则 (1) 1.2 编制说明 (1) 第二章系统概况及相关参数计算 (3) 2.1 系统接入简介 (3) 2.2 系统运行方式及归算阻抗 (3) 2.3 发电机、变压器主要参数 (6) 第三章保护配置及出口方式 (12) 3.1保护跳闸出口方式 (12) 3.2 保护配置 (13) 第四章发电机、励磁变保护定值整定计算 (16) 4.1 发电机比率差动保护 (16) 4.2 发电机单元件横差保护 (16) 4.3 发电机复合电压过流保护 (17) 4.4 发电机定子接地保护 (18) 4.5 发电机转子接地保护 (18) 4.6 发电机定子对称过负荷 (19) 4.7 发电机定子负序过负荷 (19) 4.8 发电机过电压保护 (20)
4.9 发电机低频累加保护 (21) 4.10 发电机低励失磁保护 (21) 4.11 励磁变电流速断保护 (25) 4.12 励磁变过流保护 (25) 第五章变压器、厂高变保护定值整定计算 (27) 5.1 主变差动保护 (27) 5.2 变压器过激磁保护 (29) 5.3 主变高压侧电抗器零序过流保护 (29) 5.4 变压器高压侧零序过流保护 (30) 5.5 主变高压侧复压方向过流保护 (32) 5.6 主变高压侧过负荷、启动风冷保护 (34) 5.7 主变重瓦斯保护 (34) 5.8 厂高变速断过流保护 (34) 5.9 厂高变过流、过负荷保护 (35) 5.10 厂高变重瓦斯保护 (36)
微机保护装置定值整定原则 一、线路保护测控装置 装置适用于10/35kV的线路保护，对馈电线，一般设置三段式电流保护、低周减载、三相一次重合闸和后加速保护以及过负荷保护，每个保护通过控制字可投入和退出。为了增大电流速断保护区，可引入电压元件，构成电流电压连锁速断保护。在双电源线路上，为提高保护性能，电流保护中引入方向元件控制，构成方向电流保护。其中各段电流保护的电压元件和方向元件通过控制字可投入和退出。 （一）电流速断保护（Ⅰ段） 作为电流速断保护，电流整定值I dzⅠ按躲过线路末端短路故障时流过保护的最大短路电流整定，时限一般取0～0.1秒，写成表达式为： I dzⅠ=KI max I max =E P/(Z P min+Z1L) 式中:K为可靠系数，一般取1.2～1.3; I max为线路末端故障时的最大短路电流; E P 为系统电压； Z P min为最大运行方式下的系统等效阻抗； Z1为线路单位长度的正序阻抗； L为线路长度 （二）带时限电流速断保护（Ⅱ段）
带时限电流速断保护的电流定值I dzⅡ应对本线路末端故障时有不小于1.3～1.5的灵敏度整定，并与相邻线路的电流速断保护配合，时限一般取0.5秒，写成表达式为： I dz.Ⅱ=KI dzⅠ.2 式中:K为可靠系数，一般取1.1～1.2; I dzⅠ.2为相邻线路速断保护的电流定值 （三）过电流保护（Ⅲ段） 过电流保护定值应与相邻线路的延时段保护或过电流保护配合整定，其电流定值还应躲过最大负荷电流，动作时限按阶梯形时限特性整定，写成表达式为： I dz.Ⅲ=K max｛I dzⅡ.2 ,I L｝ 式中:K为可靠系数，一般取1.1～1.2; I dzⅡ.2为相邻线路延时段保护的电流定值; I L 为最大负荷电流 （四）反时限过流保护 由于定时限过流保护（Ⅲ段）愈靠近电源，保护动作时限愈长，对切除故障是不利的。为能使Ⅲ段电流保护缩短动作时限，第Ⅲ段可采用反时限特性。 反时限过电流保护的电流定值按躲过线路最大负荷电流条件整定，本线末端短路时有不小于1.5的灵敏系数，相邻线路末端短路时,灵敏系数不小于1.2,同时还要校核与相邻上下一级保护的配合情况。
微机继电保护整定计算举例
珠海市恒瑞电力科技有限公司 目录 变压器差动保护的整定与计算 (3) 线路保护整定实例 (6) 10KV变压器保护整定实例 (9) 电容器保护整定实例 (13) 电动机保护整定计算实例 (16) 电动机差动保护整定计算实例 (19)
变压器差动保护的整定与计算 以右侧所示Y/Y/△-11接线的三卷变压器为例，设变压器的额定容量为S(MVA)，高、中、低各侧电压分别为UH 、UM 、UL(KV)，各侧二次电流分别为IH 、IM 、IL(A)，各侧电流互感器变比分别为n H 、n M 、n L 。 一、 平衡系数的计算 电流平衡系数Km 、Kl 其中：Uhe,Ume,Ule 分别为高中低压侧额定电压（铭牌值） Kcth,Kctm,Kctl 分别为高中低压侧电流互感器变比 二、 差动电流速断保护 差动电流速断保护的动作电流应避越变压器空载投入时的励磁涌流和外部故障的最大不平衡电流来整定。根据实际经验一般取： Isd ＝（4－12）Ieb ／nLH 。 式中：Ieb ――变压器的额定电流； nLH ――变压器电流互感器的电流变比。 三、 比率差动保护 比率差动动作电流Icd 应大于额定负载时的不平衡电流，即 Icd ＝Kk ［ktx × fwc ＋ΔU ＋Δfph ］Ieb ／nLH 式中：Kk ――可靠系数，取（1.3～2.0） ΔU ――变压器相对于额定电压抽头向上（或下）电压调整范围,取ΔU ＝5%。 Ktx ――电流互感器同型系数；当各侧电流互感器型号相同时取0.5,不同时取1 Fwc ――电流互感器的允许误差；取0.1 Δfph ――电流互感器的变比（包括保护装置）不平衡所产生的相对误差取0.1； 一般 Icd ＝（0.2～0.6）Ieb ／nLH 。 四、 谐波制动比 根据经验，为可靠地防止涌流误动，当任一相二次谐波与基波之间比值大于15%－20%时，三相差动保护被闭锁。 五、 制动特性拐点 Is1＝Ieb ／nLH Is2＝（1～3）eb ／nLH Is1，Is2可整定为同一点。 kcth Uhe Kctm Ume Km **= 3**?=kcth Uhe Kctl Ule Kl
继电保护定值整定计算公式大全 1、负荷计算（移变选择）： cos de N ca wm k P S ?∑= （4-1） 式中 S ca --一组用电设备的计算负荷，kVA ； ∑P N --具有相同需用系数K de 的一组用电设备额定功率之和，kW 。 综采工作面用电设备的需用系数K de 可按下式计算 N de P P k ∑+=max 6 .04.0 （4-2） 式中 P max --最大一台电动机额定功率，kW ； wm ?cos --一组用电设备的加权平均功率因数 2、高压电缆选择： （1）向一台移动变电站供电时，取变电站一次侧额定电流，即 N N N ca U S I I 13 1310?= = （4-13） 式中 N S —移动变电站额定容量，kV ?A ； N U 1—移动变电站一次侧额定电压，V ； N I 1—移动变电站一次侧额定电流，A 。 （2）向两台移动变电站供电时，最大长时负荷电流ca I 为两台移动变电站一次侧额定电流之和，即 3 1112ca N N I I I =+= （4-14） （3）向3台及以上移动变电站供电时，最大长时负荷电流ca I 为 3 ca I = （4-15） 式中 ca I —最大长时负荷电流，A ； N P ∑—由移动变电站供电的各用电设备额定容量总和，kW ；
N U —移动变电站一次侧额定电压，V ； sc K —变压器的变比； wm ?cos 、η wm —加权平均功率因数和加权平均效率。 （4）对向单台或两台高压电动机供电的电缆，一般取电动机的额定电流之和；对向一个采区供电的电缆，应取采区最大电流；而对并列运行的电缆线路，则应按一路故障情况加以考虑。 3、 低压电缆主芯线截面的选择 1）按长时最大工作电流选择电缆主截面 （1）流过电缆的实际工作电流计算 ① 支线。所谓支线是指1条电缆控制1台电动机。流过电缆的长时最大工作电流即为电动机的额定电流。 N N N N N ca U P I I η?cos 3103?= = （4-19） 式中 ca I —长时最大工作电流，A ； N I —电动机的额定电流，A ； N U —电动机的额定电压，V ； N P —电动机的额定功率，kW ； N ?cos —电动机功率因数； N η—电动机的额定效率。 ② 干线。干线是指控制2台及以上电动机的总电缆。 向2台电动机供电时，长时最大工作电流ca I ，取2台电动机额定电流之和，即 21N N ca I I I += （4-20） 向三台及以上电动机供电的电缆，长时最大工作电流ca I ，用下式计算 wm N N de ca U P K I ?cos 3103?∑= （4-21） 式中 ca I —干线电缆长时最大工作电流，A ； N P ∑—由干线所带电动机额定功率之和，kW ； N U —额定电压，V ；
微机保护（演示）实验提纲（暂用） 实验基本内容： ●微机保护装置硬件结构认识与基本接线 ●微机保护操作界面熟悉与整定操作 ●微机保护定值检验 实验项目 ●三段式微机电流保护实验 ●微机重合闸实验 ●微机变压器差动保护实验 实验设备： ●南瑞继电保护屏 ●LHDJZ-ⅢB试验台 实验地点： 电力实训中心9318，9227 南京工程学院电力学院继电保护教研室
1 观察微机保护装置的硬件结构 1.1观察对象： 220kV线路保护屏，110kV线路保护屏，主变保护屏，母线保护屏2.2内容及步骤： 观察各保护屏外部结构； 观察保护装置的面板及部件； 背板插件插拔，观察插件上的内容； 端子排，接口及连接片（压板）等。
2 三段式电流微机保护实验 2.1实验目的 熟悉微机保护调试过程和操作方法；学习微机电流保护定值调整的方法；研究系统运行方式对保护的影响；熟悉重合闸与保护配合方式。 2.2电流保护流程
2.3实验接线 电流、电压保护实验一次系统图 微机电流保护实验原理接线图 2.4实验步骤 （1） 按图接线，同时将变压器原方CT （TA ）的二次侧短接。 （2）将模拟线路电阻滑动头移动到0欧姆处。 （3）运行方式选择，置为“最小”处。 （4）合上三相电源开关，调节调压器输出，使台上电压表指示从0V 慢慢升到100V ，注意此时的电压应为变压器二次侧电压，其值为100V 。 （5）合上微机保护装置电源开关，利用菜单整定有关定值。 （6）微机电流保护Ⅰ段（速断）、Ⅱ、Ⅲ段投入，将LP1接通（微机出口连接片投入）。 （7）合上直流电源开关，合上模拟断路器，负荷灯全亮。 （8）任意选择两相短路，如果选择AB 相，合上AB 相短路模似开关。 （9）合上故障模拟断路器3KO ，模拟系统发生两相短路故障，此时负荷灯部分熄灭，电流表读数约为7.14A 左右，大于速断（Ⅰ段）保护整定值，I 段保护动 2A 2B 2C （来自PT 测量） （来自2CT 互感器二次侧）
微机综保整定计算方法 摘要：继电保护整定专业性较强，然而在实践工作中，又是每名电气相关专业必须掌握的专业知识。 关键词：微机综保整定计算定值保护 随着自动控制技术的，采用计算机技术实现其基本原理的微机智能型综合保护装置在公司得到了广泛应用，既不同于传统的电磁继电器，又不同于采用模拟技术的集成电路形式的继电器，因而有些功能的实现方式较以往也有不同，并且增加了一些传统继电器（如GL、DL）所不具备的功能。这样一来，使用新型综合保护装置在计算保护定值时遇到许多困惑，因为目前没有完整的保护整定计算的书。为了使大家对综合保护装置的整定计算有所了解和掌握，我结合过去整定计算的经验和有关综合保护装置的功能及保护整定计算的有关规定，对保护整定计算进行了形成此扁文章，不同厂家的保护装置对保护功能设置及各参数选择也许不同，但基本上大同小异。本文只对常用设备保护进行了论述及未对短路电流进行计算，仅供大家参考。 降压变电所引出10KV电缆线路,线路接线如下图所示: 已知条件: 最大运行方式下,降压变电所母线三相短路电流为5500A,配电所母线三相短路电流为5130A，配电变压器低压侧三相短路时流过高压侧的电流为820A。 最小运行方式下,降压变电所母线两相短路电流为3966A,配电所母线两相短路电流为3741A，配电变压器低压侧两相短路时流过高压侧的电流为689A。 电动机起动时的线路过负荷电流为350A，10KV电网单相接地时最小电容电流为15A，10KV电缆线路最大非故障接地时线路的电容电流为。系统中性点不接地。A、C相电流互感器变比为300/5，零序电流互感器变比为50/5。
整定计算（计算断路器DL1的保护定值） 1、瞬时电流速断保护 瞬时电流速断保护按躲过线路末端短路时的最大三相短路电流整定，保护装置的动作电流，取110A 保护装置一次动作电流 灵敏系数按最小运行方式下线路始端两相短路电流来校验： 由此可见瞬时电流速断保护不能满足灵敏系数要求，故装设限时电流速断保护。 2、限时电流速断保护 限时电流速断保护按躲过相邻元件末端短路时的最大三相短路时的电流整定，则保护装置动作电流 ，取20A 保护装置一次动作电流 灵敏系数按最小运行方式下线路始端两相短路电流来校验： 限时电流速断保护动作时间取秒。（按DL2断路器速断限时0秒考虑，否则延时应为：t1=t2+Δt） 3、过电流保护 过电流保护按躲过线路的过负荷电流来整定，则保护动作电流 ，取8A
一、说明：甘河变2＃主变保护为国电南瑞NSR600R，主变从 齐齐哈尔带出方式。 二、基本参数： 主变型号：SF7—12500/110 额定电压：110±2×2.5%/10.5KV 额定电流：65.6099/687.34A 短路阻抗：Ud% = 10.27 变压器电抗：10.27÷12.5=0.8216 系统阻抗归算至拉哈110KV母线（王志华提供）： 大方式：j0.1118 小方式：j0.2366 拉哈至尼尔基110线路：LGJ-120/36， 阻抗36×0.409/132.25＝0.1113 尼尔基至甘河110线路：LGJ-150/112， 阻抗112×0.403/132.25＝0.3413 则系统阻抗归算至甘河110KV母线： 大方式：0.1118+0.1113+0.3413＝0.5644 小方式：0.2366+0.1113+0.3413＝0.6892 CT变比： 差动、过流高压侧低压侧间隙、零序 1＃主变2×75/5 750/5 150/5 三、阻抗图 四、保护计算： （一）主保护（NSR691R）75/5
1.高压侧过流定值 按躲变压器额定电流整定 I dz.j =1.2×65.6099/0.85×15=6.1750A 校验：变压器10KV 侧母线故障灵敏度 I (2)d.min =0.866×502/（0.6892+0.8216）=287.7495A Klm=287.7495/6.2×15=3.0941>1.25 满足要求！ 整定：6.2A 2.桥侧过流定值 整定：100A 3.中压侧过流定值 整定：100A 4.低压侧过流定值 按躲变压器额定电流整定 I dz.j =1.2×687.34/0.85×150=6.4690A 校验：变压器10KV 侧母线故障灵敏度 I (2)d.min =0.866×5500/（0.6892+0.8216）=3152.6344A Klm=3152.6344/6.5×150=3.2335>1.5 满足要求！ 整定：6.5A 5.CT 断线定值. 整定范围0.1～0.3Ie (P167) 312500 8.66003112311065.60995 CTh K SN Ie A UL N IL N I N ??= = =??÷??÷ 取0.1Ie ＝8.6600×0.1＝0.866A 整定：0.8A 6.差动速断定值 躲变压器励磁涌流整定
3~110kV线路继电保护整定计算原则 1一般要求 1.1整定计算使用的正常检修方式是在正常运行方式的基础上，考虑N-1的检修方式，一般不考虑在同一厂（站）的母线上同时断开所联接的两个及以上运行设备（线路、变压器等）。 1.2保护装置之间的整定配合一般按相同动作原理的保护装置之间进行配合，相邻元件各项保护定值在灵敏度和动作时间上一般遵循逐级配合的原则，特殊情况设置解列点。 1.3保护动作整定配合时间级差一般取0.3秒。 1.4线路重合闸一般均投入三相重合闸，系统联系紧密的线路投非同 期重合，发电厂出线联络线路少于4回时电源侧重合闸投检同期合闸、对端投检无压合闸，重合时间一般整定为对端有全线灵敏度段最长时间加两个时间级差。 2.快速保护整定原则 2.1高频启信元件灵敏度按本线路末端故障不小于2.0整定，高频停信元件灵敏度按本线路末端故障不小于1.5~2.0整定。 2.2高频保护线路两侧的启信元件定值（一次值）必须相同。 2.3分相电流差动保护的差动电流起动值按躲过被保护线路合闸时的最大充电电流整定，并可靠躲过区外故障时的最大不平衡电流，同时保证线路发生内部故障时有足够灵敏度，灵敏系数大于2，线路两侧一次值动作值必须相同。 2.4分相电流差动保护的其它起动元件起动值应按保线路发生内部故
障时有足够灵敏度，灵敏系数大于2整定，同时还应可靠躲过区外故障时的最大不平衡电流。 3后备保护的具体整定原则： 以下各整定原则中未对其时间元件进行具体描述，各时间元件的定值整定应根据相应的动作配合值选取。 1 相间距离 Ⅰ段： 原则1：“按躲本线路末端故障整定”。 所需参数：可靠系数K K =0.8~0.85 计算公式：L K DZ Z K Z ≤Ⅰ 变量注解：ⅠDZ Z ――定值 L Z ――线路正序阻抗 原则2：“单回线终端变运行方式时，按伸入终端变压器内整定”。 所需参数：线路可靠系数K K =0.8~0.85 变压器可靠系数KT K ≤ 0.7 计算公式：' T KT L K D Z Z K Z K Z +≤Ⅰ 变量注解：'T Z ――终端变压器并联等值正序阻抗。 原则3：“躲分支线路末端故障”。 所需参数：线路可靠系数K K =0.8~0.85 计算公式： )(21L L K DZ Z Z K Z +≤Ⅰ 变量注解：1L Z ――应该是截止到T 接点的线路正序阻抗。 2L Z ――应该是分支线路的正序阻抗。
MLPR-310Hb-3X型微机线路保护装置 用户手册 文件编号：WLD[K]-JY-01-313-2005 2005年 https://www.doczj.com/doc/aa7276634.html, MLPR-10H3-w型微机线路保护装置 用户手册 文件编号：WLD[K]-JY-01-312-2004 2005年6月
前言
前言 前言 1.版本说明 1.1硬件版本：V1.0 1.2软件版本：V1.1 1.3通讯发码表：《300系列保护装置通讯发码表》（WLD[K]-JF-01-301-2004） 2.型号说明 MLPR-10H3-w型线路保护具有A、B、C三相电流输入；MLPR-10H3-w型线路保护具有A、C两相电流输入。 3.引用标准 《静态继电保护及安全自动装置通用技术条件》 DL 478-2001
MLPR-310Hb-3(2)型微机线路保护装置用户手册 WLD[K]-JY-01-312-2004 1.产品说明 MLPR-10H3-w型微机线路保护测控装置主要用于35KV及以下电压等级的线路的综合保护和测控。该装置的特点：采用高档16位单片机作控制器，计算速度快，保护功能齐全，动作可靠。具有掉电记忆芯片存储保护定值；具有掉电实时时钟；可准确记录8次保护动作信息；具有完善自检功能。采用汉化液晶显示，通过键盘对各项菜单进行操作，操作简便，显示直观。该装置带有高速的CAN、RS485通讯接口，所有保护动作信息可通过CAN网或RS485通讯网上传到后台计算机监控系统。装置完成保护功能的同时把远动三遥功能集成于机箱内，保护、测量电流分别从不同CT引入，所有的保护动作信息、遥信、遥测、遥控均可通过通讯网实现。装置内配有完善的操作箱功能，可直接对断路器进行操作。该装置为插件式结构，体积小，接线简单，防震、防电磁干扰能力强，可组屏或直接安装于开关柜，是变电站自动化系统的理想设备。 2.功能描述 2.1电流速断保护 A、B、C相保护电流中任何一相的幅值大于整定值并达到整定延时保护动作于跳闸和信号，可选方向元件闭锁和复合电压闭锁。 2.2限时速断保护 原理同速断。 2.3过电流保护 原理同速断。 2.4复合电压闭锁元件 采用低电压和负序电压闭锁，以提高电流保护的灵敏度。当系统发生三相对称短路时，系统电压会降低；当发生不对称短路时，会产生负序电压。 2.5过负荷保护 A、B、C相保护电流中任何一相的幅值大于整定值并达到整定延时保护动作于信号。 2.6零序保护及小电流接地选线 可采用零序电压闭锁的零序电流保护，可带零序方向。 采用分散式接地选线，由各出线保护装置和后台系统组成。当某一出线接地后，后台根据上传信息可在画面上指出是哪一条出线接地，此功能适用于中性点不接地系统。 2.7低周减载 当系统的频率下降到低周频率定值以下时，低周元件启动进行判别。为防止系统发生 负荷反馈等引起装置误动，采用欠流、欠压闭锁功能。 2.8重合闸
金州公司窑尾电气室10kv 保护整定 1. 原料立磨主电机（带水电阻）整定 接线方式:A 、B 、C 三相式 S=3800kW In=266A Nct=400/5 保护型号:DM-100M 珠海万力达 1.1保护功能配置 速断保护(定值分启动内,启动后) 堵转保护(电机启动后投入) 负序定时限电流保护 负序反时限电流保护 零序电压闭锁零序电流保护 过负荷保护(跳闸\告警可选,启动后投入) 过热保护 低电压保护 过电压保护 工艺联跳(四路) PT 断线监视 1.2 电流速断保护整定 1.2.1 高值动作电流:按躲过电机启动时流经本保护装置的最大电流整定： Idz'.bh=Krel ×Kk* In 式中: Krel----可靠系数,取1.2~1.5 Kk 取值3 所以 Idz'.bh=Krel ×Kk* In/80=1.2×3.5×266/80=13.97A 延时时间：t=0 s 作用于跳闸 1.2.2 低值动作电流 Idz'.bh=Krel ×Kk* In/Nct=1.2×2*266/80=7.98A 延时时间：t=0 s 作用于跳闸 1.3负序电流定时限负序保护 lm i N i N k K K I Iop I K K 9.0577.0≤≤ Iop=2.4A 延时时间：T=1s 作用于跳闸
1.4 负序电流反时限负序保护（暂不考虑） 1.5 电机启动时间 T=12s 1.6低电压保护 U * op = Krel st.min *U Un=(0.5～0.6)Un 取0.6Un 故 U * op =60V 延时时间：t=0.5 s 作用于跳闸 1.7零序电压闭锁零序电流保护 I0=10A/Noct=0.17A 延时时间：t=0.5 s 作用于跳闸 1.8 过电压保护 Uop =k*Un=115V 作用于跳闸 延时时间：t=0.5 s 1.9 负序电压 U2op=0.12In=12V 1.10 过负荷保护电流电流 Idz'.bh=Krel × In/Nct=1.1×266/80=3.63A 取3.63A 延时时间：t=15 s 作用于跳闸 二、差动保护MMPR-320Hb 电机二次额定电流Ie=264/80=3.3A 1、 差动速断电流 此定值是为躲过启动时的不平衡电流而设置的，为躲过启动最大不平衡电流，推荐整定值按下式计算： t s k dz I K I tan ?=， k K ：可靠系数，取1.5 t s I tan 为电流启动倍数取2In 则： =?=?l t s k j dz n I K I tan 1.5*2*264/80=9.9A 作用于跳闸 2、 比率差动电流 考虑差动灵敏度及匝间短路，按以下公式整定 dz I =0.5 In/Nct =1.65A 作用于跳闸 3、 比率制动系数：一般整定为0.5。 4、 差流越限 Icl=0.3Idz =0.3*1.65=0.495A 取0.5A 2 DM-100T 变压器保护功能配置 三段复合电压闭锁电流保护
继电保护整定计算 一、10KV 母线短路电抗 已知10母线短路参数：最大运行方式时，短路容量为MVA S d 157 )3((max)1.=，短路电流为KA U S I e d d 0647.91031573)3((max)1.)3((max)1.=?=?=，最小运行方式时，短路容量为 MVA S d 134) 3((min)1.=，短路电流为KA U S I e d d 7367.71031343)3((min)1.) 3((min)1.=?=?=，则 KA I I d d 77367.7866.0866.0)3((min)1.)2((min)1.=?==。 取全系统的基准功率为MVA S j 100=，10KV 基准电压KV U j 5.101.=，基准电流为KA U S I j j j 4986.55.10310031 .1.=?=?=；380V 的基准电压KV U j 4.02.=，基准电流是KA U S I j j j 3418.1444.0310032.2.=?=?= 二、1600KV A 动力变压器的整定计算（1#变压器， 2#变压器） 已知动力变压器量MVA S e 6.1=，KV 4.010，高压侧额定电流 A U S I H e e H e 38.9210316003..=?=?=，低压侧额定电流 A U S I L e e L e 47.23094.0316003..=?=?=，变压器短路电压百分比%5.4%=s V ， 电流CT 变比305 150==l n ，低压零序电流CT 变比0n 。变压器高压侧首端最小运行方式下两相断路电流为KA I d 38.6)2((min)2.= 1、最小运行方式下低压侧两相短路时流过高压的短路电流 折算到高压侧A I d 1300 )`2((min)3.= 2、最大运行方式下低压侧三相短路时流过高压的短路电流 折算到高压侧A I d 1500 )`3((max)3.= 3、高压侧电流速断保护
在电力系统中，输电线路是最重要的部分，因此，对输电线路的保护对于整个电力系统的稳定运行有非常重要的意义。继电保护装置是一种反映电力系统故障和不正常运行状态、并且作用于断路器跳闸和发出告警信号的设备，随着电力工业的发展和电压等级的不断升高，对微机保护装置的要求也越来越高，因此，研制出一种高性能的继电保护装置对于电力系统有重要的理论和现实意义。电压等级为220kV及以上的电力系统中，为了保证并列运行的稳定性和提高输送功率，在很多情况下要求保护装置能无延时地从线路两侧切除被保护线路任何一点的故障。WXHJ-803就是典型的光纤纵差保护装置，通过光纤把各端的电气量传送到对端，将两端的电气量比较，以判别故障在本线路保护范围之内还是之外，从而决定是否切断被保护线路。因此，从理论上讲这种差动保护有绝对的选择性。 关键字：继电保护微机保护 Abstract In the power system, the transmission line is the most important part, therefore, the protectionof the transmission line is very important for the stable operation of the power system. The relay protection device is a reflection of the power system fault and abnormal operation state,and the effect on circuit breaker trip and send alarm signal equipment, with the development of electric power industry and the increase of voltage level, the requirement for microcomputer protection device is more and more high, therefore, developed the relay protection device for high performance it has important theoretical and practical significance for electric power system. The voltage rating of 220kV and above power system, in order to ensure the stability of parallel operation and increase the transmission power, protection requirements in many cases without delay from line fault on both sides of the protected circuit is removed at any point. WXHJ-803 is a typical optical fiber longitudinal differential protection device, through the optical fiber electric quantity is transmitted to each end to end, will compare the electrical quantities of both ends, to judge the fault within the scope of protection or line, to decide whether to cut off the protected line. Therefore, the absolute selectivity in theory of the differential protection. Key words: relay protection of microcomputer protection
过电流和速断保护整定值的计算公式 过电流保护的整定计算 计算变压器过电流保护的整定值 m a x ,r e l w r e o p L r e r e i o p K K I I I K K K I == 式中 o p I —继电保护动作电流整定值（A ）； rel K —保护装置的可靠系数，DL 型电流继电器一般取1.2； GL 型继电器一般取1.3； w K —接线系数，相电流接线时，取1；两相电流差接线时，取3； re K —继电器的返回系数，一般取 0.85～0.9； i K —电流互感器变比； m ax L I —最大负荷电流，一般取变压器的额定电流。 速段保护 m ax rel w qb K i K K I I K = 式中 q b I —电流继电器速断保护动作电流（A ）； rel K —保护装置的可靠系数，一般取1.2； w K —接线系数，相电流接线时，一般取1； i K —电流互感器变比； m ax K I —线路末端最大短路电流，即三相金属接地电流稳定 值（A ）； 对于电力系统的末端供配电电力变压器的速断保护，一般取m ax K I 为电
力变压器一次额定电流的2～3倍。 一、高压侧 过电流保护的整定计算 max 1.2128.8 2.260.85905rel w op L re i K K I I A A K K ?==?=? 取 o p I =2.5A ，动作时间t 为0.5S 。 速断保护的整定计算 max 1.21228.8 3.84905rel w qb k i K K I I A A K ?==??= 取 q b I =4A ，动作时间t 为0S 。 速断保护动作电流整定为4A ，动作时限为0S 。 低压侧 过流保护 2 1.2721.7 5.418005rel op N re i K I I A A K K ==?= 取 o p I =5.5A ，动作时间t 为0.5S 。 0.70.70.473.73.8N op i U U K V V K ?=== 电压闭锁整定值取75V 。 速断保护 max 1.21272110.88005rel w qb k i K K I I A A K ?==??= 取 q b I =11A ，动作时间t 为0S 。 速断保护动作电流整定为11A ，动作时限为0S 。
NS900微机保护装臵定值原则 一、NS901线路保护测控装臵 NS901装臵适用于10/35kV的线路保护，对馈电线，一般设臵三段式电流保护、低周减载、三相一次重合闸和后加速保护以及过负荷保护，每个保护通过控制字可投入和退出。为了增大电流速断保护区，可引入电压元件，构成电流电压连锁速断保护。在双电源线路上，为提高保护性能，电流保护中引入方向元件控制，构成方向电流保护。其中各段电流保护的电压元件和方向元件通过控制字可投入和退出。 （一）电流速断保护（Ⅰ段） 作为电流速断保护，电流整定值I dzⅠ按躲过线路末端短路故障时流过保护的最大短路电流整定，时限一般取0～0.1秒，写成表达式为： I dzⅠ=KI max I max =E P/(Z P min+Z1L) 式中:K为可靠系数，一般取1.2～1.3; I max为线路末端故障时的最大短路电流; E P 为系统电压； Z P min为最大运行方式下的系统等效阻抗； Z1为线路单位长度的正序阻抗； L为线路长度 （二）带时限电流速断保护（Ⅱ段） 带时限电流速断保护的电流定值I dzⅡ应对本线路末端故障时有不小于1.3～1.5的灵敏度整定，并与相邻线路的电流速断保护配合，时限一般取0.5秒，写成表达式为： I dz.Ⅱ=KI dzⅠ.2 式中:K为可靠系数，一般取1.1～1.2; I dzⅠ.2为相邻线路速断保护的电流定值 （三）过电流保护（Ⅲ段） 过电流保护定值应与相邻线路的延时段保护或过电流保护配合整定，其电流定值还应躲过最大负荷电流，动作时限按阶梯形时限特性整定，写成表达式为： I dz.Ⅲ=K max｛I dzⅡ.2 ,I L｝ 式中:K为可靠系数，一般取1.1～1.2; I dzⅡ.2为相邻线路延时段保护的电流定值; I L 为最大负荷电流 （四）反时限过流保护 由于定时限过流保护（Ⅲ段）愈靠近电源，保护动作时限愈长，对切除故障是不利的。为能使Ⅲ段电流保护缩短动作时限，第Ⅲ段可采用反时限特性。 反时限过电流保护的电流定值按躲过线路最大负荷电流条件整定，本线末端短路时有不小于1.5的灵敏系数，相邻线路末端短路时,灵敏系数不小于1.2,同时还要校核与相邻上下一级保护的配合情况。 选择哪一条反时限特性曲线完全取决于负荷特性和与其他相邻继电保护相配合。反时限特性特别适用于保护直配线、变压器、电动机以及低压配电线路，尤其是在线路有分支线，且分支线用高压熔断器保护时具有更优秀的保护特性。（五）电压闭锁的电流保护 一般情况下，电压元件作闭锁元件，电流元件作测量元件。对Ⅰ、Ⅱ电流保
继电保护整定原则 一、线路保护 1、差动电流速断保护: 躲过设备启动时最大暂态电流引起的不平衡电流、最大外部短路时的不平衡电流。 2、纵差保护: 纵差保护最小动作电流的整定按躲过设备启动过程中时的不平衡电流。 (比率制动系数K:按最大外部短路电流下差动保护不误动的条件,计算最大制动系数。) 3、瞬时电流速断保护: 按躲过线路末端最大故障电流整定。 4、定时限电流速断保护 : 按躲过相邻元件末端最大三相短路电流或相邻元件电流速断保护的动作电流配合,按两个条件中较大整定。 5、过电流保护: 按躲过分支线上设备最大起动电流之与来整定 6、过负荷保护: 按额定负荷电流整定 7、低电压保护: 按躲过保证设备起动时供电母线的最小允许电压,并计入可靠系数及电压继电器的返回系数。 8、过热保护: 过热保护涉及发热时间常数Tfr与散热时间Tsr二个定值。 发热时间常数Tfr
发热时间常数Tfr应由电动机制造厂提供,若制造厂没有提供该值,则可按估算方法进行。 散热时间Tsr 按电动机过热后冷却至常态所需时间整定。 8、接地保护: 按躲过外部最小单相接地故障电流。 (保护装置的一次动作电流,按躲过被保护分支外部单相接地故障时,从被保护元件流出的电容电流及按最小灵敏系数1、25整 定。) 二、变压器保护整定原则 1、差动电流速断保护: 1)、躲开变压器的最大负荷电流。 2)、躲开外部短路时的最大不平衡电流。 3)、躲开变压器最大励磁涌流。 3、零序差动保护: 1）按躲过外部单相接地短路时的不平衡电流整定 2）按躲变压器低压侧母线三相短路电流整定 3）按躲过分支线上需要自起动的电动机的最大起动电流之与,即 4）低压侧零序过电流保护的整定计算 5）按躲过正常运行时变压器低压侧中性线上流过的最大不平衡电流 4、高压侧过负荷保护: 对称过负荷保护的动作电流,按躲过额定电流整定
用户必读 感谢您使用中国?南宏电力科技有限公司生产的NR－610微机综合保护装置。在安装和使用本列产品前，请您注意以下提示： 在您收到产品后，请核对与您所订购的型号、规格是否相符，产品的额定工作电压、额定电流是否符合使用要求； 请检查产品是否存在损伤，所配套的说明书、出厂检验报告、合格证、接线端子台及安装附件是否齐全； 在安装、调试前请仔细阅读本说明书，并按照说明书的相关描述进行测试、安装和操作； 该产品由电子器件构成，为防止装置损坏，严禁私自拆卸装置插件及带电插拔外部接线端子； 请使用合格的测试仪器和设备对装置进行试验和检测； 该产品在测试和使用时，接地端子（E03）及外壳要可靠接地； 产品安装完毕后，请仔细检查接线，确定正确后方可通电调试，以免造成产品的损坏； 本产品出厂时的密码是：0000，此密码可在“定值整定→系统设置”菜单中修改，修改后请注意保存，以免遗失； 不可在产品运行状态下进行传动试验或修改保护定值的操作；
定值整定时要“先整定定值,后投入保护功能”以免造成误动作。 目录 一概述............................................................................... - 1 -适用范围 (1) 装置功能配置 (1) 二、技术参数 .......................................................................... - 4 - 工作环境条件 (4) 额定电气参数 (5) 主要技术指标 (5) 三、保护动作原理 ..................................................................... - 11 - 四、结构和开孔尺寸 ................................................................... - 17 - 五、背板接线端子定义.................................................................. - 18 - 六、操作指南 ......................................................................... - 19 - 面板说明 (19) 主菜单 (21) 采样数据 (21)