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邯钢附企公司冷轧工程连续退火与罩式退火工艺比较10:29 AM目录1.概述 (1)2.两种工艺的比较 (2)2．1罩式退火工艺 (2)2．2 连续退火工艺 (4)2．3 两种退火工艺比较 (4)2．4 连续退火工艺的优势 (5)2．5实例 (6)3.生产成本比较 (8)4。
工程投资比较 (9)5.工程退火工艺选择建议 (9)1.概述带钢经过冷轧机大压下率冷轧，晶粒组织被延伸和硬化,不能进行进一步的加工成形，因此必须进行再结晶退火，控制晶粒的成长形成适当的组织，恢复材料塑性,这就是退火的目的。
低碳钢的退火通常是在还原性气氛中加热到A1点温度附近，并在该温度下保温一段时间后冷却，这种退火称为光亮退火。
根据退火炉的形式和操作方法可分为罩式退火工艺和连续退火工艺。
罩式退火工艺(也称为分批退火）是指对冷轧后的钢卷按工序顺序分别在脱脂机组（若需要）、罩式退火炉、平整机组、重卷机组进行相应处理，以整卷分批次退火生产冷轧商品卷的工艺。
在罩式退火工序,钢卷除装炉和卸炉外，以紧卷方式在炉内按一定卷数堆垛、静止放置,随炉温升降而加热和冷却。
罩式退火时钢卷有充分的加热和均热时间，使晶粒生长和取向结晶增加，通过缓慢的冷却过程使均热时多余的固溶碳和氮充分析出,得到良好的材质.紧卷的缺点在于热量传到钢卷内部缓慢,生产率低；由于钢卷多层叠压,造成各层钢卷间和同一钢卷内有温度差,这样钢卷沿长度方向机械性能不均；同时冷却时，紧卷收缩易造成带钢粘连。
连续退火工艺是将清洗、退火、平整、拉矫和分卷等工序集成在一条连续生产线上，将带钢进行连续展开退火生产冷轧商品卷的工艺。
具有生产周期短、布置紧凑、便于生产管理、劳动生产率高以及产品质量优良等优点。
因为连续生产,退火周期非常短，仅5分钟左右。
用连续退火时其特有的快速加热和冷却可得到较硬的材质，早期的连续退火机组大都用于硬质镀锡原板生产，不作为软钢板的退火。
近些年来通过钢的成分调整和热轧高温卷取使再结晶晶粒变大，经短时间过时效处理固溶碳完全析出,可以用连续退火生产有深冲性的冷轧钢板。
钢水定氧探头定氧探头产品简介:本产品主要是用于炼钢过程中，测量钢水温度和氧含量，属冶炼检测技术的高科技产品，，对冶炼过程的质量工艺控制有重要的指导作用，是各大炼钢厂在冶炼过程中的必须品，并且是一次性消耗品，每炉钢液都必须要经过本产品的多次测量，来完成炼钢所需的要求。
该产品具有检测速度快、使用方便、精确度高的优点，使用中套上1.2米耐火纸管，用专用工业PC定氧仪，连接到测氧枪，再把测氧枪插入耐火纸管内，插入钢水中，所有过程测得的数据在8秒内快速完成，能满足钢铁生产中不同场合的(钢、铁、铜)液测量要求。
对钢水中的成份和氧含量,钢水质量、成材率的消耗起着决定性的作用。
本产品的制作工艺，已超过国外制造技术，属世界领先水平。
随着沸腾、半镇静钢(外沸内静钢)和铝脱氧连铸钢生产的不断扩大及钢水精炼技术的广泛应用，迫切需要快速、准确、直接知道钢水中的氧含量，以便控制炼钢操作，提高钢质量，增加产量，减少加热时间，缩短化验分析时间，降低消耗，降低成本。
固体电解质浓差定氧技术就是为适应这些要求而发展起来的。
在世界炼钢过程中,要炼出高水准的钢材,重要的程序就是对钢液多样式高精确度的含量检测。
该产品性能稳定可靠，有良好的抗热震性和重现性，可用于LF、RH等精炼站，测量到站钢水的氧活度及处理过程中氧活度的测量，确保脱氧剂的加入量，缩短冶炼时间，完善工艺提高钢水品质。
使用条件:1200-1760?氧电势:-300mv,+300mv氧活度:1ppm,1500ppm响应时间:氧电池4s测温3s测成率:98,原理定氧探头采用氧化锆固体电解质测量钢水中氧含量，当探头插入钢水后，在电解质的电极界面将发生电极反应，并分别建立起不同的平衡电极电位，定氧探头中采用固体电介质浓差电池的测氧技术，由半电池及热电偶组成，它可以同时测定钢水温度和氧含量，主要测试原理是在一个已知氧分压的参比电极，及另一个是待测氧含量的钢水之间，通过氧离子固体电解质导电的性能连接，构成一个氧浓差电池。
钢水脱氧分类根据脱氧程度不同，模铸时分为：①沸腾钢；②半镇静钢；③镇静钢。
而连铸时，基本为镇静钢，根据钢种和产品质量，脱氧分为3种模式：①硅镇静钢（用Si+Mn脱氧）；②硅铝镇静钢（Si+Mn+少量Al脱氧）；③铝镇静钢（用过剩Al>0.01%）。
硅镇静钢用Si+Mn脱氧，形成的脱氧产物有：①纯SiO2(固体)；②MnO·SiO2（液体）；③MnO·FeO （固溶体）。
对于硅镇静钢，控制Mn/Si，使其生成液态的MnO·SiO2，钢水可浇性好，但与Si、Mn相平衡的[O]D较高（（40～60）×10-6），在结晶器内钢水凝固时易生成皮下针孔或气泡，影响铸坯质量。
采用Si+Mn脱氧后，使钢水可浇性好（不堵水口），又不使铸坯产生针孔或皮下气泡，要控制钢水中溶解氧[O]D在（10～20）×10-6。
对于含碳较高的硅镇静钢（如高碳硬线钢、弹簧钢），为避免Al2O3夹杂的有害作用，一般不加铝脱氧，而是用低铝的铁合金脱氧，钢水中的酸溶铝[Al]s极低（<0.002%），则钢中溶解氧[O]D较高。
为降低钢中[O]D，在LF精炼采用白渣操作+氩气搅拌，钢渣精炼扩散脱氧，既能把钢水中[O]D降到<20×10-6,也能有效地脱硫（[S]<0.01%）。
硅镇静钢（C0.29%,Mn0.8%～1.2%,Si0.15%～0.40%）,LF精炼后钢水中[O]D与水口堵塞和针孔的关系可知：钢水中[O]D控制在（10～20）×10-6，既可防止水口堵塞，铸坯又无皮下气孔生成。
但钢水中[O]D<10×10-6，水口堵塞的可能性增加，因此应控制好：（1）合适的Mn/Si①Mn/Si低时形成SiO2夹杂，增加了水口堵塞的可能性；②Mn/Si高（>2.5）时生成典型的MnO·SiO2（MnO54.1%,SiO245.9%），夹杂物容易上浮。
铸坯角部横裂产生的原因及应对措施板坯可以在表面上观察到纵向裂纹，在尾部观察到中线裂纹。
要了解板坯中的角裂纹及孔隙，必须用沿板坯边部进行火焰切割处理，切割出50mm宽，2〜3mm深的槽。
在检查板坯的裂纹时，在高强低合金钢(HSLA)、包晶钢、中碳钢中发现了角部横裂，但是在低碳铝镇静钢中却很少发现裂纹。
包晶钢含有Nb,因此，角裂的百分比极高。
虽然在板坯的疏松边发现了角部横裂，但板坯中的大多数裂纹出现在板坯的固定边。
几乎板坯中所有的角部横裂纹与振动痕迹方向一致。
在出厂前，必须对板坯中的角裂纹和针孔进行处理。
处理板坯中出现的裂纹将增加产品成本，降低生产能力，耽误产品出厂日期。
经过火焰切割后的板坯样品送到米塔尔研究实验室进行分析，以便确定其中角部横裂纹的发生原因。
为减少角部横裂纹，米塔尔公司LazaroCardenas(MSLC)的操作人员、维修人员、技术人员组成了一支精干的团队，以降低板坯角部横裂纹的发生。
裂纹起因当铸流表面遭受到热力应变、机械力应变或相变时，若该应变量超过了铸件材料的最大应变值，板坯就会发生横裂。
在下列条件下板坯可能产生裂纹：(1)铸流表面温度下降至低延展区以下，拉伸应变导致铸件产生裂纹。
(2)结晶器上热收缩应变引起板坯内部热断裂，产生裂纹。
(3)结晶器上或结晶器附近所施加的外力引起表面热拉裂。
产品的延展性低是出现裂纹的主要原因。
影响板坯横裂的因素还包括化学作用。
减小温差，降低震动是避免板坯裂隙发生的主要措施。
角部裂分析对板坯切削样本(削痕深度2〜3mm)进行化学成分分析的结果如表1。
在这种钢中发现了严重的角部裂纹，主要原因是该种钢的Nb、V和C含量高，特别是C对包晶钢非常敏感。
理论上讲，Nb(C,N)在1090°C开始析出，当温度下降，析出量快速增长，当温度降低到900C时主要析出物为V(C,N)，温度进一步下降到800C时，晶间继续析出。
众所周知，在温度降低过程中，Nb基及V基析出物沿奥氏体晶粒边界析出。
第34卷 第12期2009年12月HEAT TREAT MENT OF METALSVol 134No 112Dece mber 2009微碳深冲钢板的再结晶与{111}织构的形成过程吕庆功1,李成明2,倪爱娟1,王红炜1(11北京科大中冶技术发展有限公司,北京 100083;21北京科技大学材料科学与工程学院,北京 100083)摘要:采用试验和微观组织分析的方法,研究了冷轧微碳深冲钢板的再结晶组织和织构的特点以及A l N 相析出对{111}织构形成过程的影响。
研究结果表明,{111}织构从再结晶的形核阶段就已经开始形成,而且在其形成和初始长大过程中吞噬了非{111}织构组分。
退火时采用慢速升温有利于A l N 相充分析出和长大,促进了{111}织构的形成,从而抑制了非{111}织构组分,提高了微碳深冲钢板的成形性能。
关键词:深冲钢板;织构;再结晶中图分类号:TG11117 文献标识码:A 文章编号:025426051(2009)1220006204R ecrysta lliza ti on and form a ti on of {111}texture i nm icro 2carbon d eep draw i ng steel sheetL B Q i ng 2go ng 1,LI Cheng 2m ing 2,N I A i 2j uan 1,WA NG H o ng 2wei 1(11S i no m et Technol ogies Co .,Ltd ,Un i ve rsity of Sc ience and Technol ogy B eiji ng ,Be iji ng 100083,Ch i na ;21School ofM ater i a l Sc ience and Engi neer i ng ,Un i ve rs it y of Science and Technol ogy Beiji ng ,Be iji ng 100083,Ch i na)Abstr ac t :W ith the m etho ds of exper i m ent and m i crostructure ana lysis ,the character i stics of the recrysta llized structure and texture i n t he cold roll ed m i c ro 2carbon deep dra w i ng steel sheet ,as we ll as the effect of t he prec i p itati on of A l N upon the for m atio n of {111}texture were investi gated 1The res u lts sho w that t he {111}texture co m es i nto be i ng even i n the stage of nucleati on ,and the non 2{111}texture is nibbled by the {111}texture du ri ng its for m atio n and early gro wt h i n t he co urse of recrysta llizati on 1S l o w i ncreasi ng of temperature duri ng t he batch annea li ng is i n favor of the prec i p i ta ti on and gro wth of A l N ,wh i ch fac ilitates the f or m ati on of the {111}texture ,accord i ngly restra i ning the pro portio n of non 2{111}text u re and i m provi ng the defor m a ti on perfor m ance of the deep dra w i ng steel sheet 1K ey word s :deep drawing stee l shee t ;text ure ;recrysta lli zati on收稿日期:2009207215作者简介:吕庆功(1971)),男,山西文水人,高级工程师,工学博士,主要从事板管材品种和工艺研究,已发表论文16篇。
