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下部桥墩完整计算书

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第四章 主桥下部结构计算4.1 过渡墩盖梁计算4.1.主要材料4.1.1.1 混凝土C40混凝土（用于盖梁梁）弹性模量：32500MPa轴心抗压强度标准值fck：26.8MPa，轴心抗拉强度标准值ftk：2.4 MPa。

轴心抗压强度设计值fcd：18.4MPa，轴心抗拉强度设计值ftd：1.65 MPa。

4.1.1.2 预应力钢材和波纹管预应力钢绞线弹性模量：195000 MP,标准强度fpk：1860 MPa；设计强度fpd：1260 MPa, 张拉控制应力σcon=0.7fpk=1302MPa。

料波纹管的管道摩阻系数为: 0.14， 塑料波纹管的管道局部偏差系数为:0.0014。

4.1.2 设计荷载结构重要性系数：1.1恒载：结构自重由程序自动计算，砼容重取γ=26kN/m3二期恒载：采用集中力方式加载盖梁悬臂外边支座；汽车荷载：公路-Ⅰ级，采用桥博横向加载程序自动加载；4.1.3 计算方法4.1.3.1 计算方法概述计算以平面杆系理论,采用桥梁博士3.03程序计算.以盖梁为基准划分结构离散图。

根据新桥规要求的内容计算，验算结构抗裂性,构件使用应力,及结构极限承载能力,验算结构是否符合规范要求。

4.1.3.2 结构离散图4.1.3.3 施工阶段划分根据施工总体安排，共划分有3个施工阶段和1个使用阶段。

阶段1：浇筑桥墩及盖梁；阶段2：吊装小箱梁；阶段3：浇筑湿接缝、桥面铺装，防撞护栏浇阶段4：完成收缩徐变。

4.1.4 主要结论4.1.4.1 抗裂验算新《公桥规》第6.3.1条规定：预应力混凝土受弯构件应按下列规定进行正截面和斜截面抗裂验算：1、正截面抗裂应对构件正截面混凝土的拉应力进行验算，并应符合下列规定：（1）全预应力混凝土构件，在作用（或荷载）短期效应组合下分段浇筑或砂浆接缝的纵向分块构件 σst－0.80σpc≤0（2） A类预应力混凝土构件，在作用（或荷载）短期效应组合下σst－σpc≤0.7ftk =1.68 Mpa但在荷载长期效应组合下 σlt－σpc≤02、 斜截面抗裂应对构件斜截面混凝土的主拉应力进行验算，并应符合下列规定：（1）全预应力混凝土构件，在作用（或荷载）短期效应组合下现场浇筑（包括预制拼装）构件 σtp≤0.4ftk=0.96 Mpa（2） A类预应力混凝土构件，在作用（或荷载）短期效应组合下现场浇筑（包括预制拼装）构件 σtp≤0.5ftk=1.2 Mpa4.1.4.1.1 正截面混凝土法向拉应力验算a)短期效应组合单元号节点号项 目上缘最小正应力下缘最小正应力主拉应力11应力值 5.7110.6-2.95e-03 2应力值8.15 5.16-9.65e-0422应力值8.15 5.16-7.43e-02 3应力值7.35 3.7-0.10633应力值7.35 3.7-0.106 4应力值 6.29 2.88-0.10344应力值 6.29 2.88-0.103 5应力值 5.83 1.79-2.18e-0255应力值 5.83 1.79-2.18e-02 6应力值 5.89 1.26-5.78e-0366应力值 5.89 1.26-6.68e-02 7应力值 5.3 1.04-0.29977应力值 5.3 1.04-0.299 8应力值 4.32 1.82-0.43388应力值 4.32 1.82-0.433 9应力值 1.93 3.81-0.64699应力值 2.55 3.22-0.127 10应力值 3.06 2.95-8.56e-021010应力值 3.06 2.95-8.58e-02 11应力值 3.27 2.65-6.79e-021111应力值 3.27 2.65-0.133 12应力值 2.45 2.95-0.1561212应力值 2.45 2.95-0.155 13应力值 1.18 3.3-0.2151313应力值0.592 3.8-0.731 14应力值 3.15 1.81-0.5071414应力值 3.17 1.81-0.506 15应力值 4.24 1.04-0.3631515应力值 4.25 1.04-0.363 16应力值 4.93 1.27-0.103主 截 面 正 应 力 图（上缘）主 截 面 正 应 力 图（下缘）单元下缘最小应力：1.04 MPa容许最小拉应力为:-1.68 MPa 满足要求主 截 面 主 应 力 图b)长期效应组合主截面应力表单元号节点号项目上缘最小正应力下缘最小正应力11应力值 5.7110.6 2应力值8.38 5.1622应力值8.38 5.16 3应力值7.72 3.733应力值7.72 3.7 4应力值 6.84 2.8844应力值 6.84 2.88 5应力值 6.57 1.7955应力值 6.57 1.79 6应力值 6.67 1.2666应力值 6.67 1.26 7应力值 6.16 1.0477应力值 6.16 1.04 8应力值 5.31 1.8288应力值 5.31 1.82 9应力值 3.17 3.8199应力值 3.68 3.73 10应力值 4.24 3.371010应力值 4.24 3.37 11应力值 4.58 3.061111应力值 4.58 3.06 12应力值 4.08 3.371212应力值 4.08 3.37 13应力值 3.27 3.741313应力值 2.83 3.8 14应力值 5.01 1.811414应力值 5.02 1.81 15应力值 5.89 1.041515应力值 5.9 1.04 16应力值 6.45 1.271616应力值 6.46 1.2717应力值 6.36 1.81717应力值 6.36 1.8 18应力值 6.66 2.911818应力值 6.66 2.91 19应力值7.63 3.731919应力值7.63 3.73 20应力值8.51 5.22020应力值8.51 5.221应力值 5.710.6主截面正应力图（上缘）2.83MPa: 0 MPA主截面正应力图（下缘）抗裂计算结果如下:a)短期效应组合单元上缘最小应力：1.18 MPa容许最小拉应力为:-1.68 MPa 满足要求单元下缘最小应力：1.04 MPa容许最小拉应力为:-1.68 MPa 满足要求单元最大主拉应力：-0.646 MPa容许最大主拉应力为:-1.2MPa 满足要求b)长期效应组合单元上缘最大拉应力：2.83MPa容许值为: 0 满足要求单元下缘最大拉应力：1.04MPa容许值为: 0 满足要求从以上分析可知，抗裂验算满足要求。

4.1.4.2 持久状况构件的应力验算新《公桥规》第7.1.5条规定：使用阶段预应力混凝土受弯构件正截面混凝土的压应力和预应力钢筋的拉应力，应符合下列规定：（1）.受压区混凝土的最大压应力未开裂构件 σkc+σpt≤0.5fck=13.4MPa（2）.受拉区预应力钢筋的最大拉应力①.对钢绞线、钢丝未开裂构件 σpe+σp≤0.65fpk=1209 MPa新《公桥规》第7.1.6条规定：预应力混凝土受弯构件由作用（荷载）标准值 和预加力产生的混凝土主压应力和主拉应力应符合下列规定：主压应力σcp≤0.6fck=16.08 MPa4.1.4.2.1 正截面混凝土法向压应力验算和斜截面混凝土主压应力验算标准组合单元号节点号项 目上缘最大正应力下缘最大正应力最大主压应力11应力值 5.8210.910.9 2应力值8.88 6.028.8822应力值8.88 6.028.88 3应力值8.42 4.978.4233应力值8.42 4.978.42 4应力值7.78 4.787.7844应力值7.78 4.787.78 5应力值7.76 4.357.7655应力值7.76 4.357.76 6应力值7.93 3.997.9366应力值7.93 3.997.93 7应力值7.54 4.077.5477应力值7.54 4.077.54 8应力值 6.86 5.31 6.8688应力值 6.86 5.31 6.86 9应力值 5.028.15 6.8799应力值 5.517.05 6.21 10应力值 5.84 6.33 5.81010应力值 5.84 6.33 5.8 11应力值 6.14 5.92 6.11111应力值 6.14 5.92 6.1 12应力值 5.84 6.76 6.351212应力值 5.84 6.76 6.35 13应力值 5.458.157.631313应力值 5.029.048.26 14应力值 6.86 6.08 6.861414应力值 6.86 6.07 6.86 15应力值7.54 4.777.541515应力值7.54 4.757.54 16应力值7.93 4.567.931616应力值7.93 4.547.93 17应力值7.76 4.897.764.2.2 使用阶段钢束应力验算钢束号应力值(MPa)容许值(MPa)是否满足要求1-1.13e+03-1.21e+03是2-1.11e+03-1.21e+03是持久状况构件的应力验算结果:正截面混凝土法向压应力验算单元上缘最大压应力：8.88MPa容许最大压应力为: 13.4MPa 满足要求单元下缘最大压应力：10.9MPa容许最大压应力为:13.4 MPa 满足要求斜截面混凝土主压应力验算单元最大主压应力：10.9MPa容许最大主压应力为:16.08 MPa 满足要求通过以上分析可知，持久状况构件的应力满足规范要求。

4.1.4.3 承载能力极限状态正截面强度验算基本组合单元号节点号内力属性Mj极限抗力受力类型是否满足受压区高度是否满足11最大弯矩0.0 4.31e+03下拉受弯是是最小弯矩0.0 4.31e+03下拉受弯是是2最大弯矩-39.5-5.31e+03上拉受弯是是最小弯矩-520-5.31e+03上拉受弯是是22最大弯矩-39.5-5.31e+03上拉受弯是是最小弯矩-520-5.31e+03上拉受弯是是3最大弯矩-1.22e+03-8.00e+03上拉受弯是是最小弯矩-2.51e+03-8.00e+03上拉受弯是是33最大弯矩-1.22e+03-8.00e+03上拉受弯是是最小弯矩-2.51e+03-8.00e+03上拉受弯是是4最大弯矩-2.51e+03-1.12e+04上拉受弯是是最小弯矩-5.09e+03-1.12e+04上拉受弯是是44最大弯矩-2.51e+03-1.12e+04上拉受弯是是最小弯矩-5.09e+03-1.12e+04上拉受弯是是5最大弯矩-3.93e+03-1.51e+04上拉受弯是是最小弯矩-8.24e+03-1.51e+04上拉受弯是是55最大弯矩-3.93e+03-1.51e+04上拉受弯是是最小弯矩-8.24e+03-1.51e+04上拉受弯是是6最大弯矩-4.44e+03-1.69e+04上拉受弯是是最小弯矩-9.37e+03-1.69e+04上拉受弯是是66最大弯矩-4.44e+03-1.69e+04上拉受弯是是最小弯矩-9.37e+03-1.69e+04上拉受弯是是7最大弯矩-6.66e+03-2.16e+04上拉受弯是是最小弯矩-1.32e+04-2.16e+04上拉受弯是是77最大弯矩-6.66e+03-2.16e+04上拉受弯是是最小弯矩-1.32e+04-2.16e+04上拉受弯是是8最大弯矩-8.28e+03-2.24e+04上拉受弯是是最小弯矩-1.6e+04-2.24e+04上拉受弯是是88最大弯矩-8.28e+03-2.24e+04上拉受弯是是最小弯矩-1.6e+04-2.24e+04上拉受弯是是9最大弯矩-1.14e+04-2.31e+04上拉受弯是是最小弯矩-2.12e+04-2.31e+04上拉受弯是是99最大弯矩-8.13e+03-1.73e+03上拉偏拉是是最小弯矩-1.63e+04-2.31e+04上拉受弯是是10最大弯矩-7.73e+03-1.47e+03上拉偏拉是是最小弯矩-1.49e+04-2.32e+04上拉受弯是是1010最大弯矩-7.73e+03-1.47e+03上拉偏拉是是最小弯矩-1.49e+04-2.32e+04上拉受弯是是11最大弯矩-7.37e+03-1.74e+03上拉偏拉是是最小弯矩-1.39e+04-2.32e+04上拉受弯是是1111最大弯矩-7.37e+03-1.74e+03上拉偏拉是是最小弯矩-1.39e+04-2.32e+04上拉受弯是是12最大弯矩-7.73e+03-1.47e+03上拉偏拉是是最小弯矩-1.5e+04-2.32e+04上拉受弯是是1212最大弯矩-7.73e+03-1.47e+03上拉偏拉是是最小弯矩-1.5e+04-2.32e+04上拉受弯是是13最大弯矩-8.08e+03-1.99e+03上拉偏拉是是最小弯矩-1.7e+04-2.31e+04上拉受弯是是1313最大弯矩-1.14e+04-2.31e+04上拉受弯是是最小弯矩-2.19e+04-2.31e+04上拉受弯是是14最大弯矩-8.27e+03-2.24e+04上拉受弯是是最小弯矩-1.66e+04-2.24e+04上拉受弯是是1414最大弯矩-8.27e+03-2.24e+04上拉受弯是是最小弯矩-1.66e+04-2.24e+04上拉受弯是是15最大弯矩-6.66e+03-2.16e+04上拉受弯是是最小弯矩-1.38e+04-2.16e+04上拉受弯是是1515最大弯矩-6.66e+03-2.16e+04上拉受弯是是最小弯矩-1.37e+04-2.16e+04上拉受弯是是16最大弯矩-4.44e+03-1.69e+04上拉受弯是是最小弯矩-9.62e+03-1.69e+04上拉受弯是是1616最大弯矩-4.44e+03-1.69e+04上拉受弯是是最小弯矩-9.6e+03-1.69e+04上拉受弯是是17最大弯矩-3.93e+03-1.51e+04上拉受弯是是最小弯矩-8.43e+03-1.51e+04上拉受弯是是1717最大弯矩-3.93e+03-1.51e+04上拉受弯是是最小弯矩-8.41e+03-1.51e+04上拉受弯是是18最大弯矩-2.51e+03-1.12e+04上拉受弯是是最小弯矩-5.22e+03-1.12e+04上拉受弯是是1818最大弯矩-2.51e+03-1.12e+04上拉受弯是是最小弯矩-5.21e+03-1.12e+04上拉受弯是是19最大弯矩-1.22e+03-7.97e+03上拉受弯是是最小弯矩-2.48e+03-7.97e+03上拉受弯是是1919最大弯矩-1.22e+03-7.97e+03上拉受弯是是最小弯矩-2.47e+03-7.97e+03上拉受弯是是20最大弯矩-39.6-5.29e+03上拉受弯是是最小弯矩对应抗力及最小弯矩（颜色深的为弯矩，浅的为抗力）斜截面抗剪计算见下表。

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桥梁下部结构通用图计算书

桥梁下部结构通用图计算书

目录第一部分项目概况及基本设计资料 (1)1。

1 项目概况 (1)1.2 技术标准与设计规范 (1)1。

3 基本计算资料 (1)第二部分上部结构设计依据 (3)2.1 概况及基本数据 (3)2.1.1 技术标准与设计规范 (3)2。

1。

2 技术指标 (3)2。

1。

3 设计要点 (3)2.2 T梁构造尺寸及预应力配筋 (4)2.2。

1 T梁横断面 (4)2。

2.2 T梁预应力束 (4)2。

2.3 罗望线T梁构造配筋与部颁图比较 (4)2。

3 结构分析计算 (4)2.3。

1 活载横向分布系数与汽车冲击系数 (4)2。

3。

2 预应力筋计算参数 (5)2。

3。

3 温度效应及支座沉降 (5)2。

3。

4 有限元软件建立模型计算分析 (5)第三部分桥梁墩柱设计及计算 (6)3.1 计算模型的拟定 (6)3.2 桥墩计算分析 (6)3.2。

1 纵向水平力的计算 (6)3。

2。

2 竖直力的计算 (7)3。

2.3 纵、横向风力 (8)3。

2。

4 桥墩计算偏心距的增大系数 (8)3.2。

5 墩柱正截面抗压承载力计算 (9)3.2.6 裂缝宽度验算 (9)3。

3 20米T梁墩柱计算 (10)3。

3。

1 计算模型的选取 (10)3。

3。

2 15米墩高计算 (10)3。

3。

3 30米墩高计算 (14)3。

4 30米T梁墩柱计算 (19)3.4。

1 计算模型的选取 (19)3.4.2 15米墩高计算 (19)3。

4。

3 30米墩高计算 (23)3。

4.4 40米墩高计算 (27)3。

5 40米T梁墩柱计算 (32)3。

5。

1 计算模型的选取 (32)3。

5。

2 15米墩高计算 (32)3。

5.3 30米墩高计算 (37)第四部分桥梁抗震设计 (42)4。

1 主要计算参数取值 (42)4。

2 计算分析 (42)4。

2.1 抗震计算模型 (42)4.2。

2 动力特性特征值计算结果 (43)4.2。

3 E1地震作用验算结果 (43)4.2。

下部结构设计计算算例(样例)

下部结构设计计算算例(样例)

任务书目录50601015015013013070130150506015010010330330760220220220220220220505014201 设计资料1.1 地质资料 按任务书填1.2 桩、墩尺寸与材料 按任务书填本设计下部结构采用桩柱式墩台基础。

根据该桥梁设计跨径*****，桥墩型式采用单排双柱式。

桥墩帽梁高度取***m ，系梁高度取***m ，宽度取***，位于地面线以上，墩径取**m ，桩径取***m 。

具体尺寸参见图1—1：图1—1 桥墩构造图2内力计算 ： 2.1恒载反力：（1）上部结构恒载反力(见表2—1)：表2—1 上部结构荷载情况2、盖梁自重反力：[14.2×1.5×0.5+0.5×(14.2+9.1)×0.6×1.5]×25=528.38kN3、系梁自重反力：4.31×1.0×25=107.75kN 4、墩柱自重每延米：21.32533.17/4kN m π⋅⨯=5、桩自重每延米： 21.501526.494q kN m π=⨯⨯=（浮容重）2.1活载反力：（1）各主梁荷载横向分布系数计算：本设计计算各主梁荷载横向分布系数应用杠杆原理法，采用两种布载形式，即偏心布载和对中布载。

○1偏心布载(图2—1)： 公路—Ⅱ级: ∑=i i m η21,汽 11(0.9550.136)0.5462m =⨯+=汽21(0.0450.8640.545)0.7272m =⨯++=汽31(0.4550.7270.136)0.6592m =⨯++=汽.2731.0000.6820η1η2η3η4η5η6η71.0001.0001.0000.8640.3180.7270.2730.9090.09141(0.2730.8640.318)0.7282m =⨯++=汽51(0.6820.727)0.7052m =⨯+=汽61(0.2730.909)0.5912m =⨯+=汽710.0910.0462m =⨯=汽图2-1偏心布载时各主梁荷载横向分布系数根据上述计算，将各主梁荷载横向分布系数汇总在表2—2中：0.0.7050.295η4η3η2η10.8861.0000.2951.0000.7050 表2-2 各主梁荷载横向分布系数汇总(偏载时)○2对中布载(图2-2)：图2-2 对中布载时各主梁荷载横向分布系数公路—Ⅱ级: ∑=i i m η21,汽 1'10.5230.2622m =⨯=汽2'1(0.4770.7050.114)0.6482m =⨯++=汽1.0001.0001.012=178.5kNk P 3'1(0.2950.8860.295)0.7382m =⨯++=汽4'1(0.7050.705)0.7052m =⨯+=汽根据上述计算，将各主梁荷载横向分布系数汇总在表2-3中： 表2-3各主梁荷载横向分布系数汇总(对中布载时)（2）按顺桥方向布置活载(图2-3)，求得支座活载反力的最大值：公路—Ⅱ级: 考虑到支点外布置 荷载，布置长度为：19.50.2519.75l m =+=。

桥墩计算

桥墩计算

3#墩墩身模板计算书一、基本资料：1.桥墩模板的基本尺寸桥墩浇筑时采用全钢模板，模板由平面模板和平面模板带半弧模板对接组成，单块模板=300mm；横肋为10mm 设计高度为2250mm，面板为h=6㎜厚钢板；竖肋[10#，水平间距为L1=500mm；背楞：平面模板为双根[20#槽钢、平面模板带半弧厚钢板，高100mm，竖向间距L2模板为双根[14#槽钢，纵向间距为：800mm；2.材料的性能根据《公路桥涵施工技术规范JTG/T F50-2011》和《钢结构焊接规范GB 5066-2011》的规定，暂取：砼的重力密度：26 kN/m3；砼浇筑时温度：10℃；砼浇筑速度：2m/h；不掺外加剂。

钢材取Q235钢，重力密度：78.5kN/m3；容许应力为215MPa，不考虑提高系数；弹性模量为206GPa。

3.计算荷载对模板产生侧压力的荷载主要有三种：1)振动器产生的荷载：4.0 kN/m2；或倾倒混凝土产生的冲击荷载：4.0km/m2；二者不同时计算。

2)新浇混凝土对模板的侧压力；荷载组合为：强度检算：1+2；刚度检算：2 (不乘荷载分项系数)当采用内部振捣器，混凝土的浇筑速度在6m/h以下时，新浇的普通混凝土作用于模板的最大侧压力可按下式计算（《桥梁施工工程师手册》P171杨文渊）：Pγ=（1）kh当v/T<0.035时，h=0.22+24.9v/T;当v/T>0.035时，h=1.53+3.8v/T;式中：P－新浇混凝土对模板产生的最大侧压力（kPa）；h－有效压头高度（m）；v－混凝土浇筑速度（m/h）；T－混凝土入模时的温度（℃）；γ－混凝土的容重（kN/m 3）； k －外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取k=1.0，掺缓凝作用的外加剂时k=1.2； 根据前述已知条件：因为： v/T=2.0/10=0.2>0.035，所以 h ＝1.53+3.8v/T=1.53+3.8×0.2＝2.29m最大侧压力为：h k P γ=＝26×2.29＝59.54kN/㎡检算强度时荷载设计值为：='q 1.2×59.54+1.4×4.0＝77 kN/m 2；检算刚度时荷载标准值为：=''q 59.54 kN/m 2；4. 检算标准1) 强度要求满足钢结构设计规范；2) 结构表面外露的模板，挠度为模板结构跨度的1/400；3) 钢模板面板的变形为1.5mm ；4) 钢面板的钢楞的变形为3.0mm ； 二、 面板的检算1. 计算简图面板支承于横肋和竖肋之间，横肋间距为50cm ，竖肋间距为30cm ，取横竖肋间的面板为一个计算单元，简化为四边嵌固的板，受均布荷载q ；则长边跨中支承处的负弯矩为最大，可按下式计算：y x l l Aq M 2'= （2）式中：A －弯矩计算系数，与y x l l /有关，可查《建筑结构静力计算实用手册（第二版）》（中国建筑工业出版社2014）P154表5.2-4得A=0.0367；y x l l 、－分别为板的短边和长边；'q －作用在模板上的侧压力。

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下部结构计算书第3章下部结构计算3.1设计资料1．设计标准及上部构造设计荷载：公路—I级；桥面净空：净—9+2×1.0标准跨径：25m；主梁全长：24.92m；计算跨径：24.00m 上部构造：预应力钢筋混凝土T形梁；2．材料钢筋：盖梁主筋采用HRB335，其它均采用R235钢筋；混凝土：盖梁采用C45，墩柱采用C30,系梁及钻孔灌注桩用采C25；3．桥墩尺寸考虑原有标准图，选用如图3-1所示结构尺寸图3-1 桥墩结构尺寸(尺寸单位：cm)4．设计依据《公路桥涵地基与基础设计规范》(JTG D63-2007)。

3.2盖梁计算3.2.1 荷载计算1．上部结构永久荷载见表3-12．盖梁自重及作用效应计算见表3-2(1/2盖梁长度，见图3-2)图3-2 盖梁尺寸(尺寸单位：cm)备注：q1+q2+q3+q4+q5=489.3KN3．可变荷载计算(1)可变荷载横向分布系数计算：荷载对称布置时用杠杆原理法，非对称布置时用偏心受压法。

①公路—I级a．单车列，对称布置时，见图3-3所示：?1??2??3??6??7??8?0；?4??5??(0.9?0.1)?0.5b．双车列，对称布置时，见图3-4所示：12?1??2??7??8?0；?3??6??0.59?0.295；?4??5??(0.41?0.79?0.21)?0.705 ④⑤①10.91110.7110.71114号0.911115号0.289②0.0891号0.63号10.44号10.63号③④⑤1212①2号②1③0.4图3-3 单列车对称(尺寸单位：cm) 图3-4 双列车对称(尺寸单位：cm)c．单车列，非对称布置时，见图3-5所示：由?i?1eai?，已知：N?8，e?4.6，2n2a22?a2?2?(1.125?3.3752?5.6252?7.8752)?212.625，?1??18184.6?7.87514.6?5.625?0.295；?20.247212.6258212.62514.6?1.1254.6?3.375?0.149 ?0.198；?4??8212.625212.6254.6?1.12514.6?3.375?0.101 ?60.052212.6255212.6254.6?5.62514.6?7.875?0.003 ?8-0.045212.6255212.625 ?3??18?55d．双车列，非对称布置时，见图3-5所示：已知：N=8，e=3.05，22?a2?2?(1.125?3.3752?5.6252?7.8752)?212.625，则：?1???3??18183.05?7.87513.05?5.625?0.238；?20.206212.6258212.6253.05?3.37513.05?1.125?0.173；?40.141212.6258212.6253.05?1.12513.0?53.375?0.109?60.077212.6258212.6253.05?7.87513.05?5.625?0.012；?70.044212.6258212.625 ?5??18?8??18e．三车列，非对称布置时，见图3-5所示：已知：N=8，e=1.5，22?a2?2?(1.125?3.3752?5.6252?7.8752)?212.625，则：?1??11.5?7.87511.5?5.625?0.181；?20.165 8212.6258212.62511.5?3.37511.5?1.125?0.149；?40.133 8212.6258212.62511.5?1.12511.5?3.375?0.117?60.1018212.6258212.625 ?35???8??11.5?7.87511.5?5.625?0.085；?70.069 8212.6258212.625图3-5 (尺寸单位：cm)f．三车列，对称布置时，见图3-6所示：?1??8?02 1?3??6??(0.72?0.48)?0.78?0.4682?2??7??0.78?0.28?0.109；?4??5??(0.1?0.9?0.52)?0.78?0.593 12①0.7781号3号10.97810.60②③④⑤0.4000.6010.9780.7780.2220.0224号5号图3-6 三车列对称布置(尺寸单位：cm)②人群荷载a．两侧有人群，对称布置时，见图3-7所示：?1??8?0.94 ；?2??7?0.06；?3??4??5??6?0b．单侧有人群，非对称布置时，见图3-7所示：已知：N=8，e=7.75，22?a2?2?(1.125?3.3752?5.6252?7.8752)?212.625，则：?13??1818187.75?7.87517.75?5.625?0.412；?20.330212.6258212.6257.75?3.37517.75?1.125?0.248；?40.166212.6258212.6257.75?1.12517.75?3.375?0.084?60.002212.6258212.625?5???8??187.75?7.87517.75?5.625?-0.162；?7-0.080 212.6258212.625图3-7 人群荷载(尺寸单位：cm)(2)按顺桥向可变荷载移动情况，求支座可变荷载反力的最大值，见图3-8所示图3-8 支座可变荷载反力(尺寸单位：m) ①公路—I级双孔布载单列车时：B?24?2?7.8?206.7?393.9kN 2双孔布载双列车时：2B?2?393.9?787.8kN双孔布载三列车时：3B?3?393.9?1181.7kN单孔布载单列车时：B?24?7.8?206.7?300.3kN 2单孔布载双列车时：2B?2?300.3?600.6kN单孔布载三列车时：3B?3?300.3?900.9kN②人群荷载，见图3-9所示1单孔满载时(一侧)：B2?3.45??24?41.4kN 2双孔满载时(一侧)：B1?B2?41.4kN;B1?B2?82.8kN图3-9 人群荷载(尺寸单位：m)(3)求可变荷载横向分布后各梁支点反力(计算的一般公式为Ri?B?i)，见表3-3(4)各梁永久荷载、可变荷载反力组合计算见表3-4，表中均取用各梁的最大荷载，其中冲击系数为：1+μ=1+0.29=1.294．双柱反力Gi的计算，见图3-10，所引用的的各梁反力见表3-4图3-10双柱反力Gi计算(尺寸单位：cm)由表3-5可知，非对称荷载时立柱反力最大，则按荷载组合⑦时控制设计，此时G1?4849.846kNR1R2R3R4R53.2.2 内力计算1．恒载加活载作用下各截面的内力(1)弯矩计算截面位置见图3-10所示，按图3-10给出的截面位置，各截面弯矩计算式为：M1?1?0;M2?2??R1?0.6;M3?3??R1?1.4;M4?4??R1?2.25?G1?0.85;M5?5??R1?7.875?R2?5.625?R3?3.375?R4?1.125?G1?6.475各种荷载组合下的各截面弯矩计算见表3-6，注意的是，表中内力计算未考虑施工荷载的影响。