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观天路(田贝路口-大和路)扩建工程桥梁工程计算书目录1概述 (2)1.1技术标准 (3)1.2 设计规范 (3)2主要材料及强度设计值 (3)3主梁分析计算 (4)3.1 人行桥主梁计算分析 (4)3.2 管线桥主梁计算分析 (8)3.3结论 (10)4下部结构分析计算 (11)4.1桥墩计算 (11)4.2桥台计算 (17)4.3结论 (20)1概述根据观天路（田贝路口－大和路）扩建工程的要求，田贝大桥需进行扩宽改造。
在现状桥梁北侧增设5.5m宽人行桥和2.8m宽电力管线桥，并在新建桥北侧预留4m宽DN1600自承式给水管位置。
桥梁立面图桥梁断面图人行桥主梁断面图 管线桥断面图1.1技术标准（1） 设计使用期限：50年。
（2） 设计安全等级：二级，相应的结构重要性系数1.0。
（3） 可变作用：人群荷载根据《城市桥梁设计准则》(CJJ 11-2011)计算，W=3.65KPa，其余按《公路桥涵设计通用规范》规定采用。
1.2 设计规范（1） 《公路工程技术标准》(JTG B01-2014)；（2） 《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60-2015)；（3） 《公路桥涵地基与基础设计规范》(JTG D63-2007)；（4） 《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTG D62-2004)；（5） 《公路桥涵施工技术规范》(JTG/T F50-2011)；（6） 《公路钢结构桥梁设计规范》(JTG D64-2015 )；（7） 《公路桥梁抗震设计细则》(JTG/T B02-01--2008)；（8） 《城市桥梁设计准则》(CJJ 11-2011)；2主要材料及强度设计值（1） 混凝土：C40：fck＝26.8MPa，ftk＝2.40MPa，fcd＝18.4MPa，ftd＝1.65MPa，Ec＝3.25×104MPa；C30：fck＝20.1MPa，ftk＝2.01MPa，fcd＝13.8MPa，ftd＝1.39MPa，Ec＝3.00×104MPa； （2） 钢筋HRB400钢筋：fsk＝400MPa，fsd＝330MPa，Es=2.0×105MPa； HPB300钢筋：fsk＝300MPa，fsd＝270MPa，Es=2.1×105MPa。
桥梁⼯程课程设计通⽤计算书台州学院建筑⼯程学院桥梁⼯程课程设计指导书—某公路20-30⽶预应⼒混凝⼟T梁或空⼼板梁设计⼀、设计资料及构造布置（⼀）设计资料1.桥⾯跨径及桥宽标准跨径：20-30m计算跨径：⽀座中⼼点之间的距离桥⾯宽：净9+2×1.0=11m。
2.设计荷载公路—I级，⼈群荷载3.5kN/m2，护栏及⼈⾏道等每延⽶重量按8kN/m计算。
3．材料⼯艺混凝⼟：C40(主梁)预应⼒钢筋采⽤ASTM270级Фj15.24低松弛钢绞线，每束7根。
普通钢筋采⽤HRB335直径≥12mm的螺纹钢筋。
按后张法施⼯，采⽤Ф55的波纹管和OVM锚。
4．设计依据《公路⼯程技术标准》JTG B01-2003《公路桥涵设计通⽤规范》JTG D60-2004《公路钢筋砼及预应⼒砼桥涵设计规范》JTG D62-20045．基本设计数据基本计算数据表——表1名称项⽬符号单位数据混凝⼟(C40) 轴⼼抗压强度标准值ckf M Pa26.8轴⼼抗拉强度标准值tkf M Pa 2.39轴⼼抗压强度设计值cdf M Pa19.1轴⼼抗拉强度设计值tdf M Pa 1.71弹性模量E c M Pa32500普通钢筋抗拉强度标准值skf M Pa335抗拉强度设计值sdf M Pa280弹性模量E s M Pa200000预应⼒钢筋（Фj＝15.24）抗拉强度标准值pkf M Pa1860 抗拉强度设计值pdf M Pa1260弹性模量Ep M Pa195000材料容重钢筋混凝⼟1γ3/kN m25.0沥青混凝⼟2γ3/kN m23.0钢铰线3γ3/kN m78.5 钢束与混凝⼟的弹性模量⽐αEp⽆量纲 6（⼆）构造布置1.梁间距：参考相关⽂献后⾃⾏选择。
2.主梁⾼：参考相关⽂献后⾃⾏选择。
3.横隔板间距：参考相关⽂献后⾃⾏选择。
4.梁肋：参考相关⽂献后⾃⾏选择。
5.桥⾯铺装：采⽤厚度为10cm沥青混凝⼟，坡度由盖梁找平。
13米空心板梁桥下部结构计算书分目录1工程说明.................................................. 错误！未定义书签。
2 设计标准 ................................................. 错误！未定义书签。
2.1设计标准.............................................. 错误！未定义书签。
2.2设计规范.............................................. 错误！未定义书签。
3 设计参数 ................................................. 错误！未定义书签。
3.1混凝土各项力学指标见表................................ 错误！未定义书签。
3.2普通钢筋.............................................. 错误！未定义书签。
4 上部结构荷载计算 (2)4.1单孔恒载 (2)4.2汽车活载 (3)4.3单位M宽人行道人群荷载产生的最大支反力 (4)5 计算假定 (5)6 中间桥墩盖梁、立柱荷载及效应计算 (5)6.1永久恒载 (5)6.2汽车荷载效应 (6)7效应组合 (8)7.1承载能力极限状态 (8)7.2正常使用极限状态短期组合 (9)7.3承台底荷载组合 (9)8 截面验算 (10)8.1盖梁验算 (10)8.2立柱验算 (11)9 承台计算 (12)9.1撑杆抗压验算 (12)9.2系杆抗拉验算 (13)9.3斜截面抗剪验算 (13)9.4桩抗冲切验算 (13)10 桩基础计算 (14)10.1承台底顶荷载 (14)10.2桩身内力计算 (14)10.3截面配筋计算 (15)10.4桩长及承载力计算 (15)10.5桩基沉降计算 (15)11 桥台验算 (16)11.1台后土压力计算....................................... 错误！未定义书签。
**桥梁计算书（含水文、荷载、桩长、挡墙的计算）**本计算书中包括桥涵水文的计算、恒荷载计算、活荷载计算桩长、以及挡墙的计算。
荷载标准：公路Ⅱ级乘0.8的系数桥面宽度：净4.5+2×0.5m跨度：13孔×13m1、工程存在问题*****桥位于***闸下游1000m处，建于1982年，为钢筋砼双排架式桥墩，预制拼装型板梁桥面，17孔，每跨8.85m。
总长150.45m，宽5.3m。
该桥运行20多年，根据***省水利建设工程质量监测站检验测试报告检测结果如下：（1）桥墩A．桥墩基础桥墩基础为抛石砼，设计强度等级为150＃，钻芯法检测砼现有强度代表值为16.4MPa。
B．排架立柱及联系梁立柱设计强度等级为200＃，超声回弹综合法检测砼现有强度代表值为14.0～18.3MPa。
联系梁设计强度等级为200＃，超声回弹综合法检测砼现有强度代表值为14.7MPa。
立柱外观质量总体较差，局部区域麻面较重。
立柱砼碳化深度最大值为31mm，最小值为5mm，平均值为14mm。
立柱钢筋保护层实测厚度为20mm，钢筋目前未锈，但碳化深度平均值已接近钢筋保护层厚度。
通过普查，全桥64根立柱中有12根35处箍筋锈胀外露，有6处联系梁主筋外露。
C．盖梁盖梁设计强度等级为200＃，超声回弹综合法检测砼现有强度代表值为17.4～21.5MPa。
盖梁外观质量一般，梁体砼总体感觉较疏松。
盖梁砼碳化深度最大值为24mm，最小值为9mm，平均值为18mm。
，盖梁主筋侧保护层实测厚度为9～13mm，底保护层实测厚度29～42mm，砼碳化深度已超过钢筋侧保护层厚度，盖梁主筋已开始锈蚀。
通过普查，全桥32根盖梁中共有14根15处主筋锈蚀膨胀，表层砼脱落，主筋外露，长度15～70cm；有28处箍筋锈胀外露。
（2）T型梁T型梁设计强度等级为200＃，每跨中间两根T型外观较好，两边T型梁外观较差。
T型梁砼碳化深度最大值为20mm，最小值为7mm，平均值为14mm。
桥涵通用图30米现浇预应力混凝土箱梁下部构造（路基宽9.0 米，R＝80m）计算书计算：汪晓霞复核：审察：二〇二〇年七月30m 连续箱梁下部构造计算（B＝9m,R=80m ）第一部分基础资料一、计算基本资料1技术标准与设计规范：1)中华人民共和国交通部标准《公路工程技术标准》（ JTG B01-2014 ）2)中华人民共和国交通部标准《公路桥涵设计通用规范》（ JTG D60-2015 ）3)中华人民共和国交通部标准《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG 3362-2018 ）4)交通部标准《公路桥涵地基与基础设计规范》（ JTG D63-2007 ）2桥面净空：净 -8.0 米3汽车荷载：公路Ⅰ级，构造重要性系数4资料性能参数1)混凝土C30 砼：墩柱、墩柱系梁 ,主要强度指标：强度标准值f ck＝20.1MPa ，f tk＝强度设计值f cd＝13.8MPa ，f td＝弹性模量 E ＝4M pac2)一般钢筋a)HPB300 钢筋其主要强度指标为：抗拉强度标准值 f sk＝300MPa抗拉强度设计值 f sd＝250MPa弹性模量E s＝2.1x10 5MPab)HRB400 钢筋其主要强度指标为：抗拉强度标准值 f sk＝400MPa抗拉强度设计值 f sd＝330MPa弹性模量 E ＝5M Pasc)HRB500 钢筋其主要强度指标为：抗拉强度设计值f sd＝415MPa弹性模量E s＝2.0x10 5MPa5主要构造尺寸上部构造为 2×30m ～ 4×30m 一联 ,现浇连续预应力箱形梁。
每跨横向设 2 个支座。
桥墩墩柱计算高取10 、15 、17 米，直径、 1.6 米。
因无法预计各桥的实际部署情况及地形、地质因素，墩顶纵向水平力，分别按 2 跨一联、 3 跨一联、 4跨一联，墩柱取等高度及等刚度计算。
应用本通用图时，应依照本质分联情况，核实桥墩构造尺寸及配筋可否满足受力要求。
目录第一局部工程概况及根本设计资料1 1.1 工程概况11.2 技术标准与设计规11.3 根本计算资料1第二局部上部构造设计依据3 2.1 概况及根本数据32.1.1 技术标准与设计规32.1.2 技术指标32.1.3 设计要点42.2 T梁构造尺寸及预应力配筋42.2.1 T梁横断面42.2.2 T梁预应力束52.2.3 罗望线T梁构造配筋与部颁图比拟52.3 构造分析计算52.3.1 活载横向分布系数与汽车冲击系数52.3.2 预应力筋计算参数52.3.3 温度效应及支座沉降62.3.4 有限元软件建立模型计算分析6第三局部桥梁墩柱设计及计算73.1 计算模型的拟定73.2 桥墩计算分析73.2.1 纵向水平力的计算73.2.2 竖直力的计算83.2.3 纵、横向风力93.2.4 桥墩计算偏心距的增大系数 103.2.5 墩柱正截面抗压承载力计算113.2.6 裂缝宽度验算123.3 20米T梁墩柱计算123.3.1 计算模型的选取123.3.2 15米墩高计算133.3.3 30米墩高计算173.4 30米T梁墩柱计算223.4.1 计算模型的选取223.4.2 15米墩高计算223.4.3 30米墩高计算273.4.4 40米墩高计算313.5 40米T梁墩柱计算353.5.1 计算模型的选取353.5.2 15米墩高计算363.5.3 30米墩高计算40第四局部桥梁抗震设计464.1 主要计算参数取值464.2 计算分析464.2.1 抗震计算模型464.2.2 动力特性特征值计算结果47 4.2.3 E1地震作用验算结果49 4.2.4 E2地震作用验算结果49 4.2.5 延性构造细节设计504.3 抗震构造措施53第一局部工程概况及根本设计资料1.1 工程概况省余庆至安龙高速公路罗甸至望谟段，主线全长77.4公里，工程地形起伏大，山高坡陡，地质、水文条件复杂，桥梁工程规模大，高墩大跨径桥梁较多，通过综合比选，考虑技术、经济、构造耐久、施工方便、维修便利及施工标准化等因素。
桥梁计算书⽬录第⼀章装配式简⽀实⼼板桥计算 (1)⼀、⼯程概况 (1)⼆、桥⾯⼏何特性及作⽤效应计算 (1)三、截⾯设计 (10)第⼆章装配式简⽀空⼼板桥计算 (13)⼀、⼯程概况 (13)⼆、桥⾯⼏何特性及作⽤效应计算 (13)三、截⾯设计 (22)第三章装配式简⽀T型梁桥计算 (25)⼀、⼯程概况 (25)⼆、桥⾯⼏何特性及作⽤效应计算 (25)三、承载能⼒极限状态下截⾯设计、配筋与验算 (35)第⼀章装配式简⽀实⼼板桥计算⼀、⼯程概况桥梁横向设计总宽为4.7m ，设计全长为30m ，为五跨铰接板桥，跨径为5*6m ；上部结构为铰接预制板，下部结构为桩墩、台钢筋砼⽿墙布置。
⼆、桥⾯⼏何特性及作⽤效应计算 1、桥⾯总体布置预制板标准跨径：I k =6.00m ；计算跨径：I 0=5.62m ；板长：5.98m ；桥⾯净空：4+2*0.35=4.7m ；设计荷载：公路—Ⅱ级*0.8。
2、构造形式及尺⼨选定全桥采⽤20块C30预制钢筋砼实⼼板，每块实⼼板宽99cm （其中桥墩⾄⽀座中⼼线间距为18cm ，伸缩缝宽2cm ）。
C30混凝⼟实⼼板：f ck =20.1MPa ，f cd =13.8MPa ，f tk =2.01MPa ，f td =1.39MPa 。
3、作⽤效应计算 3.1永久效应作⽤计算3.1.1实⼼板效应作⽤计算（第⼀阶段结构⾃重）g 1：m kN g /585.82562.5/93.11=?=3.1.2桥⾯系⾃重(第⼆阶段结构⾃重)g 2：全桥宽铺装每延⽶总重为：8.99/5/5.62×25=7.998m kN /； C25砼缘⽯重：6.43/5/5.62×25=5.721m kN /；栏杆重⼒：6.673m kN /上述⾃重效应是在各实⼼板形成整体后，再加上板桥上的，为了使计算⽅便近似按各板平均分担重⼒效应，则每块实⼼板分摊到的每延⽶桥⾯的重⼒为：mkN g /098.54721.5998.7673.62=++=3.1.3铰缝重⼒（第⼆阶段结构⾃重）g 3：m KN g /24.02562.5/4/216.03=?=3.1.4恒载内⼒计算m kN g g /585.81Ⅰ==m kN g g g /34.524.0098.532=+=+=∏ m kN g g g /92.1334.5585.8Ⅰ=+=+=∏由此计算出简⽀实⼼板永久作⽤（⾃重）效应，计算结果见表1-1。
目录第一部分项目概况及基本设计资料 (1)1.1 项目概况 (1)1.2 技术标准与设计规范 (1)1.3 基本计算资料 (1)第二部分上部结构设计依据 (3)2.1 概况及基本数据 (3)2.1.1 技术标准与设计规范 (3)2.1.2 技术指标 (3)2.1.3 设计要点 (3)2.2 T梁构造尺寸及预应力配筋 (4)2.2.1 T梁横断面 (4)2.2.2 T梁预应力束 (5)2.2.3 罗望线T梁构造配筋与部颁图比较 (6)2.3 结构分析计算 (6)2.3.1 活载横向分布系数与汽车冲击系数 (6)2.3.2 预应力筋计算参数 (6)2.3.3 温度效应及支座沉降 (7)2.3.4 有限元软件建立模型计算分析 (7)第三部分桥梁墩柱设计及计算 (8)3.1 计算模型的拟定 (8)3.2 桥墩计算分析 (8)3.2.1 纵向水平力的计算 (8)3.2.2 竖直力的计算 (9)3.2.3 纵、横向风力 (10)3.2.4 桥墩计算偏心距的增大系数 (11)3.2.5 墩柱正截面抗压承载力计算 (12)3.2.6 裂缝宽度验算 (13)3.3 20米T梁墩柱计算 (13)3.3.1 计算模型的选取 (13)3.3.2 15米墩高计算 (14)3.3.3 30米墩高计算 (18)3.4 30米T梁墩柱计算 (22)3.4.1 计算模型的选取 (22)3.4.2 15米墩高计算 (23)3.4.3 30米墩高计算 (27)3.4.4 40米墩高计算 (32)3.5 40米T梁墩柱计算 (36)3.5.1 计算模型的选取 (36)3.5.2 15米墩高计算 (37)3.5.3 30米墩高计算 (41)第四部分桥梁抗震设计 (47)4.1 主要计算参数取值 (47)4.2 计算分析 (47)4.2.1 抗震计算模型 (47)4.2.2 动力特性特征值计算结果 (48)4.2.3 E1地震作用验算结果 (49)4.2.4 E2地震作用验算结果 (49)4.2.5 延性构造细节设计 (51)4.3 抗震构造措施 (53)第一部分项目概况及基本设计资料1.1 项目概况贵州省余庆至安龙高速公路罗甸至望谟段，主线全长77.4公里，项目地形起伏大，山高坡陡，地质、水文条件复杂，桥梁工程规模大，高墩大跨径桥梁较多，通过综合比选，考虑技术、经济、结构耐久、施工方便、维修便利及施工标准化等因素。
主线普通桥梁结构主要选择20m、30m、40m装配式预应力砼T梁。
根据《中国地震动参数区划图》（GB18306-2001），项目区地震动峰值加速度为0.05g、0.10g。
项目起点～K22+400路段为0.05g，对应地震基本烈度为Ⅵ度（路线长度约22.4km）。
K22+400～项目终点路段为0.10g，对应地震基本烈度为Ⅶ度（路线长度约55.0km）。
6度区与7度区分界点位于罗甸县罗苏乡纳庆村，属第LWSJ-1标范围。
按照桥梁相关规范要求，对位于7度区内的桥梁需进行抗震计算及抗震措施的设置。
桥梁通用图设计计算时，需充分考虑桥梁的抗震要求。
1.2 技术标准与设计规范（1）中华人民共和国交通部标准《公路工程技术标准》（JTG B01-2014）（2）中华人民共和国交通部标准《公路桥涵设计通用规范》（JTG D06-2004）（3）中华人民共和国交通部标准《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004），以下简称《规范》（4）中华人民共和国交通部标准《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTG D63-2007）（5）中华人民共和国交通部标准《公路坞工桥涵设计规范》（JTG D61-2005）（6）中华人民共和国交通部标准《公路工程抗震规范》（JTG B02-2013）（7）中华人民共和国交通部标准《公路桥梁抗震设计细则》（JTG/T B02-01-2008）1.3 基本计算资料（1）桥面净空：2x净-11.0米、净11.25米（2）汽车荷载：公路Ⅰ级，结构重要系数1.0（3）设计环境条件：Ⅰ类（4）混凝土：预制主梁及横隔梁、湿接缝、封锚端、墩顶现浇连续段、桥面现浇混凝土采用C50；桥面铺装采用沥青混凝土；桥墩、盖梁、桩基采用C30。
（5）预应力钢束：采用抗拉强度标准值fpk =1860MPa，公称直径d=15.2mm的低松弛高强度钢绞线，其力学性能指标应符合《预应力混凝土用钢绞线》（GB/T5224-2003）的规定。
（6）普通钢筋：根据贵州高速公路集团有限公司2013年6月3日下发的《黔高速专议【2013】44号》会议纪要，热轧光圆钢筋采用HPB300，直径小于22mm的热轧带肋钢筋采用HRB400，直径大于等于22mm的热轧带肋钢筋采用HRB500。
第二部分上部结构设计依据2.1 概况及基本数据2.1.1 技术标准与设计规范（1）《公路工程技术标准》JTG B01-2003（2）《公路桥涵设计通用规范》JTG D60-2004（3）《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》JTG D62-2004（4）《公路桥涵施工技术规范》JTG/T F50--2011（5）《公路交通安全设施设计规范》（JTG D81-2006)2.1.2 技术指标主要技术指标表2.1.3 设计要点1、本通用图的结构体系为先简支后结构连续，按全预应力构件设计。
2、设计计算采用平面杆系结构计算软件计算，横向分配系数按刚接梁法计算，并采用空间结构计算软件校核。
3、设计参数1）混凝土：重力密度γ=26.0kN/310MPa。
m，弹性模量EC=3.45×42）沥青混凝土：重力密度γ=24.0kN/3m。
3）预应力钢筋：弹性模量Ep=1.95×105 MPa，松驰率ρ=0.035，松驰系数ζ=0.3。
4）支座不均匀沉降：Δ=5mm。
5）竖向梯度温度效应：按《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）规定取值。
2.2 T梁构造尺寸及预应力配筋2.2.1 T梁横断面本次罗望线T梁上部结构的通用图的设计，T梁构造尺寸的选取和配筋均参考中国交通部颁发的T形梁上部结构图。
20米、30米以及40米的T梁的横断面尺寸如下图所示：20米T梁标准横断面30米T梁标准横断面40米T梁标准横断面2.2.2 T梁预应力束（1）一片T梁预应力钢束数量T梁钢束断面布置20米T梁钢束数量表30米T梁钢束数量表40米T 梁钢束数量表2.2.3 罗望线T 梁构造及配筋与部颁图比较罗望线T 梁上部结构通用图，采用20米、30米、40米标准跨径，其T 梁梁高、中悬臂、外侧悬臂、腹板、马蹄等的构造尺寸与部颁通用图相同，预应力钢束布置形式和数量，普通钢筋布置形式及数量也与部颁通用图相同。
不同之处在于，本次罗望线通用图直径大于等于22mm 的钢筋采用HRB500钢筋，由于钢筋强度等级提高，增加T 梁的安全储备。
2.3 结构分析计算2.3.1 活载横向分布系数与汽车冲击系数T 形梁采用平面杆系有限元程序进行计算。
按平面杆系有限元计算，考虑活荷载横向分布系数，进行影响线加载。
汽车冲击系数按《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）4.3.2条计算。
T 梁跨中活载横向分布系数的计算采用刚性横梁法计算，支点横向分布系数的计算采用杠杆原理法计算。
2.3.2 预应力筋计算参数（1）预应力锚下张拉控制应力为Mpa k 1360=σ（2）两端张拉，每束锚具变形及钢束回缩总变形值为12mm 。
（3）预应力筋与管道壁摩擦系数25.0=μ（4）管道每米局部偏差对摩擦的影响系数K=0.0015（5）钢绞线松驰率3.0％2.3.3 温度效应及支座沉降考虑整体均匀温升25℃，整体均匀温降-30℃。
非线形温度梯度按《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）第4.3.10条规定执行。
支座沉降按5mm计算。
2.3.4 有限元软件建立模型计算分析对20米、30米、40米T形梁建立不同跨度的连续梁模型进行计算分析，验算T梁的受力特性是否满足规范要求。
运用有限元计算软件桥梁博士建立相应模型进行分析，验算T梁的承载能力极限状态和正常使用极限状态，再运用大型有限元计算软件MIDAS 建立T梁的梁格模型对桥博计算结果进行复核。
经过计算分析可知，罗望线T梁的上部结构通用图，满足结构安全和使用的要求，结构尺寸和配筋经济合理，具有可行性。
通用图计算书 2015年4月第三部分 桥梁墩柱设计及计算3.1 计算模型的拟定上部结构所受的恒载、活载、温度荷载以及收缩徐变等引起的墩柱顶的水平力和竖向力，决定了墩柱的受力状态，也决定墩柱的尺寸及配筋。
T 梁上部结构的分孔形式将影响到下部墩柱的受力，对下部结构进行通用图设计时，为了充分而全面地考虑到单个桥梁设计时可能遇到的各种不利情况，对于20米、30米和40米T 梁，分析其不同联长、不同高度桥墩的受力状态，控制最大联长为160m 。
由于通用图设计无法考虑实际设计中所遇到的各种复杂地形，所以对于一联桥梁中的各种墩高组合，无法全面地进行模拟分析，本次计算对同一桥梁模型中，墩柱采用同一高度进行计算分析。
实际设计过程中如遇到非常规的极端墩高组合的情况，根据需要进行具体分析处理。
3.2 桥墩计算分析3.2.1 纵向水平力的计算桥墩所受到的纵向水平力，使桥墩处于偏心受压状态，影响到桥墩的受力性能，进一步决定桥墩的尺寸和配筋。
墩台的纵向水平力有温度影响力、混凝土收缩及徐变影响力、支座摩阻力及汽车制动力。
（1）桥墩墩顶的抗推刚度上部结构为一联结构连续T 梁，纵向水平力中，除支座摩阻力由桥台承受外，其余各力均将按集成刚度法分配给各支座及墩顶。
i 号墩墩顶的抗推刚度按下式计算：'3(0)(0)'(0)'(0)'22(/30.8)i HH HM MH MM K l EI l l l δδδδ=⎡⎤⨯++++⎣⎦式中，(0)HH δ，(0)HM δ，(0)MH δ，(0)MM δ为计算桩基时有关系数，见规范JTJ D63-2007。
'l 为墩顶到桩顶高度。
（2）支座的抗推刚度每个梁端有一个支座，横向一排有5各支座。
支座刚度按下式计算：K z e nab G tζ=，其中，n 为支座个数，a 、b 和t 为矩形支座长边、宽边及厚度，ζ为高度折减系数，e G 为支座剪切模量。
（3）墩顶与支座的集成刚度算出支座刚度以后，再与墩顶刚度串联，串联后的刚度便是支座顶部由支座与桥墩联合的集成刚度。
计算表达式如下：K +K d zd zK K K =（4）混凝土收缩、徐变及温度影响力在各墩上的分配装配式钢筋混凝土收缩影响力，按相当于降温5℃~10℃的影响力记入，本通用图设计采用10℃。
