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西吴枢纽立交工程现浇梁模板支架设计计算书中铁二十四局集团有限公司西咸北环线高速公路第LJ-2合同段计算：王大伟审核：成龙审批：王辅圣目录1 工程概况 (1)2 设计计算依据 (2)3 设计计算内容 (2)3.1 E匝道18+28.5+18m三跨现浇梁检算 (2)3.2 Y匝道32+2*42+32m四跨现浇梁检算 (6)4 总结 ................................................................................................ 错误!未定义书签。
1 工程概况西吴枢纽立交为西咸北环线与新、老西宝高速的枢纽转换立交，本工程在原西吴半互通枢纽立交基础上增加A、B、C、D、E、F、Y、Z八条匝道，扩建成功能完善的全枢纽互通。
其中A、B、C、D四条匝道为路基，E、F、Y、Z四条匝道为桥梁。
桥梁工程共计111跨26联，现浇梁63跨14联，具体情况见下表：Y匝道32+2*42+32m现浇连续梁中间两跨上跨新西宝高速公路，交叉角度为51°，施工期间要保证高速公路的正常运行，在中央分隔带中的31#墩两侧沿西宝高速方向各留一个7.5m宽的双车道行车门洞。
除门洞处进行特殊设计外，其余现浇部分均采用满堂支架法施工。
本设计书针对上表14联现浇梁，选取具有代表性的2联进行设计计算：（一）Y匝道32+2*42+32m四跨现浇梁（二）E匝道18+28.5+18m三跨现浇梁2 设计计算依据一、《西吴枢纽立交施工图设计》二、《材料力学》三、《路桥施工计算手册》四、《钢结构设计原理》五、《公路桥涵地基与基础设计规范》六、《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》七、《木结构设计规范》六、《组合钢模板技术规范》3 设计计算内容3.1 E匝道18+28.5+18m三跨现浇梁检算E匝道第一联18+28.5+18m现浇箱梁位于耕地上，下部无道路穿过，采用满堂支架法施工。
西互通F匝道桥现浇支架计算书一、荷载假设1、预应力钢筋混凝土容重按26kN/m3计；2、木模（内模及底模）自重按1.5kN/m2计；3、人员、倾倒及振捣混凝土等外荷载按4kN/m2计；4、工28a工字钢自重0.425kN/m，贝雷片自重按2kN/m计。
二、14cm×14cm方木（[σ]=7.5MPa）取支墩位置空心板梁实心段计算。
方木间距61cm，跨径1.2m，按简支计算。
扣除贝雷片宽度，净跨径l=1.2-0.18=1.02m预应力钢筋砼荷载q１=1.4×26×0.61=22.204kN/m木模及外荷载 q２=0.61×（1.5+4）=3.355kN/m总荷载 q=q１+q２=25.559kN/m跨中弯距M=1/8〃ql２=1/8×25.559×1.02２=3.324kN〃m弯曲应力σ=M/W=3.324×106/（140３/6）=7.27MPa＜[σ]=7.5MPa满足要求跨中挠度 f=5ql4/384EI=5×25559×1.024/(384×9×109×2×0.144/12)=0.0006m 忽略不计三、贝雷片支架计算（一）、贝雷片纵梁（[M]=788.2kN〃M、[Q]=245.2kN）纵梁间距1.2m，最大跨径10.5m，按简支计算。
将11.5m宽、1.4m厚空心板等效成等宽、实心均布钢筋混凝土荷载等效混凝土厚度h，=s/b=（hb－９s，）/b=［1.4×11.5-9×（π×0.375２+0.35×0.75）］/11.5=0.8488m则q1=0.8488×26×1.2=26.483kN/mq2=（1.5+4）×1.2+2=8.6kN/mq=q１+q２=35.083kN/mMmax=1/8〃ql２=1/8×35.083×10.52=483.5kN〃m＜[M]=788.2kN〃m 满足要求Q A =-QB=RA=RB=1/2〃ql=1/2×35.083×10.5=184.2kN＜[QA]=245.2kN 满足要求（二）、2工28a工字钢横梁横梁跨距2.4m/cos15.4167°=2.49m，受纵梁集中荷载，每组纵梁压力为P，间距1.2m/cos15.4167°=1.24m。
计算书一、荷载1.1荷载分类作用于模板支架上的荷载，可分为永久荷载（恒荷载）和可变荷载（活荷载）两类⑴模板支架的永久荷载，包括下列荷载。
①作用在模板支架上的结构荷载，包括：新浇筑混凝土、模板等自重。
②组成模板支架结构的杆系自重，包括：立杆、纵向及横向水平杆、水平及垂直斜撑等自重。
③配件自重，根据工程实际情况定，包括：脚手板、栏杆、挡脚板、安全网等防护设施及附加构件的自重。
⑵模板支架的可变荷载，包括下列荷载。
①施工人员及施工设备荷载。
②振捣混凝土时产生的荷载。
③风荷载、雪荷载。
1.2荷载取值（1）雪荷载根据《建筑结构荷载规范》（GB 50009-2012）查附录D.5可知，雪的标准荷载按照100年一遇取刚察县雪压为0.30kN/m2。
根据《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）7.1.1雪荷载计算公式如下式所示。
Sk=ur x so式中：Sk——雪荷载标准值（kN/m2）;ur ---- 顶面积雪分布系数；So——基本雪压（kN/m2）。
根据规《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2012 7.2.1规定，按照矩形分布的雪堆计算。
由于角度为小于25°，因此卩取平均值为1.0,其计算过程如下所示。
Sk=ur x so=0.30 x 1=0.30kN/m2(2)风荷载根据《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2012)查附录D.5可知，风的标准荷载按照100年一遇取刚察县风压为0.4kN/m2根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ 130-2011 4.3.1风荷载计算公式如下式所示。
W=U X Us X WO式中：W――风荷载强度(kN/m2);WO——基本风压(0.4KN/m2);Uz――风压高度计算系数，根据《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2012表8.2.1取1.0;Us――风荷载体型系数，根据《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2012表8.3.1采用1.3。
2号中桥现浇箱梁受力计算1、模板及支架计算：查路桥施工计算手册中表13-5其立杆容许荷载[N]横杆步距1.2米立杆为33.1KN，查路桥计算手册表落叶松容许抗弯应力[σ]=14.5MPa，弹性模量E=11×103MPa查路桥计算手册表结构表面外露容许挠度值L/400，地基容许承载力0.15 Mpa。
(1)竖向荷载分析取右半幅8联40m支架分析，砼556 m3①楞木（含竹胶板）荷载取P1=2.6 KN /m2②新浇筑钢筋砼荷载（翼缘板底面按2.0m宽计算，空心厚度取0.5m计算）P2A、实心段(最大截面2.6m)：2.6m×26 KN /m3=67.6KN / m2B、翼沿段：（0.2m+0.5m）/2×26 KN /m3=9.1 KN /m2C、空心段：0.7m×26 KN /m2=18.2 KN /m2③人和运输工具在模板、支架上施工荷载取P3=2.5 KN /m2④倾倒砼时产生的冲击荷载采用输送泵浇注产生的冲击力小，但会产生工作振动力，取P4=1 KN /m2⑤振捣砼时产生的荷载取P5=1 KN /m2⑥按冬季施工保温设施产生的荷载取P6=1 KN /m2⑦最不利荷载组合情况由于浇注砼分两次加载，在浇注第二次砼时，第一次浇注砼已经有一定强度和钢筋已经发生作用，有一定的抗弯拉能力，对减少支架承载负荷有较大作用；但是考虑该部分受当时施工凝期、浇注厚度等诸多因素影响，无法准确测算数值；同时为了侧重安全考虑，本施组不考虑该部分受力作用，计算时视砼为新拌砼，还无承载能力，荷载按最大考虑。
为方便计算单位统一，荷载分析时以KN/m2单位统一。
（2）实心段承载力计算：A、支架立杆数量计算（取一个隐形盖梁分析）：纵：间距0.6m（5.4m）= 10排横：间距0.6m（12.25m）=21排纵×横=210个每个支点竖向力：P基A=75.7×0.6×0.6=27.3KN/个＜33.1KN /个，安全系数为1.21。
A 匝大桥现浇段模板、支架计算书一、 计算依据1、A 匝大桥设计图纸2、《公路桥涵施工技术规范》3、现场实测地形及地质情况二、 模板及支架布置本桥采用碗扣式满堂支架。
① 在跨中梁底段支架采用横向0.9m ，纵向0.9m ；厚度变化段和墩顶实心段以及腹板段支架均采用横向0.6m ，纵向0.9m 。
支架立杆支撑于15cm ×15cm 的方木上。
支架顶采用顶托，顶托上布置横向的大横梁，大横梁采用10cm ×15cm 的方木，间距为支架间距；大横梁上布置小纵梁，间距为0.3m ，小纵梁上纵向布置1.22m ×2.44m ×0.018m 规格的竹胶板。
② 翼板部分支架采用横向0.9m ，纵向0.9m ，模板布置与梁身部分相同。
三、 荷载计算：（一） 跨中段荷载计算取砼截面积最大处的截面荷载计算。
１、 新浇砼自重（砼容重选用26KN/m 3）腹板（墩顶实心段）下: q=26KN/m 3×1.4m=36.4KN/m 2底板下: q=26KN/m 3×0.47m=12.22KN/m 2翼缘板下： q=26KN/m 3×0.4m=10.4KN/m 22、施工人员及机械设备荷载:模板计算： q=3 KN / m 2支架立杆：q=1.0KN/ m 23、振捣砼时产生的荷载水平布置模板：q=2.0KN/m 2垂直布置模板：q= 4KN/m 24、新浇砼对侧模压力值：q=4.641V =4.6×414.1=5.004KN/m 25、倾倒砼荷载对底板压力： q=2.0KN/m 26、模板及支撑方木自重q=0.5KN/m 27、支架自重(按最大支撑高度7m 算，碗扣支架以0.5KN/ m 3计。
底板部分: q=0.5KN/m 3×7m=3.5KN/m 2 翼缘板部分 q=0.5KN/m 3×（7m+1m ）=4KN/m 2四、承载力验算１、模板验算底模采用18mm 厚竹胶板，尺寸为122cm ×244cm ×1.8cm ，纵向布置。
目录一、概述 (2)二、计算依据 (2)三、计算参数取值 (3)四、盘扣式支架验算 (4)五、盘扣支架的相关说明 (14)六、结论 (18)F匝道桥第8联现浇箱梁支架计算书一、概述小屯枢纽互通式立交F匝道桥第8联为27+27+35+27m预应力砼连续箱梁，上跨沪昆高速公路，梁高2.0米，桥面宽度净10米，为单箱双室截面。
其中上跨高速公路采用大钢管H型钢门洞支架外，其余采用满堂式支架施工，满堂式支架采用盘扣式支架。
盘扣式支架的M60支撑架体的宽度为10.8米，箱梁底板位置横向采用间距0.9、1.2、1.5、1.8米（用于横桥向翼板位置），纵向间距采用1.2米（用于顺桥向立柱两侧）、1.5米。
架体顶托上方铺设主龙骨，主龙骨采用75*150H的热轧H型钢。
次龙骨采用高度为200mm 的高强H20木工字梁，沿顺桥向放置，实心部位排列间距为200mm，空心箱体部位排列间距为250mm，上铺15mm厚的竹胶合板。
侧模由内到外结构依次为：竹胶板，横向10×10方木，竖向φ48X3.0双肢钢管，横向方木间隔25㎝，竖向钢管间隔不超过60㎝。
如下图所示：二、计算依据1、《F匝道桥上第8联连续箱梁现浇支架设计图》2、《公路桥涵施工技术规范》(JTG/T F50-2011)3、《公路桥涵钢结构设计规范》（JTG D64-2015）4、《建筑施工高处作业安全技术规范》(JGJ80-2008)5、《建筑施工手册》(第四版)6、《建筑施工安全检查标准》(JGJ59-2011)；7、《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008）8、《M60盘扣式支撑架检测报告》(2010)9、《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》（JGJ231-2010）10、《建筑地基基础设计规范》（GB50007-201111、《建筑拆除工程安全技术规范》(JGJ147-2004)三、计算参数取值1、荷载取值表截面几何惯性矩Ix ＝4.618X107 mm 4四、盘扣式支架验算1、计算方法1）计算方法 依据规范JGJ231-2010及盘扣行业惯例。
F匝道现浇箱梁盘扣支架计算书本工程现浇梁板支架根据《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》（JGJ231-2 010）中模板支架进行计算。
箱梁梁高1.6m,顶板厚0.25m，底板厚0.22m，翼缘板根部厚0.45m，边缘厚0.15m，则恒载在腹板及端横梁位置为41.6KN/m2,底板为12.22KN/m2，翼缘板根部恒载为11.7KN/m2，边缘为3.9KN/m2；模板、机具、施工人员、倾倒、振捣混凝土的活载按5KN/m2考虑。
满堂支架底板横距120cm；腹板下横距90cm；腹板侧用60cm间距调整；翼板下横距150 cm。
在标准箱室段立杆纵向间距为150cm；横梁实心段纵距90cm，腹板加宽段纵距120cm。
详见方案图。
主龙骨采用14#工字钢，横桥向铺设。
底板次龙骨采用10#工字钢，顺向铺设，间距30c m。
翼缘板主龙骨采用10#工字钢，次龙骨采用10*10cm方木，间距为20cm。
盘扣支架立杆材质为Q345B钢材，规格型号采用φ60×3.2mm型钢管，截面积A=5.71cm2，惯性矩I=23.1 cm4、回转半径i=2.01cm，容许应力[σ]=300Mpa；14#工字钢截面积A=21.5c m2，惯性矩I=712cm4；抵抗矩W=101.7cm3，容许应力[σ]=205Mpa；10#工字钢截面积A=14.3 3cm2，惯性矩I=245cm4；抵抗矩W=49cm3，容许应力[σ]=205Mpa；10*10cm方木（柏树）截面积A=100cm2，惯性矩I=8333333mm4；抵抗矩W=166667mm3，容许应力[σW ]=17Mpa，[σj]=1.7Mpa；5*10cm方木截面积A=50cm2，惯性矩I=416.67cm4；抵抗矩W=83.33cm3，容许应力[σW]=17Mpa，[σj]=1.7Mpa,弹性模量E=10*103MPa。
相关材料参数见下表：一）模板计算模板采用15mm厚木胶合板，抗弯强度[σw]=12.5MPa,抗剪强度[σj]=1.4MPa，弹性模量E=4.5*103。
现浇梁支架计算福建省古武高速公路工程A1标段福建省古武高速公路工程十方互通A匝道桥上部现浇箱梁计算书中铁十七局集团有限公司古武高速公路A1标项目部2021.05.28- 1 -福建省古武高速公路工程A1标段古武高速公路工程A1合同段现浇箱梁支架设计方案一、工程概况A匝道桥全桥长度为310 米，桥型布置为为4×30+3×30+3×31m预应力连续箱梁，全桥共计三联，本桥平面位于Ls=67.22mR=180m的左偏曲线、Ls=62.5m R=360m的缓和曲线上，纵面位于R=2600m的凸曲线，及i=1.434%下坡路段上。
下部构造采用柱式墩、薄壁墩、桩基础；桥台采用肋式桥台、桩基础。
箱梁为单箱双室结构，上部构造施工时，先浇注第二联3×30m，采用单端张拉的施工方法，然后依次浇注第三联、第二联。
全桥现浇梁共有C50砼2623.2m3。
二、设计依据1．福建省十方至东留段高速公路施工图设计；2．中华人民共和国交通部部标准《公路桥涵设计通用规范JTG D60-2021》； 3．中华人民共和国交通部部标准《公路桥涵结构及木结构设计规范》JTJ025-86； 4．中华人民共和国交通部部标准《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTJ024－85）； 5. 中华人民共和国国家标准《钢结构设计规范》(GB50017-2021)； 6. 中华人民共和国交通部战备办《装备式公路钢桥使用手册》； 7．人民交通出版社《路桥施工计算手册》8．中华人民共和国交通部部标准《公路桥涵施工技术规范》JTJ041-2000。
第一部分：现浇梁支架结构设计及验算- 2 -福建省古武高速公路工程A1标段一、十方枢纽互通A匝道桥第二、三联现浇梁支架结构设计及验算（一）、支架结构设计十方枢纽互通A匝道桥现浇梁采用梁柱式支架，贝雷片作支架纵梁，钢管墩作临时支墩，钢筋混凝土扩大基础。
由于第二联第1跨具有代表性，因此我们取支架第二联第1跨（4#～5#墩）计算受力。
现浇支架受力验算计算书1、支架受力检算太平互通中桥箱梁断面较大，本方案计算以中桥左幅（互通匝道加宽）为例进行计算，右幅桥可参照执行。
太平互通中桥整幅为3×25m等截面预应力混凝土箱形连续梁，左幅箱梁为渐变宽20.709m～23.357m（斜角），右幅箱梁宽为12m；左幅箱梁为单箱四室截面，悬臂长2.31m，梁高1.5m等高，右幅箱梁为单箱双室截面，悬臂长2m，梁高1.5m等高；箱梁跨中底板厚25cm，靠支点段加厚到50cm，跨中顶板厚25cm，靠腹板段加厚到50cm，跨中腹板厚（左幅57.8cm，右幅50cm），靠支点段加厚到（左幅80.8cm，右幅70cm）。
箱梁顶宽从2607.5cm 渐变至2057.8cm。
左幅箱梁顶宽从2070.9cm渐变至2335.7cm。
对荷载进行计算及对其支架体系进行检算。
箱梁构造图见第2页“左幅梁体一般构造图”1.1荷载计算1.1.1荷载分析根据本桥现浇箱梁的结构特点，在施工过程中将涉及到以下荷载形式：⑴q1——箱梁自重荷载，新浇混凝土密度取2600kg/m3。
⑵q2——箱梁内模、底模、内模支撑及外模支撑荷载，按均布荷载计算，经计算取q2＝1.0kPa（偏于安全）。
⑶q3——施工人员、施工材料和机具荷载，按均布荷载计算，当计算模板及其下肋条时取2.5kPa；当计算肋条下的梁时取1.5kPa；当计算支架立柱及替他承载构件时取1.0kPa。
⑷q4——振捣混凝土产生的荷载，对底板取2.0kPa，对侧板取4.0kPa。
⑸q5——新浇混凝土对侧模的压力。
⑹q6——倾倒混凝土产生的水平荷载，取2.0kPa。
⑺q7——支架自重，经计算支架在不同布置形式时其自重如下表所示：左幅梁体一般构造图1.1.2荷载组合1.1.3荷载计算⑴箱梁自重——q1计算根据太平互通中桥现浇箱梁结构特点，我们取Ⅰ-Ⅰ截面、Ⅱ－Ⅱ截面、Ⅲ－Ⅲ截面（墩顶及横隔板梁）等三个代表截面进行箱梁自重计算，并对三个代表截面下的支架体系进行检算，首先分别进行自重计算。
中铁十一局集团有限公司 现浇箱梁安全技术专项施工方案 1 杨梅互通A匝道桥现浇梁施工 支架搭设结构计算书 一、工程概况 本合同段起讫里程为：K309+620-K316+380，路线长度6.760km，主线桥梁全长892.7m/5座，其中大桥812.1m/4座，中桥80.6m/1座，涵洞22道；桥隧总长占路线总长的13.206%；互通立交1处，服务区1处，通道12座；路基挖方279.6万方，填方243.2万方。其中现浇梁1座为杨梅互通A匝道桥，起讫里程为AK0+685-AK0+749，中心里程为AK0+717，A匝道桥共2跨，0#-3#墩上部结构全部采用现浇箱梁结构，桥跨布置为22+35m，桥宽17.5m，桥梁全长64m（含耳墙），桥梁面积1120㎡，桥梁位平面位于R=210m右偏圆曲线上，桥梁交角为90度，桥台背墙前侧线、桥墩中心线与路线设计线的右偏角为90度，采用径向布置，桥梁跨径指路线设计线上的曲线长度。 根据设计图纸，A匝道桥上部为等宽预应力现浇连续箱梁，箱梁梁高为1.8m，桥宽17.5m，箱梁采用单箱三室截面形式，顶板宽17.5m，底板宽12.82，两侧悬臂各2m，顶板厚25cm，腹板厚45-75cm，在1#墩跨中设置中横梁，0#、3#墩设置端横梁。 二、编制依据 （1）《铁路混凝土梁支架法现浇施工技术规程》（TB10110—2011）； （2）《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ 130-2011）； （3）《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）； （4）《公路桥涵地基与基础设计规范》(JTG D63-2007)； （5）《公路施工手册》； （6）《》公路施工计算手册》。
三、上部梁体施工方案 杨梅互通A匝道桥现浇箱梁共两跨，其中第二跨位于主线路基上，地形较平坦，梁底至原地面高度在6-7m，第一跨跨径为22m，第二跨跨径为35m，两跨均采用碗扣式满堂支架现浇施工。
主要施工流程为：场地平整、地基处理、满堂支架搭设、安装支座、堆载预压、沉降观测、逐级卸载、设置预拱度、安装外模、底腹板钢筋制作及安装、底腹板混凝土浇筑、顶板钢筋及防护栏预埋筋安装、顶板混凝土浇筑、混凝土养护、拆除侧模、张拉压中铁十一局集团有限公司 现浇箱梁安全技术专项施工方案 2 浆、拆除底模板、拆除满堂支架。支架具体布置见施工方案。 1、地基处理 在清除表面松散土后，碾压平整后浇筑15cm厚C20混凝土，宽度21米。 2、满堂支架施工 在清除表层土后，碾压平整再浇筑15cmC20混凝土，宽度21m，作为支架基础。 选用碗式支架作为支撑骨架，支架布置为：满堂支架顺桥向立杆排距0.6m，横桥向立杆中间底腹板位置为23排排距0.6m，两侧翼缘板按6排排距0.9m，翼缘板外为2排排距0.9m立杆作为操作平台，所有横杆步距均为1.2m。支架支撑在专用地托上，以确保受力均匀,支架上端采用专用天托，纵向采用10×10cm方木间距0.3m，横向采用10×10cm方木, 间距0.6米,通过支架上端的天托设置预拱度。 3、堆载预压 为消除非弹性变形，取得碗式支架弹性变形量和地基沉降变形量。在方木铺设完毕且加固稳固后选用砂带进行分级堆载预压。预压采用分跨预压，从A匝道桥第一跨向第二跨进行，施加荷载总重：梁体自重＋施工荷载(梁体自重10%)。模拟砼施工过程按30%、70%、110%逐级加载。在加载过程中设置沉降观测点，观测点分别设在翼缘板、底板处，每断面设5点，每4米设一个观测断面。堆载预压时间不小于48小时，卸载采用分级逐步卸载。每次堆载、卸载均做好沉降观测，并做好记录。 4、预拱度设置 预拱度计算公式为f=f1+f2，其中f1支架弹性变形(由预压得出数据)，f2=梁片设计预拱度值。最大预拱度值设置在梁的跨中位置，并按二次抛物线形式进行分配，算得间距2米各点处的预拱度值后，按折线通过钢管脚手架对底模和翼缘板进行调整。 5、钢筋制安 钢筋在钢筋加工场地制作，采用机械连接接头工艺连接,根据钢筋绑扎的先后顺序采用人工配合汽车、吊车运输到模板。钢筋绑扎顺序：从一段向另一段进行，箱梁底板、箱梁腹板、箱梁底、腹板波纹管、箱梁顶板、预留钢筋和预埋件埋设。 中铁十一局集团有限公司 现浇箱梁安全技术专项施工方案 3 按照设计图纸和验标要求进行钢筋的绑扎安装，同时注意钢筋接头按要求错开，钢筋绑扎时要按设计图纸的钢筋编号从下到上、从一头到另一头分顺序绑扎，为避免在安装时将误差集中到某一头，可分成几段进行。保证所有的钢筋规格、型号、间距、数量及保护层等满足设计要求。钢筋交接点绑扎均采用十字交叉绑，不允许采用梅花跳绑，且绑扎铁丝的尾段不应伸入保护层内。钢筋保护层采用购买的同等级砂浆垫块，梁体侧面和底面的垫块至少应为4个/m2。 箱梁施工中主要预埋件有泄水孔、透气孔、伸缩缝预埋件、防撞护栏预埋筋、施工预埋件等，施工时应严格按照设计图纸要求进行预埋。 6、砼施工 砼浇筑采用2台混凝土汽车泵从0#台边跨向2#边跨一次进行。混凝土浇筑水平分层、斜向分段、对称、连续浇注的原则。浇注砼时，每层砼的厚度30厘米为宜，不得超过50厘米，砼振捣和下料交替进行，采用插入式振捣棒振捣。砼浇注成型终凝后，覆盖土工布浇水养护。 四、满堂支架结构验算 1、碗扣支架相关参数
立杆和横杆设计允许荷载 立 杆 横 杆 步距（m） 允许载荷（KN） 横杆长度（m） 允许集中荷载（KN）） 允许均布荷载（KN）
0.6 40 0.9 4.5 12
1.2 30 1.2 3.5 7 1.8 25 1.5 2.5 4.5 2.4 20 1.8 2.0 3.0
碗口支架钢管外径48㎜, 钢管内径41㎜,壁厚3.5mm，截面积4.89*102mm2 惯性矩I=1.215*105mm4，单位重量62kg/m 回旋半径i=｛[π(484-414)/64}/{π(484-414)/4}｝1/2=15.78㎜ 中铁十一局集团有限公司 现浇箱梁安全技术专项施工方案 4 2、支架荷载分析 根据本工程现浇箱梁的结构特点，在施工过程中将涉及到以下荷载形式： ⑴ q1—— 箱梁自重荷载，新浇混凝土密度取26KN/m3。 根据我部现浇箱梁结构特点，我们取中横梁截面为代表截面进行箱梁自重计算，并对这个代表截面下的支架体系进行检算，首先分别进行自重计算。
⑵ q2—— 箱梁内模、底模、内模支撑及外模支撑荷载，按均布荷载计算；取q2＝1.2kPa ⑶ q3——因施工时面积分布广，需要人员及机械设备不多，取q3=2.0KN/m2（施工中要严格控制其荷载量）。 ⑷ q4—— 振捣混凝土产生的荷载，对底板取2.0kPa，对侧板取4.0kPa。 ⑸ q5—— 新浇混凝土对侧模的压力。 因现浇箱梁采取水平分层以每层30cm高度浇筑，在竖向上以V=1.2m/h浇筑速度控制，砼入模温度T=28℃控制，因此新浇混凝土对侧模的最大压力 q5=hrKPm K为外加剂修正稀数，取掺缓凝外加剂K=1.2 当V/t=1.2/28=0.043＞0.035 h=1.53+3.8V/t=1.69m q5=KPahrKPm7.5069.1252.1 ⑹ q6—— 倾倒混凝土产生的水平荷载，取2.0kPa。 ⑺ q7—— 支架自重，经计算支架在不同布置形式时其自重如下表所示：
175018
128234200
180s=23.84㎡V-V截面s=0.63㎡s=0.63㎡中铁十一局集团有限公司 现浇箱梁安全技术专项施工方案
5 满堂钢管支架自重 立杆横桥向间距×立杆纵桥向间距×横杆步距 支架自重q7的计算值(kPa) 60cm×60cm×120cm 3.38 荷载组合 模板、支架设计计算荷载组合
模板结构名称 荷载组合 强度计算 刚度检算 底模及支架系统计算 ⑴＋⑵＋⑶＋⑷＋⑺ ⑴＋⑵＋⑺ 侧模计算 ⑸＋⑹ ⑸
3、支架结构验算 3.1 底模面板检算 底模面板采用15mm厚竹胶板，竹胶板尺寸为122*244*1.5cm。竹胶板下纵桥向设置100*100mm方木小肋，中心间距300mm，取1m板宽按净跨径300mm连续梁检算。 （1）荷载 取底腹板荷载进行计算：梁体砼1m截面均布荷载：mKNq/9.4526*)34.0*282.12/(84.2322 底模面板宽度自重mkN/135.0015.0*9*12 箱内支撑架荷载mkN/2.12，实际取0KN/m2。
mkNqc/642.631*)222(*4.11*)135.09.45(*2.1
（2）强度验算 中铁十一局集团有限公司 现浇箱梁安全技术专项施工方案
6 Mmax=0.57kN·m Qmax=11.46kN 底模力学参数： S =1/8×bh2=1/8×1.0×0.0152=2.8×10-5 m3
I=1/12×bh3=1/12×1.0×0.0153=2.8125×10-7 m4 W＝1/6×bh2=1/6×1.0×0.0152=3.75×10-5 m3 强度条件： σ=Mmax/W=0.57/(3.75×10-5 )=15.2MPa＜[σ]=45Mpa
τ= Qmax S/(Ib)=(11.46×2.8×10-5)/( 2.8125×10-7×1.0)
=1.14MPa＜[τ]=4 MPa （3）刚度验算:fmax＜[f] fmax=0.677ql4/(100EI) 其中E=9×103 MPa fmax=(0.677×63.642*1000×0.24)/(100×9×103×106×2.8125×10-7) =0.27mm＜[f]=1/400m=0.75mm 1.5cm的竹胶板作为底模满足要求。 3.2 模板底纵桥向方木计算： 竹胶板底部桥顺向设置100*100mm方木小肋，中心间距300mm，方木下设置横桥向方木，方木中心间距为60cm，按单根方木受力（单根方木承受宽度600mm的系梁荷载）按三跨连续梁检算。 （1）、荷载组合 取底腹板荷载进行计算：梁体砼顺桥向均布荷载：mKNq/9.4526*)34.0*282.12/(84.2322 底模面板宽度自重mkN/135.0015.0*9*12 方木自重：mkN/3.03.0/1*1.0*1.0*92
m
