下载文档原格式
![20米预应力混凝土空心板桥计算书装配式预应力混凝土空心板桥计算毕业设计论文[管理资料]](https://img.taocdn.com/s1/m/efa766e252d380eb63946db8.png)
装配式预应力混凝土空心板桥计算第Ⅰ部分上部构造计算一、设计资料及构造布置(一)设计资料1.跨径：，计算跨径l= m，m。
2.荷载：汽车—20级，挂车—100，。
3.桥面净宽：m，m。
4.主要材料：混凝土：预制行车道板40号混凝土，桥面铺装及接缝亦用40号混凝土，其余均为25号混凝土。
（7φ5）钢绞线，R b y =1860Mpa，普通筋直径d≥12mm者采用Ⅱ级钢筋，直径d<12mm者采用Ⅰ级钢筋（但吊环必须用Ⅰ级钢筋）。
5.施工要点：预制块件在台座上用先张法施加预应力，张拉台座长度假定为70m。
设计时要求预制板混凝土强度达到80%时才允许放松预应力筋。
计算预应力损失时计入加热养护温差20℃所引起的损失。
预应力钢绞线应进行持荷时间不少于5min的超张拉。
安装时，应待接缝及现浇层混凝土与预制板结合成整体后再敷设铺装层及安装人行道板等。
6.技术标准及设计规范：（1）.《公路工程技术标准》（JTT01—88）；（2）.《公路桥涵设计通用规范》（JTJ021—89）；（3）.《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTJ023—85），以下简称《预桥规》。
（4）.《桥梁工程》2001，范立础主编，人民交通出版社出版。
（5）.《公路桥涵设计手册》〈梁桥·上册〉（1996），徐光辉、胡明义主编，人民交通出版社出版。
（二）、构造及设计要点1.主梁片数：每孔8片。
2.预制板厚85cm，每块宽100cm。
3.%，由8～（加膨胀剂），无磨损，故考虑部分参与梁板受力。
4.在预制人行道板时，应预留泄水管孔洞。
5.其它未尽事项，参见各设计图。
6.主梁预制尺寸，梁长等详见设计图。
二、横截面布置横截面布置见图1—2，行车道部分的预制板厚85cm，每块底宽100cm。
%，由支座垫石调整。
人行道部分，边缘悬出行车道板以外25cm。
三、毛截面几何特性（见图1—3）（注：1—3为中板断面）（一）、毛截面面积全断面对1/2板处的静矩：对称部分消去，即只计算铰对1/2板高的静矩。
预应力混凝土公路桥梁通用图设计成套技术通用图设计计算书10m简支装配式后张法预应力混凝土空心板配束计算(二级公路)设计计算人：日期：复核核对人：日期：单位审核人：日期：项目负责人：日期：编制单位：湖南省交通规划勘察设计院编制时间：二○○六年三月10m简支装配式后张法预应力混凝土空心板配束计算1.设计依据及相关资料1.1计算项目采用的标准和规范1.《公路工程技术标准》（JTGB01-2003）2.《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2004）（简称《通用规范》）3.《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTGD62-2004）（简称《公桥规》）1.2参与计算的材料及其强度指标依据《中华人民共和国交通部－“预应力混凝土公路桥梁通用设计图成套技术”第二次工作会议纪要》：对于公路Ⅱ级汽车荷载的预应力混凝土空心板采用C40强度等级的混凝土；桥面铺装下层为100mm现浇C40混凝土，上层为80mm沥青混凝土；后张法预应力管道统一采用金属波纹管。
各参与计算材料的强度指标按《公桥规》选用，材料名称及设计参数取值见表1.1。
材料名称及设计参数取值表表1.11.3荷载等级Ⅱ级；1.4作用荷载、荷载组合、荷载作用简图设计采用的作用荷载，按《通用规范》第4章确定。
不计偶然作用，永久作用和可变作用的取项如下：（1（2）用；整体温差：温升20℃，整体温降20℃；板桥面铺装上层选用沥青铺装。
竖向竖向日照反温差为正温差乘以-0.5。
图1.1依据《通用规范》条文说明第款不计入横桥向梯度温度。
各板的横向分布系数及取值方式参见《横向分布系数计算书》。
作用效应组合设计值S ud=1.2×永久作用+1.4×汽车荷载+0.8×1.4温度作用效应组合设计值组合值还应乘结构重要性系数1.0。
作用短期效应组合：永久作用+0.7×汽车荷载+0.8×温度梯度+1.0×均匀温度作用作用长期效应组合：永久作用+0.4×汽车+0.8×温度梯度+1.0×均匀温度作用1.5计算模式、重要性系数按简支结构计算，结构重要性系数为1.0。
3×16m预应力空心板简支板桥计算书(1)第一章绪论设该桥所在地区为新建工程中的一座3跨桥梁，在经过桥型方案比选后，选用预应力空心板简支梁桥，每跨16米，共3跨。
由于横向尺寸较整，故设计的空心板截面尺寸采用常见的结构形式。
计算书分为上部结构与下部结构两个部分。
上部结构部分包括尺寸拟定、应力分析、横向分布系数的计算、荷载的分布与组合、内力计算、特殊截面的剪力与弯矩的求得、预应力混凝土的配筋、钢筋束的分布、预应力损失的计算与组合、各截面的验算。
下部结构由于学校课程里接触的不多，自己探索着并结合与指导老师的探讨完成。
包括支座的尺寸与计算、支座下盖梁的尺寸拟定，支座反力与弯矩的计算组合、荷载的布置、其配筋与验算、桩的计算与地基承载力的计算。
虽然平时也有过桥梁的课程设计，但我通过做毕业设计中学到了许多书本上学不到的东西。
结合所学专业知识与实际考虑的情况，我完成了这份计算书。
第二章方案设计比选桥梁设计条件：装配式混凝土简支板桥，采用整体现浇或预制施工，预应力采用先张法施工。
本课题拟设计为多跨简支桥梁，方案比选以经济指标为主。
设计荷载：公路-Ⅱ级。
桥面宽度：双向两车道。
通航要求：无通航要求。
2.1 方案一：预应力空心板简支梁桥（3⨯16m）本桥整个桥型方案选定为3⨯16m的预应力空心板简支梁桥，采用3跨等截面等跨布置。
图2-1 方案一总体布置图（单位：cm）设计特点分析：优点：截面形式采用空心板梁，可减轻自重；中小跨径的预应力桥梁通常采用此种形式。
截面采取挖去两个椭圆的方式，挖空体积较大，适用性也较好；与其他类型的桥梁相比，可以降低桥头引道路堤高度和缩短引道的长度，做成装配式板桥的预制构件时，重量不大，架设方便。
另外，属静定结构，且相邻桥孔各自单独受力，故最易设计成各种标准跨径的装配式构件；各跨的构造和尺寸统一，从而能简化施工管理工作，降低施工费用。
缺点：仅使用于跨径较小的桥梁，跨径较大时，板的自重也会增大；在较长桥梁中，只能采用多跨形式，降低桥梁美观性。
先张法预应力混凝土简支空心板设计一、设计资料（一）设计荷载本桥设计荷载等级确定为汽车荷载（公路—I级），人群荷载为3.5KN/m2（二）桥面跨径及净宽标准跨径：L k=20m计算跨径：L=19.50 m桥面净宽：净—9.0+2×0.75m主梁全长：19.96m。
（三）主要材料1．混凝土采用C50混凝土浇注预制主梁，栏杆和人行道板采用C30混凝土，C30防水混凝土和沥青混凝土磨耗层；铰缝采用C40混凝土浇注，封锚混凝土也使用C40；桥面连续采用C30混凝土。
2．钢筋普通钢筋主要采用HRB335钢筋，预应力钢筋为钢绞线。
3．板式橡胶支座采用三元乙丙橡胶，采用耐寒型，尺寸根据计算确定。
（四）施工工艺先张法施工，预应力钢绞线采用两端同时对称张拉。
（五）计算方法及理论极限状态法设计。
(六)设计依据《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004），以下简称《通用规范》。
《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D60-2004）。
二、构造布置及尺寸（一）桥梁横断面空心板的横断面具体尺寸见图1。
三、板的毛截面几何特性计算本设计预制空心板的毛截面几何特性采用分块面积累加法计算，先按长和宽分别为板轮廓的长和宽的巨型计算，然后与图2中所示的挖空面积叠加，叠加时挖空部分按负面积计算，最后再用AutoCAD 计算校核，计算成果以中板为例，如表1。
预制中板的截面几何特性挖空部分以后得到的截面,其几何特性用下列公式计算: 毛截面面积： ∑∑-=ki i c A A A对截面上缘面积矩: ())(ki ki i i c y A y A S ∑∑-= 重心至截面上缘的距离: ccs A S y =毛截面对自身重心轴的惯性矩：∑∑-=ki i c I I I四、主梁内力计算（一）永久荷载（恒载）产生的内力 1.预制空心板自重1g (一期恒载)中板： 069.121057.48272541=⨯⨯=-g KN/m 2．板间接头（二期恒载）21g中板： 8844.210)57.482757.6012(24421=⨯-⨯=-g KN/m 3．桥面系自重（二期恒载）（1） 单侧人行道8cm 方砖： 104.1236.008.0=⨯⨯KN/m 5cm 沙垫层： 0.05×0.6×20=0.600 KN/m 路缘石： 26.12435.015.0=⨯⨯KN/m 17cm 二灰土： 938.1196.017.0=⨯⨯KN/m10cm 现浇混凝土： 620.12415.005.0246.01.0=⨯⨯+⨯⨯KN/m 人行道总重： 522.6620.1938.126.1600.0104.1=++++KN/m 取6.5KN/m 。
目录一、上部结构计算 (3)1.结构概述 (3)2.技术标准和设计参数 (3)2.1设计规范 (3)2.2设计参数 (4)3.主要材料 (7)3.1混凝土 (7)3.2预应力钢筋及波纹管 (7)3.3钢筋 (7)4.结构分析 (7)4.1计算方法概述 (7)4.2计算模型 (7)4.3主要计算结果 (7)4.3.1 1#边板 (7)4.3.2 3#中板 (14)4.3.3 8#中板 (20)二、下部结构计算 (28)1.桥墩盖梁计算 (28)（1）计算方法概述 (28)（2）验算结果表格 (28)2.桩基计算 (45)（1）计算方法概述 (45)（2）计算依据 (46)（3）桥台计算 (46)（4）桥墩计算 (47)三、抗震计算 (48)1.计算方法概述 (48)2.设计资料 (48)3.荷载组合说明 (52)4.验算结果表格 (53)一、上部结构计算1.结构概述本桥为3X20m后张法预应力混凝土简支空心板，采用预制吊装的施工方法。
两侧桥台处设置伸缩缝。
空心板梁高为0.95m，边板宽1.355m,中板宽1.24m，断面如下图所示：桥梁断面布置如下图所示：2.技术标准和设计参数2.1设计规范《公路工程技术标准》（JTG B01-2013）《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2015）《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）《城市桥梁设计规范》（CJJ11-2011）《公路工程抗震规范》（JTG B02-2013）《公路工程抗震设计细则》（JTG/T B02-01-2008）《城市桥梁抗震设计规范》（CJJ 166-2011）《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTG D63-2007）《公路桥涵施工技术规范》（JTGTF50-2011）2.2设计参数横向分布系数计算计算方法: 刚接板梁法------------------------------------------------------------结构描述:主梁跨径: 20.000 m材料剪切模量/弯曲模量 = 0.430梁号梁宽弯惯矩扭惯矩左板宽左惯矩右板宽右惯矩连接1 1.355 0.068 0.116 0.115 0.000 0.000 0.000 铰接2 1.250 0.062 0.111 0.000 0.000 0.000 0.000 铰接3 1.250 0.062 0.111 0.000 0.000 0.000 0.000 铰接4 1.250 0.062 0.111 0.000 0.000 0.000 0.000 铰接5 1.250 0.062 0.111 0.000 0.000 0.000 0.000 铰接6 1.250 0.062 0.111 0.000 0.000 0.000 0.000 铰接7 1.250 0.062 0.111 0.000 0.000 0.000 0.000 铰接8 1.250 0.062 0.111 0.000 0.000 0.000 0.000 铰接9 1.250 0.062 0.111 0.000 0.000 0.000 0.000 铰接10 1.250 0.062 0.111 0.000 0.000 0.000 0.000 铰接11 1.250 0.062 0.111 0.000 0.000 0.000 0.000 铰接12 1.250 0.062 0.111 0.000 0.000 0.000 0.000 铰接13 1.250 0.062 0.111 0.000 0.000 0.000 0.000 铰接14 1.250 0.062 0.111 0.000 0.000 0.000 0.000 铰接15 1.250 0.062 0.111 0.000 0.000 0.000 0.000 铰接16 1.250 0.062 0.111 0.000 0.000 0.000 0.000 铰接17 1.250 0.062 0.111 0.000 0.000 0.000 0.000 铰接18 1.355 0.068 0.116 0.000 0.000 0.115 0.000 铰接------------------------------------------------------------桥面描述:人行道分隔带车行道中央分隔带车行道分隔带人行道3.656 0.000 7.704 0.000 0.000 7.704 0.000 3.656左车道数 = 2, 右车道数 = 2, 自动计入车道折减汽车等级: 城-B级人群集度: 3.900 KPa------------------------------------------------------------横向分布系数计算结果:梁号汽车挂车人群满人特载车列1 0.143 0.000 0.681 1.369 0.000 0.0002 0.137 0.000 0.585 1.247 0.000 0.0003 0.152 0.000 0.517 1.248 0.000 0.0004 0.167 0.000 0.434 1.248 0.000 0.0005 0.181 0.000 0.361 1.248 0.000 0.0006 0.187 0.000 0.308 1.249 0.000 0.0007 0.195 0.000 0.270 1.249 0.000 0.0008 0.197 0.000 0.245 1.249 0.000 0.0009 0.187 0.000 0.233 1.249 0.000 0.00010 0.187 0.000 0.233 1.249 0.000 0.00011 0.197 0.000 0.245 1.249 0.000 0.00012 0.195 0.000 0.270 1.249 0.000 0.00013 0.188 0.000 0.308 1.249 0.000 0.00014 0.181 0.000 0.361 1.248 0.000 0.00015 0.168 0.000 0.434 1.248 0.000 0.00016 0.152 0.000 0.517 1.248 0.000 0.00017 0.138 0.000 0.585 1.247 0.000 0.00018 0.143 0.000 0.681 1.369 0.000 0.000结构重要性系数:1.0一期恒载:结构自重由程序自动计算，混凝土主梁容重26KN/m3。
前言公路桥梁交通是为国民经济、社会发展和人民生活服务的公共基础设施，是衡量一个国家经济实力和现代化水平的重要标志。
尤其是我国幅员辽阔,大小山脉和江河湖泽纵横全国,随着社会主义工业、农业、国防和科学技术现代化的逐步实现,还迫切需要修建许多公路、铁路和桥梁。
为此，作为一名即将走向工作岗位的大学生我身感自身的不足，我选择湖北省宜昌市境内五龙中桥的设计为课题，以使自己所学的知识得到综合运用，进一步提高理论水平。
本桥位于湖北省宜昌市境内。
本设计根据设计任务书的要求和《公路桥规》的规定，选定装配式预应力混凝土简支空心板，该类型的桥是小跨径桥梁最常用的桥型，具有建筑高度小，适用于桥下净空受限制的桥梁，与其它类型桥梁相比，可降低桥头引道路线高度和缩短引道长度，此类桥外形较简单、制作方便，做成预制构件时重力小，便于架设。
它也有自身的缺点：跨径不宜过大、整体性差、无超载挖潜能力。
本设计内容包括桥梁纵、横断面尺寸的拟定、上部结构计算、下部结构计算、施工图绘制、各结构配筋计算、施工组织管理与运营、计算说明书的书写和设计文件的编制。
设计主要包括三个部分：一是桥梁的结构设计，二是桥梁的施工组织设计，三是桥梁工程的概预算。
桥梁的结构设计，主要是主梁、桩柱的内力计算、截面配筋、强度验算等。
通过方案比选后确定本桥为预应力混凝土空心板桥，桥长80米。
计算过程中主要参考了《公路桥涵设计手册——梁桥(上册)》、《桥梁工程》、《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》、《公路桥涵设计通用规范》、《基础工程》等书籍；桥梁的施工组织设计，主要完成了桥梁主体结构的施工方案以及施工重点，设计过程中主要参考了《桥梁施工及组织管理》；桥梁工程的概预算，首先确定技术方案和工程量，然后依据《公路工程基本建设项目设计文件编制办法》、《公路定额及编制办法汇编》等得到其他直接费，间接费及现场经费，最后进行预算汇总。
通过毕业设计，达到基本知识、基础理论、基本技能（三基）和运用知识能力、网络获取知识的能力、计算机应用的能力、外语能力以及文化素质、思想品德素质、业务素质（三个素质）的训练，培养学生运用所学的专业知识和技术，研究、解决本专业实际问题的初步能力。
河北邢汾高速公路项目装配式预应力砼T梁桥（先简支后结构连续）设计计算书本桥具体尺寸请参照邢汾高速公路《公路桥涵通用图》，跨径布置为：5×25m，5×30m 和4×40m三种。
一、主要技术标准（1）设计车道数：三车道；（2）荷载标准：公路-I级*1.3；（3）按全预应力构件进行设计；（4）设计安全等级：I级，结构重要性系数为1.1；二、计算依据（1）《公路工程技术标准》（JTG B01-2003）；（2）部颁《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）；（3）部颁《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）；（4）公路桥梁通用图装配式预应力混凝土T梁桥（先简支后结构连续）上部构造（河北邢汾高速公路项目专用）；三、计算基本数据T梁横断面布置见图3-1，各种跨径跨中截面构造见图3-3~图3-4。
图3-1 T梁横断面布置边梁中梁图3-2 25mT梁跨中截面边梁中梁图3-3 30mT梁跨中截面边梁中梁图3-4 40mT梁跨中截面表3-1 T梁截面特性统计表（包括横向湿接缝）1、计算荷载（1）钢筋混凝土重力密度为26kn/m3；沥青混凝土重力密度为24kn/m3。
防撞护栏重量10kN/m，按照横向分布影响线值分配；（2）温度荷载：整体升温20℃，整体降温25℃；截面正温差梯度如图3-5所示，T1=14℃, T2=5.5℃；截面负温差梯度在正温差梯度的基础上乘以-0.5。
图3-5 04温度梯度模式（3）车道荷载：公路I级；冲击系数见表3-2。
表3-2汽车冲击系数统计表（4）（5）预应力荷载：采用strand1860钢绞线。
张拉控制应力1395mpa，参见表3-3，采用金属波纹管，管道摩阻系数0.25，局部偏差系数0.0015。
表3-3-1 一片T梁边梁钢绞线统计表表3-3-2 一片T梁中梁钢绞线统计表（6）支座沉降：将各墩分别沉降0.005m，由程序自动包络取最不利值；（7）横向分布系数采用刚接梁法进行计算，计算结果参见表3-4；表3-4 横向分布系数统计表注：1.计算比较2车道和3车道的横向分布系数，2车道控制设计。
先张预应力空心板张拉台座设计计算预制板台座采用一般墩式台座形式，下面对其主要受力部位进行受力计算：一、 尺寸拟定说明1、墩式台座有钢筋砼加强墩，台面及钢横梁组成（尺寸如图所示），加强墩与台面共同受力。
加强墩采用C30钢筋混凝土浇筑，其端部采用45cm ×60cm ×2cm 加强钢板来分散压力，台面下部为10cm 厚的C30混凝土，台面上部为10cm 厚C50混凝土。
台座验算附后。
2、钢横梁钢横梁采用56C 号工字钢，两根重叠，工字钢上下用2cm 厚钢板焊接加固，以增加横梁的钢性。
正面亦用2cm 钢板加固，并在钢板上按设计尺寸预留钢绞线的位置。
钢梁要求位置准确，保证钢绞线的中心与压柱中心位于同一直线上。
钢横梁的验算附后。
二、台座验算1、台墩抗倾覆能力验算。
如上图所示，可按下式验算（忽略土地13090070的侧压力影响）：K0=M’/M=(G1L1+G2L2)/Te式中: K0--台墩的抗倾覆安全系数;M—张拉力T产生的倾覆力矩(KN〃m);T—张拉力(KN); 以10m预制边板超张拉5%计算得:T=δ控×A×β=1395×106×140×10-6×1.05×15=3076KNe—张拉力T的作用点至倾覆转动点的力臂(m),该点位置台面下5cm处,e=0.7-0.45+0.05=0.3mM’—台墩的抗倾覆力矩(KN〃m);G1—台墩主体部分的自重力(KN);砼的单位体积重量取25 KN/m3G1=（1.3×2.7×1.5+0.7×0.5×1.5+0.5×0.5×1.5）×25 =154.13 KNL1--台墩主体部分的重心至倾覆转动点距离(m);L1=9-1.5/2=8.25mG2—台墩外伸部分的自重力(KN);G2=（7.5×0.7×0.7+0.35×0.35/2×2.7）×25=96KNL2--台墩外伸部分的重心至倾覆转动点距离(m)。
预应力混凝土公路桥梁通用设计图成套技术通用图设计计算书装配式先张法预应力混凝土简支空心板上部构造（1m板宽）计算结果汇总设计计算人：日期：复核核对人：日期：单位审核人：日期：项目负责人：日期：编制单位：编制时间：目录1. 计算标准 (2)2. 计算依据 (2)3. 参与计算的各材料强度指标 (2)4. 采用《先张简支空心板计算程序KXB》计算的相关参数 (2)5. 公路－I级荷载各种路基宽度桥面布置的边板及中板的跨中横向分布系数的计算 (3)6. 公路－II级荷载各种路基宽度桥面布置的边板及中板的跨中横向分布系数的计算 (4)7. 20米跨径公路－I级荷载计算结果汇总 (6)8. 16米跨径公路－I级荷载计算结果汇总 (24)9. 13米跨径公路－I级荷载计算结果汇总 (42)10. 10米跨径公路－I级荷载计算结果汇总 (60)11. 20米跨径公路－II级荷载计算结果汇总 (78)12. 16米跨径公路－II级荷载计算结果汇总 (91)13. 13米跨径公路－II级荷载计算结果汇总 (104)14. 10米跨径公路－II级荷载计算结果汇总 (117)预应力混凝土公路桥梁通用设计图成套技术装配式先张法预应力混凝土简支空心板上部构造（1m板宽）通用图计算结果汇总1. 计算标准（1）.设计荷载：公路-Ⅰ级，公路-Ⅱ级（2）.桥面宽度：0.50+桥面净宽+0.50米（详见通用图《横向总体布置图》）（3）.安全等级：一级，二级（4）.环境类别：Ⅱ类（5）.结构重要性系数：1.1，1.02. 计算依据（1）.交通部部颁标准《公路工程技术标准》JTG B01-2003；（2）.交通部部颁标准《公路桥涵设计通用规范》JTG D60-2004；（3）.交通部部颁标准《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》JTG D62-2004；（4）.交通部专家委员会《预应力混凝土公路桥梁通用设计图成套技术》会议纪要；（5）.《预应力混凝土公路桥梁通用设计图成套技术》总体协调组《计算书编制一般规定》；（6）.《预应力混凝土公路桥梁通用设计图成套技术》板式桥梁通用图编制组工作大纲（05年11月修订稿）。
3. 参与计算的各材料强度指标（1）.混凝土：公路-Ⅰ级的预制空心板、铰缝采用C50砼，相应f ck＝32.4MPa，f tk＝2.65MPa，f cd＝22.4MPa，f td＝1.83MPa，E c＝3.45×104MPa；公路-Ⅱ级的预制空心板、铰缝及所有荷载等级的桥面铺装混凝土采用C40砼，相应f ck＝26.8MPa，f tk＝2.40MPa，f cd＝18.4MPa，f td＝1.65MPa，E c＝3.25×104MPa；（2）.预应力钢绞线：采用现行国家标准《预应力混凝土用钢绞线》（GB/T5224），16m 及20米跨径空心板采用公称直径φs15.2mm，公称截面面积140mm2，f pk＝1860MPa，f pd＝1260MPa，E p=1.95×105MPa；13m及10米跨径空心板采用公称直径φs12.7mm，公称截面面积98.7mm2，f pk＝1860MPa，f pd＝1260MPa，E p=1.95×105MPa；（3）.HRB335钢筋：采用现行国家标准《钢筋混凝土用热轧带肋钢筋》（GB1499），f sk ＝335MPa，f sd＝280MPa，E s=2.0×105MPa；（4）.R235钢筋：采用现行国家标准《钢筋混凝土用热轧光圆钢筋》（GB13013），f sk＝235MPa，f sd＝195MPa，E s=2.1×105MPa。
4. 采用《先张简支空心板计算程序KXB》计算的相关参数混凝土重力密度采用26kN/m3。
计算过程中，考虑5cm混凝土铺装参与结构受力（铰缝混凝土在计算截面特性时不考虑）。
计算分为4个阶段，第一施工阶段为放松预应力钢筋的时刻，计算时定为7天；第二施工阶段为进行桥面系施工的时刻，计算时定为90天；第三施工阶段为50mm的混凝土铺装参与受力的时刻，计算时定为95天；第四施工阶段为计算徐变的终极值，计算时定为3650天；空心板的预应力钢束采用直径φs15.2mm的预应力钢绞线，钢束到空心板底缘的中心距为50mm，钢束横向间距为50mm。
预制空心板时，将部分预应力钢束有效长度以外的部分用塑料管套住，进行失效处理。
经过失效处理后，空心板的预应力钢束的有效长度是根据计算跨径各八分点计算的钢绞线根数，考虑钢束的传递长度后由程序自动计算确定的，详见计算结果文件。
5. 公路－I级荷载各种路基宽度桥面布置的边板及中板的跨中横向分布系数的计算表5.1 20米跨径公路-I级汽车荷载跨中横向分配系数(简支空心板)表5.2 16米跨径公路-I级汽车荷载跨中横向分配系数(简支空心板)表5.4 10米跨径公路I 级汽车荷载跨中横向分配系数(简支空心板)表中斜体加粗的数字为最终取用的控制设计的各翼缘宽度边板及中板的跨中横向分布系数。
即20、16、13、10米跨径空心板控制设计的具体的结论如下：（1）中板为按铰接板法计算的60km/h 设计速度（即23米路基宽度）11.25米桥宽2号板的结果；（2） 翼缘62.5cm 的边板为按刚接板法计算的60km/h 设计速度（即23米路基宽度）11.25米桥宽1号板的结果；（3） 翼缘50.0cm 的边板为按刚接板法计算的80km/h 设计速度（即24.5米整体式路基宽度）12.00米桥宽1号板的结果；（4） 翼缘37.5cm 的边板为按刚接板法计算的100km/h 设计速度（即26.0米整体式路基宽度）12.75米桥宽1号板的结果；（5） 翼缘25.0cm 的边板为按刚接板法计算的120km/h 设计速度（即28.0米整体式路基宽度）13.50米桥宽1号板的结果；注：如下列各数据表中未说明以板型号定义2号板为中板，1-6号板为翼缘62.5cm 的边板，1-5号板为翼缘50.0cm 的边板，1-3号板为翼缘37.5cm 的边板，1-2号板为翼缘25.0cm 的边板。
6. 公路－II 级荷载各种路基宽度桥面布置的边板及中板的跨中横向分布系数的计算表5.7 13米跨径公路I级汽车荷载跨中横向分配系数(简支空心板)表中斜体加粗的数字为最终取用的控制设计的各翼缘宽度边板及中板的跨中横向分布系数。
即20、16、13、10米跨径公路II级汽车荷载空心板控制设计的具体的结论如下：（6）中板为按铰接板法计算的40km/h设计速度（即8.5米路基宽度）8.5米桥宽2号板的结果；（7）翼缘25.0cm的边板为按刚接板法计算的40km/h设计速度（即8.5米路基宽度）8.5米桥宽1号板的结果；（8）翼缘50.0cm的边板为按刚接板法计算的60km/h设计速度（即10.0米路基宽度）10.0米桥宽1号板的结果；注：对于公路-II级荷载的各板，如下列各数据表中未说明以板型号定义2号板为中板，1-2号板为翼缘25.0cm的边板，1-5号板为翼缘50.0cm的边板。
7. 20米跨径公路－I级荷载计算结果汇总※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※等效截面数据/毛截面特性※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※预制阶段毛截面特性-------------------------------------------------------------------------------- 类别面积抗弯惯性矩形心至上缘抗扭惯性矩空心面积铰缝面积 (m2) (m4) (m) (m4) (m2) (m2)2 0.457900 0.049655 0.487754 0.085080 0.377700 0.1144001-6 0.627600 0.067285 0.411237 0.086925 0.377700 0.057200 1-5 0.605100 0.064853 0.423058 0.086682 0.377700 0.057200 1-3 0.575100 0.061762 0.439041 0.086305 0.377700 0.057200 1-2 0.555100 0.059067 0.451917 0.086136 0.377700 0.057200使用阶段毛截面特性-------------------------------------------------------------------------------- 类别面积抗弯惯性矩形心至上缘抗扭惯性矩空心面积铰缝面积 (m2) (m4) (m) (m4) (m2) (m2)2 0.497400 0.059224 0.497035 0.097704 0.377700 0.1144001-6 0.703600 0.080202 0.414117 0.100677 0.377700 0.057200 1-5 0.674850 0.077423 0.426749 0.100171 0.377700 0.057200 1-3 0.638600 0.074089 0.442899 0.099481 0.377700 0.057200 1-2 0.612350 0.070883 0.457329 0.099109 0.377700 0.057200※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※横向分布系数※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※支点横向分布系数跨中横向分布系数------------------------------------ ------------------------------------ 板号恒载汽车人群板号恒载汽车人群 (kN/m) (kN/m)2 3.854 0.500 0.000 2 3.854 0.234 0.000 1-6 5.585 0.562 0.000 1-6 5.585 0.325 0.000 1-5 5.232 0.500 0.000 1-5 5.232 0.303 0.000 1-3 4.884 0.438 0.000 1-3 4.884 0.283 0.000 1-2 4.567 0.375 0.000 1-2 4.567 0.265 0.000 ※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※各截面荷载作用效应标准值※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※恒载产生的弯矩-----------------------------------------------------板号 H/2 L/8 L/4 3L/8 跨中(kN-m) (kN-m) (kN-m) (kN-m) (kN-m)2 100.8 443.7 760.6 950.8 1014.21-6 130.7 575.4 986.5 1233.2 1315.41-5 124.7 549.2 941.5 1176.9 1255.41-3 117.9 518.9 889.6 1112.1 1186.2 1-2 112.4 494.8 848.3 1060.3 1131.0 恒载产生的剪力----------------------------------------------------- 板号 H/2 L/8 L/4 3L/8 跨中 (kN) (kN) (kN) (kN) (kN) 2 196.4 155.2 103.5 51.7 0.0 1-6 254.8 201.4 134.2 67.1 0.0 1-5 243.1 192.2 128.1 64.1 0.0 1-3 229.7 181.6 121.0 60.5 0.0 1-2 219.1 173.1 115.4 57.7 0.0 汽车荷载产生的最大弯矩----------------------------------------------------- 板号 H/2 L/8 L/4 3L/8 跨中 (kN-m) (kN-m) (kN-m) (kN-m) (kN-m)2 69.8 249.0 304.9 378.3 402.8 1-6 81.6 307.1 417.2 519.0 552.9 1-5 73.2 279.4 388.7 483.8 515.5 1-3 65.0 252.1 361.2 449.9 479.5 1-2 56.8 225.9 336.6 419.6 447.3 汽车荷载产生的最大弯矩的相应剪力----------------------------------------------------- 板号 H/2 L/8 L/4 3L/8 跨中 (kN) (kN) (kN) (kN) (kN)2 160.2 111.7 62.3 47.9 33.5 1-6 186.7 137.6 86.4 66.4 46.4 1-5 167.5 125.2 80.7 62.0 43.4 1-3 148.4 113.0 75.2 57.8 40.5 1-2 129.5 101.2 70.4 54.1 37.9 汽车荷载产生的最大剪力----------------------------------------------------- 板号 H/2 L/8 L/4 3L/8 跨中 (kN-m) (kN-m) (kN-m) (kN-m) (kN-m)2 160.2 112.3 64.4 51.8 40.1 1-6 186.7 138.4 89.0 71.6 55.3 1-5 167.5 125.9 83.1 66.8 51.6 1-3 148.4 113.6 77.4 62.3 48.1 1-2 129.6 101.7 72.3 58.2 44.9 汽车荷载产生的最大剪力的相应弯矩----------------------------------------------------- 板号 H/2 L/8 L/4 3L/8 跨中 (kN) (kN) (kN) (kN) (kN)2 69.1 237.7 274.4 329.8 338.2 1-6 80.9 293.7 379.0 455.2 466.1 1-5 72.6 267.4 353.8 424.9 434.9 1-3 64.4 241.5 329.6 395.7 404.9 1-2 56.3 216.6 308.1 369.8 378.2 汽车冲击力产生的最大弯矩----------------------------------------------------- 板号 H/2 L/8 L/4 3L/8 跨中 (kN-m) (kN-m) (kN-m) (kN-m) (kN-m) 2 19.0 67.7 82.9 102.8 109.51-6 22.2 83.5 113.4 141.1 150.31-5 19.9 76.0 105.7 131.5 140.11-3 17.7 68.5 98.2 122.3 130.31-2 15.4 61.4 91.5 114.1 121.6汽车冲击力产生的最大弯矩的相应剪力-----------------------------------------------------板号 H/2 L/8 L/4 3L/8 跨中(kN) (kN) (kN) (kN) (kN)2 43.6 30.4 16.9 13.0 9.11-6 50.8 37.4 23.5 18.1 12.61-5 45.5 34.0 21.9 16.9 11.81-3 40.3 30.7 20.5 15.7 11.01-2 35.2 27.5 19.1 14.7 10.3汽车冲击力产生的最大剪力-----------------------------------------------------板号 H/2 L/8 L/4 3L/8 跨中(kN-m) (kN-m) (kN-m) (kN-m) (kN-m)2 43.6 30.5 17.5 14.1 10.91-6 50.8 37.6 24.2 19.5 15.01-5 45.5 34.2 22.6 18.2 14.01-3 40.3 30.9 21.0 16.9 13.11-2 35.2 27.7 19.7 15.8 12.2汽车冲击力产生的最大剪力的相应弯矩-----------------------------------------------------板号 H/2 L/8 L/4 3L/8 跨中(kN) (kN) (kN) (kN) (kN)2 18.8 64.6 74.6 89.7 91.91-6 22.0 79.9 103.0 123.8 126.71-5 19.7 72.7 96.2 115.5 118.21-3 17.5 65.7 89.6 107.6 110.11-2 15.3 58.9 83.8 100.5 102.8※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※各截面荷载作用效应组合设计值※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※承载能力极限状态——承载弯矩-----------------------------------------------------板号 H/2 L/8 L/4 3L/8 跨中(kN-m) (kN-m) (kN-m) (kN-m) (kN-m)2 245.2 975.8 1455.6 1814.5 1934.21-6 302.1 1237.3 1926.7 2404.0 2563.01-5 280.1 1156.5 1821.9 2273.8 2424.41-3 257.1 1071.7 1710.8 2135.6 2277.21-2 236.0 996.0 1617.3 2019.6 2153.7承载能力极限状态——承载剪力-----------------------------------------------------板号 H/2 L/8 L/4 3L/8 跨中(kN) (kN) (kN) (kN) (kN)2 521.0 386.3 238.8 154.4 71.41-6 638.2 488.1 319.5 208.0 98.51-5 590.1 454.8 301.6 195.9 91.91-3 540.0 420.2 283.0 183.5 85.61-2 493.6 388.9 267.3 172.9 80.0正常使用极限状态——短期弯矩-----------------------------------------------------板号 H/2 L/8 L/4 3L/8 跨中(kN-m) (kN-m) (kN-m) (kN-m) (kN-m)2 149.7 618.0 974.0 1215.6 1296.11-6 187.8 790.4 1278.6 1596.5 1702.51-5 176.0 744.8 1213.6 1515.6 1616.21-3 163.4 695.4 1142.5 1427.0 1521.81-2 152.2 652.9 1083.9 1354.1 1444.1正常使用极限状态——长期弯矩-----------------------------------------------------板号 H/2 L/8 L/4 3L/8 跨中(kN-m) (kN-m) (kN-m) (kN-m) (kN-m)2 128.7 543.3 882.6 1102.1 1175.31-6 163.3 698.3 1153.4 1440.8 1536.61-5 154.0 660.9 1097.0 1370.4 1461.61-3 143.9 619.8 1034.1 1292.0 1378.01-2 135.1 585.2 982.9 1228.2 1309.9※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※配筋计算结果※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※中板普通钢筋中板箍筋---------------------------- ---------------------------------------------- 位置标准强度直径根数位置标准强度直径肢数间距布置长度 (MPa) (mm) (根) (MPa) (mm) (肢) (m) (m) 上缘 335 12 5. 支点 235 10 4 0.10 2*1.18 下缘 335 12 8. 跨中 235 10 4 0.15 17.60 1-6号边板普通钢筋 1-6号边板箍筋---------------------------- ---------------------------------------------- 位置标准强度直径根数位置标准强度直径肢数间距布置长度 (MPa) (mm) (根) (MPa) (mm) (肢) (m) (m) 上缘 335 12 7. 支点 235 10 4 0.10 2*1.18 下缘 335 12 10. 跨中 235 10 4 0.15 17.60 1-5号边板普通钢筋 1-5号边板箍筋---------------------------- ---------------------------------------------- 位置标准强度直径根数位置标准强度直径肢数间距布置长度 (MPa) (mm) (根) (MPa) (mm) (肢) (m) (m) 上缘 335 12 7. 支点 235 10 4 0.10 2*1.18 下缘 335 12 10. 跨中 235 10 4 0.15 17.60 1-3号边板普通钢筋 1-3号边板箍筋---------------------------- ---------------------------------------------- 位置标准强度直径根数位置标准强度直径肢数间距布置长度 (MPa) (mm) (根) (MPa) (mm) (肢) (m) (m) 上缘 335 12 7. 支点 235 10 4 0.10 2*1.18 下缘 335 12 10. 跨中 235 10 4 0.15 17.60 1-2号边板普通钢筋 1-2号边板箍筋---------------------------- ---------------------------------------------- 位置标准强度直径根数位置标准强度直径肢数间距布置长度 (MPa) (mm) (根) (MPa) (mm) (肢) (m) (m) 上缘 335 12 7. 支点 235 10 4 0.10 2*1.18 下缘 335 12 10. 跨中 235 10 4 0.15 17.60 控制截面预应力钢筋有效根数---------------------------------------------板号支点 L/8 L/4 3L/8 跨中(根) (根) (根) (根) (根)2 6.0 10.0 12.0 14.0 14.01-6 6.0 10.0 14.0 18.0 18.01-5 7.0 11.0 15.0 17.0 17.01-3 6.0 10.0 14.0 16.0 16.01-2 7.0 11.0 13.0 15.0 15.0中板预应力钢筋类型（共5类）------------------------------------------------编号标准强度公称直径有效长度根数(MPa) (mm) (m)1 1860 15.20 19.960 62 1860 15.20 18.200 23 1860 15.20 16.600 24 1860 15.20 13.300 25 1860 15.20 9.900 21-6号边板预应力钢筋类型（共7类）------------------------------------------------编号标准强度公称直径有效长度根数(MPa) (mm) (m)1 1860 15.20 19.960 62 1860 15.20 18.200 23 1860 15.20 16.600 24 1860 15.20 14.900 25 1860 15.20 13.300 26 1860 15.20 11.600 27 1860 15.20 9.900 21-5号边板预应力钢筋类型（共6类）------------------------------------------------编号标准强度公称直径有效长度根数(MPa) (mm) (m)1 1860 15.20 19.960 72 1860 15.20 18.200 23 1860 15.20 16.600 24 1860 15.20 14.900 25 1860 15.20 13.300 26 1860 15.20 9.900 21-3号边板预应力钢筋类型（共6类）------------------------------------------------编号标准强度公称直径有效长度根数(MPa) (mm) (m)1 1860 15.20 19.960 62 1860 15.20 18.200 23 1860 15.20 16.600 24 1860 15.20 14.900 25 1860 15.20 13.300 26 1860 15.20 9.900 21-2号边板预应力钢筋类型（共5类）------------------------------------------------编号标准强度公称直径有效长度根数(MPa) (mm) (m)1 1860 15.20 19.960 72 1860 15.20 18.200 23 1860 15.20 16.600 24 1860 15.20 13.300 25 1860 15.20 9.900 2※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※换算截面特性※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※中板换算截面特性——预制阶段中板换算截面特性——使用阶段-------------------------------------- -------------------------------------- 位置面积抗弯惯性矩形心至上缘位置面积抗弯惯性矩形心至上缘 (m2) (m4) (m) (m2) (m4) (m)支点 0.464542 0.050768 0.494 H/2 0.503582 0.060477 0.503 L/8 0.468955 0.051490 0.497 L/8 0.507687 0.061292 0.506 L/4 0.470787 0.051785 0.499 L/4 0.509392 0.061626 0.508 3L/8 0.472124 0.052000 0.500 3L/8 0.510636 0.061869 0.509 跨中 0.472124 0.052000 0.500 跨中 0.510636 0.061869 0.509 1-6号边板换算截面特性——预制阶段 1-6号边板换算截面特性——使用阶段-------------------------------------- -------------------------------------- 位置面积抗弯惯性矩形心至上缘位置面积抗弯惯性矩形心至上缘 (m2) (m4) (m) (m2) (m4) (m)支点 0.635352 0.069114 0.417 H/2 0.710815 0.082253 0.420 L/8 0.639870 0.070160 0.421 L/8 0.715018 0.083428 0.423 L/4 0.643935 0.071088 0.424 L/4 0.718800 0.084474 0.425 3L/8 0.645714 0.071491 0.425 3L/8 0.720456 0.084929 0.427 跨中 0.645714 0.071491 0.425 跨中 0.720456 0.084929 0.427 1-5号边板换算截面特性——预制阶段 1-5号边板换算截面特性——使用阶段-------------------------------------- -------------------------------------- 位置面积抗弯惯性矩形心至上缘位置面积抗弯惯性矩形心至上缘 (m2) (m4) (m) (m2) (m4) (m)支点 0.613202 0.066671 0.429 H/2 0.682391 0.079464 0.433 L/8 0.618057 0.067738 0.433 L/8 0.686907 0.080666 0.436 L/4 0.621174 0.068414 0.435 L/4 0.689808 0.081429 0.438 3L/8 0.622511 0.068702 0.436 3L/8 0.691052 0.081755 0.439 跨中 0.622511 0.068702 0.436 跨中 0.691052 0.081755 0.439 1-3号边板换算截面特性——预制阶段 1-3号边板换算截面特性——使用阶段-------------------------------------- -------------------------------------- 位置面积抗弯惯性矩形心至上缘位置面积抗弯惯性矩形心至上缘 (m2) (m4) (m) (m2) (m4) (m)支点 0.582834 0.063383 0.445 H/2 0.645798 0.075919 0.449 L/8 0.587352 0.064311 0.449 L/8 0.650001 0.076969 0.452 L/4 0.590469 0.064942 0.451 L/4 0.652902 0.077686 0.454 3L/8 0.591806 0.065211 0.452 3L/8 0.654146 0.077992 0.455 跨中 0.591806 0.065211 0.452 跨中 0.654146 0.077992 0.4551-2号边板换算截面特性——预制阶段 1-2号边板换算截面特性——使用阶段-------------------------------------- -------------------------------------- 位置面积抗弯惯性矩形心至上缘位置面积抗弯惯性矩形心至上缘 (m2) (m4) (m) (m2) (m4) (m)支点 0.563183 0.060667 0.458 H/2 0.619873 0.072687 0.463 L/8 0.567932 0.061586 0.462 L/8 0.624292 0.073727 0.467 L/4 0.569765 0.061936 0.463 L/4 0.625996 0.074124 0.468 3L/8 0.571102 0.062190 0.464 3L/8 0.627241 0.074412 0.469 跨中 0.571102 0.062190 0.464 跨中 0.627241 0.074412 0.469※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※承载能力※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※结构重要性系数×承载弯矩-----------------------------------------------------板号 H/2 L/8 L/4 3L/8 跨中(kN-m) (kN-m) (kN-m) (kN-m) (kN-m)2 269.7 1073.4 1601.1 1996.0 2127.61-6 332.3 1361.0 2119.4 2644.4 2819.41-5 308.1 1272.2 2004.1 2501.1 2666.81-3 282.8 1178.8 1881.8 2349.1 2504.91-2 259.7 1095.6 1779.0 2221.5 2369.0抗弯承载能力-----------------------------------------------------------------板号 H/2 L/8 L/4 3L/8 跨中是否满足(kN-m) (kN-m) (kN-m) (kN-m) (kN-m)2 601.4 1641.8 2080.3 2362.5 2362.5 <是>1-6 663.9 1758.5 2665.2 3110.0 3110.0 <是>1-5 725.3 1909.2 2652.2 2946.3 2946.3 <是>1-3 660.3 1745.8 2487.6 2782.1 2782.1 <是>1-2 722.4 1874.5 2324.8 2617.4 2617.4 <是>结构重要性系数×承载剪力-----------------------------------------------------板号 H/2 L/8 L/4 3L/8 跨中(kN) (kN) (kN) (kN) (kN)2 573.1 424.9 262.7 169.9 78.51-6 702.0 536.9 351.4 228.9 108.31-5 649.1 500.3 331.8 215.5 101.11-3 594.0 462.2 311.3 201.9 94.11-2 542.9 427.8 294.1 190.2 88.0抗剪承载能力-----------------------------------------------------------------板号 H/2 L/8 L/4 3L/8 跨中是否满足(kN) (kN) (kN) (kN) (kN)2 1215.2 1034.1 1052.1 1063.8 1063.8 <是>1-6 1353.1 1143.1 1175.1 1190.9 1190.9 <是>1-5 1354.8 1147.9 1174.3 1184.8 1184.8 <是>1-3 1350.9 1141.5 1168.0 1178.6 1178.6 <是>1-2 1352.5 1145.5 1161.8 1172.4 1172.4 <是>抗剪承载能力限值------------------------------------梁位下限值上限值是否满足(kN) (kN)边板 331.7 1307.1 <是>中板 266.0 1048.2 <是>※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※预应力损失/有效预应力※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※各阶段各计算截面预应力钢筋的有效预应力σpe----------------------------------------------------------------------板号阶段混凝土龄期 H/2 L/8 L/4 3L/8 跨中(天) (MPa) (MPa) (MPa) (MPa) (MPa)2 1 7.0 1279.1 1243.4 1229.1 1218.8 1218.82 97.0 1218.6 1153.7 1133.8 1118.5 1120.33 100.0 1218.4 1153.3 1133.4 1118.1 1120.04 102.0 1218.2 1153.1 1133.2 1117.9 1119.85 3650.0 1174.3 1099.2 1081.7 1066.7 1070.71-6 1 7.0 1282.1 1248.5 1219.5 1207.1 1207.12 97.0 1230.5 1174.0 1127.3 1109.5 1111.53 100.0 1230.3 1173.7 1126.9 1109.1 1111.14 102.0 1230.2 1173.5 1126.7 1108.9 1110.95 3650.0 1187.6 1123.5 1071.8 1053.9 1058.11-5 1 7.0 1279.2 1243.2 1220.9 1211.6 1211.62 97.0 1223.8 1162.2 1128.6 1116.4 1118.43 100.0 1223.6 1161.8 1128.2 1116.0 1118.04 102.0 1223.4 1161.6 1127.9 1115.7 1117.75 3650.0 1178.0 1107.2 1072.3 1061.5 1065.71-3 1 7.0 1281.6 1247.8 1225.4 1215.9 1215.92 97.0 1228.1 1170.0 1135.3 1122.6 1124.53 100.0 1227.9 1169.7 1134.8 1122.2 1124.14 102.0 1227.8 1169.4 1134.6 1121.9 1123.95 3650.0 1182.9 1116.3 1079.6 1068.0 1072.11-2 1 7.0 1278.7 1243.2 1229.9 1220.4 1220.42 97.0 1221.3 1159.5 1143.0 1129.9 1131.93 100.0 1221.0 1159.1 1142.6 1129.5 1131.54 102.0 1220.9 1158.9 1142.4 1129.3 1131.35 3650.0 1173.3 1101.9 1088.6 1076.3 1080.4各阶段的结构重力单独作用产生的弯矩——中板--------------------------------------------------------------阶段龄期 H/2 L/8 L/4 3L/8 跨中(天) (kN-m) (kN-m) (kN-m) (kN-m) (kN-m)1 7.0 56.7 249.9 428.6 535.8 571.52 97.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.03 100.0 25.8 112.9 193.3 241.5 257.64 102.0 18.3 80.9 138.7 173.5 185.05 3650.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0结构重力单独作用产生的钢筋重心处的混凝土法向压应力——中板--------------------------------------------------------------阶段龄期 H/2 L/8 L/4 3L/8 跨中(天) (MPa) (MPa) (MPa) (MPa) (MPa)1 7.0 -0.45 -1.95 -3.32 -4.12 -4.392 97.0 0.00 0.00 0.00 0.00 0.003 100.0 -0.21 -0.89 -1.50 -1.87 -1.99由结构重力产生的钢筋重心处的混凝土法向压应力累计值——中板-------------------------------------------------------------- 阶段龄期 H/2 L/8 L/4 3L/8 跨中 (天) (MPa) (MPa) (MPa) (MPa) (MPa)1 7.0 -0.45 -1.95 -3.32 -4.12 -4.392 97.0 -0.45 -1.95 -3.32 -4.12 -4.393 100.0 -0.66 -2.84 -4.82 -5.99 -6.394 102.0 -0.80 -3.43 -5.82 -7.22 -7.705 3650.0 -0.80 -3.43 -5.82 -7.22 -7.70 由预加力产生的钢筋重心处的混凝土法向压应力累计值——中板-------------------------------------------------------------- 阶段龄期 H/2 L/8 L/4 3L/8 跨中 (天) (MPa) (MPa) (MPa) (MPa) (MPa)1 7.0 3.03 9.02 11.43 13.16 13.162 97.0 2.94 8.85 11.23 12.94 12.943 100.0 2.67 8.06 10.24 11.78 11.814 102.0 2.61 7.88 10.01 11.52 11.555 3650.0 2.61 7.88 10.01 11.52 11.54 由永久作用产生的钢筋重心处的混凝土法向压应力累计值——中板-------------------------------------------------------------- 阶段龄期 H/2 L/8 L/4 3L/8 跨中 (天) (MPa) (MPa) (MPa) (MPa) (MPa)1 7.0 2.57 7.07 8.11 9.04 8.772 97.0 2.49 6.89 7.91 8.82 8.543 100.0 2.01 5.22 5.42 5.80 5.424 102.0 1.81 4.45 4.20 4.30 3.845 3650.0 1.81 4.45 4.19 4.29 3.84 各阶段的结构重力单独作用产生的弯矩——1-6号边板-------------------------------------------------------------- 阶段龄期 H/2 L/8 L/4 3L/8 跨中 (天) (kN-m) (kN-m) (kN-m) (kN-m) (kN-m)1 7.0 77.7 342.5 587.4 734.3 783.32 97.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.03 100.0 26.5 115.6 198.1 247.5 264.04 102.0 26.6 117.2 201.1 251.4 268.15 3650.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 结构重力单独作用产生的钢筋重心处的混凝土法向压应力——1-6号边板-------------------------------------------------------------- 阶段龄期 H/2 L/8 L/4 3L/8 跨中 (天) (MPa) (MPa) (MPa) (MPa) (MPa)1 7.0 -0.54 -2.34 -3.94 -4.88 -5.212 97.0 0.00 0.00 0.00 0.00 0.003 100.0 -0.19 -0.79 -1.33 -1.65 -1.764 102.0 -0.17 -0.74 -1.25 -1.55 -1.655 3650.0 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 由结构重力产生的钢筋重心处的混凝土法向压应力累计值——1-6号边板-------------------------------------------------------------- 阶段龄期 H/2 L/8 L/4 3L/8 跨中 (天) (MPa) (MPa) (MPa) (MPa) (MPa) 1 7.0 -0.54 -2.34 -3.94 -4.88 -5.214 102.0 -0.90 -3.88 -6.52 -8.08 -8.625 3650.0 -0.90 -3.88 -6.52 -8.08 -8.62 由预加力产生的钢筋重心处的混凝土法向压应力累计值——1-6号边板-------------------------------------------------------------- 阶段龄期 H/2 L/8 L/4 3L/8 跨中 (天) (MPa) (MPa) (MPa) (MPa) (MPa)1 7.0 2.77 8.40 13.27 15.34 15.342 97.0 2.70 8.25 13.06 15.11 15.113 100.0 2.48 7.63 11.97 13.82 13.864 102.0 2.41 7.43 11.66 13.46 13.505 3650.0 2.41 7.43 11.66 13.46 13.49 由永久作用产生的钢筋重心处的混凝土法向压应力累计值——1-6号边板-------------------------------------------------------------- 阶段龄期 H/2 L/8 L/4 3L/8 跨中 (天) (MPa) (MPa) (MPa) (MPa) (MPa)1 7.0 2.23 6.06 9.33 10.46 10.132 97.0 2.16 5.91 9.12 10.23 9.903 100.0 1.75 4.50 6.70 7.29 6.894 102.0 1.51 3.55 5.14 5.38 4.875 3650.0 1.51 3.55 5.14 5.38 4.87 各阶段的结构重力单独作用产生的弯矩——1-5号边板-------------------------------------------------------------- 阶段龄期 H/2 L/8 L/4 3L/8 跨中 (天) (kN-m) (kN-m) (kN-m) (kN-m) (kN-m)1 7.0 74.9 330.3 566.4 708.0 755.22 97.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.03 100.0 25.0 109.1 186.8 233.4 249.04 102.0 24.9 109.8 188.3 235.5 251.25 3650.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 结构重力单独作用产生的钢筋重心处的混凝土法向压应力——1-5号边板-------------------------------------------------------------- 阶段龄期 H/2 L/8 L/4 3L/8 跨中 (天) (MPa) (MPa) (MPa) (MPa) (MPa)1 7.0 -0.53 -2.28 -3.85 -4.78 -5.102 97.0 0.00 0.00 0.00 0.00 0.003 100.0 -0.18 -0.76 -1.28 -1.58 -1.694 102.0 -0.16 -0.70 -1.18 -1.47 -1.575 3650.0 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 由结构重力产生的钢筋重心处的混凝土法向压应力累计值——1-5号边板-------------------------------------------------------------- 阶段龄期 H/2 L/8 L/4 3L/8 跨中 (天) (MPa) (MPa) (MPa) (MPa) (MPa)1 7.0 -0.53 -2.28 -3.85 -4.78 -5.102 97.0 -0.53 -2.28 -3.85 -4.78 -5.103 100.0 -0.71 -3.03 -5.12 -6.36 -6.794 102.0 -0.87 -3.73 -6.31 -7.83 -8.365 3650.0 -0.87 -3.73 -6.31 -7.83 -8.36 由预加力产生的钢筋重心处的混凝土法向压应力累计值——1-5号边板-------------------------------------------------------------- 阶段龄期 H/2 L/8 L/4 3L/8 跨中 (天) (MPa) (MPa) (MPa) (MPa) (MPa)1 7.0 3.23 9.28 13.01 14.58 14.582 97.0 3.16 9.11 12.80 14.35 14.353 100.0 2.89 8.38 11.73 13.15 13.184 102.0 2.81 8.16 11.42 12.81 12.845 3650.0 2.81 8.15 11.42 12.80 12.84 由永久作用产生的钢筋重心处的混凝土法向压应力累计值——1-5号边板-------------------------------------------------------------- 阶段龄期 H/2 L/8 L/4 3L/8 跨中 (天) (MPa) (MPa) (MPa) (MPa) (MPa)1 7.0 2.71 7.00 9.16 9.80 9.482 97.0 2.63 6.83 8.95 9.57 9.263 100.0 2.19 5.35 6.61 6.79 6.394 102.0 1.95 4.42 5.12 4.97 4.485 3650.0 1.95 4.42 5.11 4.97 4.48 各阶段的结构重力单独作用产生的弯矩——1-3号边板-------------------------------------------------------------- 阶段龄期 H/2 L/8 L/4 3L/8 跨中 (天) (kN-m) (kN-m) (kN-m) (kN-m) (kN-m)1 7.0 71.2 313.9 538.3 672.9 717.82 97.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.03 100.0 23.5 102.5 175.6 219.4 234.04 102.0 23.2 102.5 175.8 219.8 234.45 3650.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 结构重力单独作用产生的钢筋重心处的混凝土法向压应力——1-3号边板-------------------------------------------------------------- 阶段龄期 H/2 L/8 L/4 3L/8 跨中 (天) (MPa) (MPa) (MPa) (MPa) (MPa)1 7.0 -0.51 -2.20 -3.72 -4.62 -4.932 97.0 0.00 0.00 0.00 0.00 0.003 100.0 -0.17 -0.72 -1.22 -1.52 -1.624 102.0 -0.15 -0.66 -1.12 -1.40 -1.495 3650.0 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 由结构重力产生的钢筋重心处的混凝土法向压应力累计值——1-3号边板-------------------------------------------------------------- 阶段龄期 H/2 L/8 L/4 3L/8 跨中 (天) (MPa) (MPa) (MPa) (MPa) (MPa)1 7.0 -0.51 -2.20 -3.72 -4.62 -4.932 97.0 -0.51 -2.20 -3.72 -4.62 -4.933 100.0 -0.68 -2.93 -4.94 -6.14 -6.554 102.0 -0.83 -3.59 -6.06 -7.53 -8.035 3650.0 -0.83 -3.59 -6.06 -7.53 -8.03 由预加力产生的钢筋重心处的混凝土法向压应力累计值——1-3号边板-------------------------------------------------------------- 阶段龄期 H/2 L/8 L/4 3L/8 跨中 (天) (MPa) (MPa) (MPa) (MPa) (MPa)1 7.0 2.79 8.46 12.23 13.81 13.812 97.0 2.71 8.30 12.03 13.59 13.593 100.0 2.48 7.64 11.03 12.46 12.494 102.0 2.41 7.44 10.74 12.13 12.175 3650.0 2.41 7.44 10.73 12.13 12.16 由永久作用产生的钢筋重心处的混凝土法向压应力累计值——1-3号边板--------------------------------------------------------------阶段龄期 H/2 L/8 L/4 3L/8 跨中 (天) (MPa) (MPa) (MPa) (MPa) (MPa)1 7.0 2.28 6.25 8.51 9.19 8.882 97.0 2.20 6.10 8.30 8.97 8.663 100.0 1.80 4.72 6.08 6.32 5.944 102.0 1.58 3.85 4.67 4.60 4.135 3650.0 1.57 3.85 4.67 4.60 4.13 各阶段的结构重力单独作用产生的弯矩——1-2号边板-------------------------------------------------------------- 阶段龄期 H/2 L/8 L/4 3L/8 跨中 (天) (kN-m) (kN-m) (kN-m) (kN-m) (kN-m)1 7.0 68.7 303.0 519.6 649.5 692.82 97.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.03 100.0 22.0 96.0 164.3 205.3 219.04 102.0 21.7 95.9 164.4 205.5 219.25 3650.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 结构重力单独作用产生的钢筋重心处的混凝土法向压应力——1-2号边板-------------------------------------------------------------- 阶段龄期 H/2 L/8 L/4 3L/8 跨中 (天) (MPa) (MPa) (MPa) (MPa) (MPa)1 7.0 -0.50 -2.15 -3.66 -4.55 -4.852 97.0 0.00 0.00 0.00 0.00 0.003 100.0 -0.16 -0.69 -1.16 -1.45 -1.544 102.0 -0.15 -0.63 -1.07 -1.33 -1.425 3650.0 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 由结构重力产生的钢筋重心处的混凝土法向压应力累计值——1-2号边板-------------------------------------------------------------- 阶段龄期 H/2 L/8 L/4 3L/8 跨中 (天) (MPa) (MPa) (MPa) (MPa) (MPa)1 7.0 -0.50 -2.15 -3.66 -4.55 -4.852 97.0 -0.50 -2.15 -3.66 -4.55 -4.853 100.0 -0.66 -2.84 -4.83 -5.99 -6.394 102.0 -0.81 -3.47 -5.89 -7.32 -7.815 3650.0 -0.81 -3.47 -5.89 -7.32 -7.81 由预加力产生的钢筋重心处的混凝土法向压应力累计值——1-2号边板-------------------------------------------------------------- 阶段龄期 H/2 L/8 L/4 3L/8 跨中 (天) (MPa) (MPa) (MPa) (MPa) (MPa)1 7.0 3.26 9.22 11.44 13.04 13.042 97.0 3.18 9.05 11.25 12.83 12.833 100.0 2.90 8.28 10.33 11.78 11.814 102.0 2.82 8.06 10.06 11.47 11.505 3650.0 2.82 8.06 10.06 11.47 11.50 由永久作用产生的钢筋重心处的混凝土法向压应力累计值——1-2号边板-------------------------------------------------------------- 阶段龄期 H/2 L/8 L/4 3L/8 跨中 (天) (MPa) (MPa) (MPa) (MPa) (MPa)1 7.0 2.76 7.06 7.78 8.49 8.192 97.0 2.68 6.89 7.58 8.28 7.983 100.0 2.24 5.44 5.50 5.79 5.424 102.0 2.01 4.59 4.16 4.15 3.695 3650.0 2.01 4.59 4.16 4.15 3.69※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※使用阶段由预加力引起的各截面上、下缘混凝土的正应力※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※使用阶段参与受力的混凝土铺装层的上缘σpc-----------------------------------------------------板号 H/2 L/8 L/4 3L/8 跨中(MPa) (MPa) (MPa) (MPa) (MPa)2 0.10 0.20 0.22 0.24 0.231-6 0.08 0.15 0.22 0.25 0.241-5 0.10 0.18 0.23 0.24 0.231-3 0.10 0.18 0.23 0.24 0.231-2 0.11 0.21 0.23 0.24 0.23使用阶段预制板上缘σpc-----------------------------------------------------板号 H/2 L/8 L/4 3L/8 跨中(MPa) (MPa) (MPa) (MPa) (MPa)2 -0.81 -2.51 -3.21 -3.71 -3.721-6 -0.61 -1.94 -3.06 -3.53 -3.551-5 -0.74 -2.22 -3.12 -3.51 -3.521-3 -0.66 -2.12 -3.08 -3.49 -3.501-2 -0.82 -2.41 -3.04 -3.47 -3.49使用阶段预制板下缘σpc-----------------------------------------------------板号 H/2 L/8 L/4 3L/8 跨中(MPa) (MPa) (MPa) (MPa) (MPa)2 2.53 7.96 10.21 11.79 11.851-6 2.31 7.52 11.85 13.72 13.791-5 2.71 8.22 11.60 13.06 13.131-3 2.29 7.49 10.90 12.37 12.441-2 2.70 8.10 10.23 11.71 11.78※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※使用阶段正截面抗裂验算※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※短期效应组合——截面下缘混凝土的正应力σst-----------------------------------------------------板号 H/2 L/8 L/4 3L/8 跨中(MPa) (MPa) (MPa) (MPa) (MPa)2 -1.53 -5.48 -8.47 -10.45 -11.121-6 -1.69 -6.05 -9.46 -11.66 -12.411-5 -1.61 -5.78 -9.13 -11.27 -12.001-3 -1.54 -5.51 -8.78 -10.83 -11.531-2 -1.46 -5.27 -8.52 -10.51 -11.19长期效应组合——截面下缘混凝土的正应力σlt-----------------------------------------------------板号 H/2 L/8 L/4 3L/8 跨中(MPa) (MPa) (MPa) (MPa) (MPa)2 -1.12 -4.65 -7.51 -9.31 -9.931-6 -1.22 -5.12 -8.33 -10.32 -11.011-5 -1.17 -4.91 -8.04 -9.99 -10.661-3 -1.11 -4.70 -7.74 -9.62 -10.261-2 -1.06 -4.51 -7.52 -9.35 -9.97短期效应组合——抗裂验算σst+σpc(即规范中的σst-σpc)---------------------------------------------------------------------------板号 H/2 L/8 L/4 3L/8 跨中下限值是否满足(MPa) (MPa) (MPa) (MPa) (MPa) (MPa)2 1.00 2.48 1.75 1.34 0.73 -1.86 <是>1-6 0.62 1.47 2.39 2.06 1.38 -1.86 <是>1-5 1.10 2.44 2.47 1.79 1.13 -1.86 <是>1-3 0.76 1.98 2.12 1.54 0.91 -1.86 <是>1-2 1.24 2.83 1.71 1.20 0.58 -1.86 <是>长期效应组合——抗裂验算σlt+σpc(即规范中的σlt-σpc)---------------------------------------------------------------------------板号 H/2 L/8 L/4 3L/8 跨中下限值是否满足(MPa) (MPa) (MPa) (MPa) (MPa) (MPa)2 1.41 3.31 2.71 2.47 1.92 0.00 <是>1-6 1.09 2.40 3.53 3.40 2.79 0.00 <是>1-5 1.55 3.31 3.55 3.07 2.47 0.00 <是>1-3 1.18 2.80 3.16 2.76 2.19 0.00 <是>1-2 1.64 3.59 2.70 2.36 1.81 0.00 <是>※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※斜截面抗裂验算※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※最大弯矩及相应剪力——混凝土的主拉应力σtp---------------------------------------------------------------------------板号 H/2 L/8 L/4 3L/8 跨中下限值是否满足(MPa) (MPa) (MPa) (MPa) (MPa) (MPa)2 -1.00 -0.33 -0.13 -0.04 0.00 -1.86 <是>1-6 -1.10 -0.44 -0.13 -0.04 0.00 -1.86 <是>1-5 -0.97 -0.36 -0.12 -0.04 0.00 -1.86 <是>1-3 -0.93 -0.33 -0.11 -0.03 0.00 -1.86 <是>1-2 -0.81 -0.27 -0.10 -0.03 0.00 -1.86 <是>最大剪力及相应弯矩——混凝土的主拉应力σtp---------------------------------------------------------------------------板号 H/2 L/8 L/4 3L/8 跨中下限值是否满足(MPa) (MPa) (MPa) (MPa) (MPa) (MPa)2 -1.00 -0.33 -0.13 -0.05 0.00 -1.86 <是>1-6 -1.10 -0.44 -0.14 -0.04 0.00 -1.86 <是>1-5 -0.97 -0.37 -0.12 -0.04 0.00 -1.86 <是>1-3 -0.93 -0.33 -0.11 -0.03 0.00 -1.86 <是>1-2 -0.81 -0.27 -0.10 -0.03 0.00 -1.86 <是>※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※持久状况混凝土的法向压应力※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※※参与受力的混凝土铺装层的上缘σkc（标准效应组合）-----------------------------------------------------。
