空调配管

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海信空调铜管分支器与配管规格对照表

海信空调铜管分支器与配管规格对照表
海信空调铜管分支器是海信空调安装配件之一。

它可以将管路系统从一个点分割成多个部分，以实现设备的分散式传输，增强系统的安全性能，进而提高安装效率，减少安装成本。

本文简要介绍了海信空调铜管分支器的使用方法以及配管规格对照表，以便大家了解更多。

海信空调铜管分支器由多个分支管连接而成，以形成完整的系统结构。

在安装时，应将铜
管沿着原设计的图纸顺序，按照气缸的规格，取得适当的夹芯和紧固件，将每个气缸分支连接至相邻的连接处。

海信空调铜管分支器的使用规格：一般采用8mm-10mm铜管分支器。

除了基本的安装要求之外，采用海信空调铜管分支器还应该考虑配管要求，以便实现尽可
能高效的系统操作。

下表是适用于不同空调系统的海信空调铜管分支器与配管规格对照表。

| 海信铜管尺寸 | 配管尺寸 |
| ---------------- | ------------------ |
| 8mm | 6LF 连接内径4mm |
| 10mm | 8LF 连接内径6mm |
从以上对照表可以看出，对于8mm的分支器，最佳的配管尺寸是6LF连接的内径4mm；而对于10mm的分支器，最佳的配管尺寸是8LF连接的内径6mm。

此外，在安装海信空调铜管分支器时，还应考虑空调系统的容量、压力和其他规格要求，以确保系统能够正常运行。

总之，海信空调铜管分支器是海信空调安装中不可或缺的配件，优秀的设计和先进的技术使其成为空调系统安全可靠的必备部件。

正确配置海信空调铜管分支器，将有助于提高空调系统的安全性能，也可以最大程度地减少安装成本。

多联机空调配管方案

多联机空调配管方案多联机空调系统是一种中央空调系统，可以同时连接多个室内机和一个室外机。

它为用户提供了更多的灵活性和便利性，可以在不同的房间中提供不同的温度控制，提高了空调的舒适度。

然而，多联机空调系统的配管方案是非常重要的，它直接关系到系统的运行效率和使用寿命。

下面将详细介绍多联机空调系统的配管方案。

首先，多联机空调系统的室内机数量需要根据不同的使用场所和需求来确定。

一般来说，每个室内机对应一个房间，室内机的数量可以根据房间的大小、形状和使用率来确定。

比如，客厅、卧室和办公室通常需要一个室内机，而大型会议室和开放式办公区可能需要多个室内机来保持室内温度的均匀分布。

在确定了室内机的数量后，就需要进行配管的设计。

多联机空调系统的配管包括两个方面：液体管路和气体管路。

液体管路的设计是为了将制冷剂从室外机输送到室内机。

通常情况下，液体管路需要考虑以下几个因素：1.管道长度和高度差：液体管路的长度和高度差会对制冷剂的流动速度和压力产生影响。

一般来说，液体管路的长度不宜过长，通常限制在50米以内。

高度差也需要控制在合理范围内，一般不超过15米。

2. 管径选择：液体管路的管径需要根据室内机的数量和容量来确定。

通常情况下，每个室内机需要独立供给制冷剂，因此每个室内机对应一条液体管路。

液体管路的管径一般在6-12mm之间，具体大小需要根据制冷剂的流量和压力来确定。

3.管道绝热：液体管路需要进行绝热处理，以减少能量损失。

一般来说，可以使用防护套或者保温材料对管道进行包裹，防止冷热交换，提高系统的效率。

气体管路的设计是为了将室内机产生的热气排到室外。

气体管路的设计需要考虑以下几个因素：1.管道长度和高度差：气体管路的长度和高度差会对气体的流动速度和压力产生影响。

一般来说，气体管路的长度不宜过长，通常限制在50米以内。

高度差也需要控制在合理范围内，一般不超过15米。

2. 管径选择：气体管路的管径需要根据室内机的数量和容量来确定。

多联机空调配管方案

多联机空调配管方案
1.室内机数量和位置：首先需要确定每个房间需要安装空调的数量和
位置，这将决定空调系统的整体规划和管道布局。

2.室外机的选择：根据室内机的数量和功率需求，选择适当的室外机。

室外机的大小和功率应与室内机相匹配，以确保正常运行和高效能。

3.管道布局：在确定室内机位置后，需要进行管道布局设计。

管道布
局应尽量简洁、紧凑，以减少管道长度和压力损失。

4.管道尺寸和材料：根据室内机的数量和位置，确定管道的尺寸和材料。

管道尺寸和材料应能满足系统的需求，并考虑到管道的压力和流量。

5.安装高度和坡度：安装高度和坡度对冷凝水的排放和液态制冷剂的
返回至室外机都有一定的要求。

需要确保管道具有适当的坡度以便冷凝水
有效排放，并且液态制冷剂可以顺利返回室外机。

6.防腐处理：在配管过程中，要注意对铜管的防腐处理，以延长系统
的使用寿命。

常见的防腐处理方法包括加厚绝缘管、包覆保温材料等。

7.室内机之间的平衡：多联机空调系统中，不同室内机的制冷剂分配
需要平衡。

在配置阀门和分配器时，需要根据不同室内机的制冷负荷进行
调整，保持整个系统的制冷剂分配均衡。

8.安全和减震：在进行空调多联机安装时，要考虑安全和减震保护措施。

确保管道和室内机的固定牢固，防止震动和噪音产生。

总结起来，多联机空调的配管方案需要综合考虑室内机数量、位置、
管道布局、管道尺寸、材料选择、安装高度、坡度、防腐处理、室内机平
衡、安全和减震等因素。

通过合理设计和安装，能够确保多联机空调系统的正常工作和高效能。

大金三管制家中空调配管及分歧管选配规则

发行2014-09-23VRV商用新风控制设备用新风其他采暖家用3：配管尺寸室外机组气管液管高低压管4HP Ø15.9Ø9.5Ø12.75HP Ø15.9Ø9.5Ø12.76HP Ø15.9Ø9.5Ø12.77HP Ø19.1Ø9.5Ø12.78HP Ø19.1Ø9.5Ø12.79HP Ø19.1Ø9.5Ø12.710HP Ø22.2Ø9.5Ø12.711HP Ø22.2Ø9.5Ø12.712HPØ25.4Ø12.7Ø15.9①主配管尺寸③末端配管尺寸②中间配管尺寸下游室内机组容量气管液管高低压管< 16.8kW Ø15.9Ø9.5Ø12.716.8kW ≤x < 22.4kW Ø19.1Ø9.5Ø12.722.4kW ≤x < 30.0kW Ø22.2Ø9.5Ø12.733.0kW ≤x < 47.0kWØ28.6Ø12.7Ø15.9室内机组容量气管液管高低压管3管室内机56型以下Ø12.7Ø6.4Ø9.563型以上Ø15.9 Ø9.5Ø12.72管室内机56型以下Ø12.7Ø6.463型以上Ø15.9Ø9.5配管管径确定的注意点：·室外机处的高低压管的管径按照室外机接口处尺寸选择；·当室外机或某分歧管下游只连接1套3管内机(且容量小于63)时，必须在靠近内机侧变径。

发行2014-09-23VRV商用新风控制设备用新风其他采暖家用4：分歧管选择①主分歧管室外机组分歧管型号(二管制)分歧管型号(三管制)4-6HP KHRP26MC22T KHRP 24AC 22T 7-9HP KHRP26MC33T KHRP 24AC 33T 10-11HP KHRP26MC33T KHRP 24AC 72T 12HPKHRP26MC72TKHRP 24AC 72T②室内分歧管下游室内机容量分歧管型号(二管制)分歧管型号(三管制)<22.4kw KHRP26MC22T KHRP 24AC 22T 22.4kw~33.0kw KHRP26MC33T KHRP 24AC 33T >33.0kwKHRP26MC72TKHRP 24AC 72T技术负责：陈梅黄丽敏大金（中国）投资有限公司广州分公司营业技术课。

大金空调配管、制冷剂等指标参数

室外机容量型号 8，10HP型 12～22HP型 24HP型～48HP型
制冷剂分歧组件名称 KHRP26MC33T KHRP26MC73T KHRP26MC73T+KHRP26MC73P
室内机容量型号 kW ＜22.4 22.4≤X＜33.0 33.0≤X＜71.0 71.0≤X
ቤተ መጻሕፍቲ ባይዱ
制冷剂分歧组件名称 KHRP26MC22T KHRP26MC33T KHRP26MC73T KHRP26MC73T+KHRP26MC73P
制冷剂添加量（每台空调机的添加量R四舍五入至0.1kg）管径为19.1的液管径为22.2的液侧管径为15.9的液侧配侧配管的总长度配管的总长度*0.36 管的总长度*0.17 *0.26
管径为12.7的液侧配管的总长度*0.11
管径为9.5的液侧管径为6.4的液侧配管的总长度配管的总长度 *0.057 *0.022
制冷剂分歧组件之间的配管室内机总容量指数配管尺寸(O.D.) kW 气侧配管液侧配管 X＜16.8 φ 15.9 φ 9.5 16.8≤X＜22.4 φ 19.1 22.4≤X＜33.0 φ 22.2 33.0≤X＜47.0 φ 12.7 φ 28.6 47.0≤X＜71.0 φ 15.9 71.0≤X＜104.0 φ 31.8 φ 19.1 104.0≤X φ 38.1
R(kg) 0
制冷剂分歧组件与室内机之间的配管配管尺寸(O.D.) 室外机容量型号气侧配管液侧配管 22～56型 φ 12.7 φ 6.4 71～150型 φ 15.9 φ 9.5 224型 φ 19.1 280型 φ 22.2
R(kg) 0
室外机与第一个制冷剂分歧组件之间的配管配管尺寸(O.D.) 室外机容量型号气侧配管液侧配管 8HP型 φ 19.1 φ 9.5 10HP型 φ 22.2 12～14HP型 φ 25.4 φ 12.7 16HP型 φ 28.6 18～24HP型 φ 15.9 26～34HP型 φ 31.8 φ 19.1 36～48HP型 φ 38.1

多联机空调配管方案

24HP型 26～34HP型 36～48HP型
φ 28.6 φ 34.9 φ 41.3
φ 12.7 φ 15.9 φ 19.1
网销初级
备注
1HP=735W 1匹=2324W
室内机多联之间的分歧管室内机总容量指数
＜16.8kw 16.8kw≤X＜22.4KW 22.4kw≤X＜33.0KW 33.0kw≤X＜47.0KW 47.0kw≤X＜71.0KW 71.0kw≤X＜104.0KW
室内机总容量指数 <22.4KW
22.4KW≤X<33.0KW 33.0KW≤X<71.0KW
71.0KW≤
制冷剂分歧组件名称 KHRP26MC22T KHRP26MC33T KHRP26MC72T
KHRP26MC73T+KHRP26MC73P
网销初级
如何选择室外机多联配管组件(室外机为多联系统时需要)·请根据室外机的台数,从下表中选择
104.0kw≤X
网销初级
配管尺寸(0.D)
气侧配管
液侧配管
φ 15.9
φ 19.1
φ 9.5
φ 22.2
φ 28.6
φ 12.7 φ 15.9
φ 34.9 φ 41.3
φ 19.1
室内机的配管
室内机容量型号
22.28.36.45.56型 71.90.112.140型
224型 280型
网销初级
配管尺寸(0.D) 气侧配管 φ 12.7 φ 15.9 φ 19.1 φ 22.2
液体(φ ) 12.7 12.7 15.9 15.9 15.9 19.1 19.1 19.1 19.1 22过90m时,主气侧及液侧配管的尺寸(室外机至第一个分歧组件)必须增加,如下

空调水管的制作、安装

空调水管的制作、安装1、管材使用及连接要求1）空调水管(冷冻、热水管)直径DN20-DN100采用热镀锌钢管，直径DN100以上采用无缝钢管。

2）空调冷凝水管(包括新风机组、风机盘管、分体空调器)采用PVC管。

3）风机盘管接口至关断阀之间的管道采用铜制软管，其工作压力为1.0MPa。

2、管道安装一般要求1）空调供回水立管及水平管翻高形成气囊的最高处设置排气装置，立管及水平管翻低的最低处设置排水装置，立管底部排水阀应有不小于100mm的集污管段长度。

2）空调冷凝水管应顺排水方向设置坡度安装，严禁倒坡。

空调机组（包括新风机组）冷凝水管出口处应设存水弯或其他隔气措施。

3、管道支、吊架安装1）管道的支、吊架按国标03SR417-2“装配式管道吊挂支架安装图”和95R417-1“室内热力管道支吊架”标准制作。

保冷管道与支、吊架之间应垫经防腐处理的木衬垫或高密度难燃型酚醛发泡鞍座，垫块厚度就与绝热厚度相同。

2）所有管道支吊架须符合设计规范要求，并按国家有关标准进行制作、安装，其中空调水管道支、吊架应设置隔热的硬木垫。

3）管道支吊架间距须满足下表要求：1）在某些重要设固定支架，其余均设置普通支架，各种支架形式见下图：注意事项：因楼面为预应力钢筋混凝土结构，为避免损坏钢筋，支吊架固定前要与土建施工单位配合好。

施工顺序为：能沿墙、柱敷设的尽可能沿墙面、柱面敷设。

单管支架形式普通排管吊架棚固定形式：排管吊架梁固定形式：4、管道安装质量要求1）管道安装前必须将管内的污物清除干净，施工过程中主管上的三通孔用胶带封闭，待与支管连接时去掉封闭胶带，进行连接；2）管道切割：小管径管材采用机械切割；大管径管材采用氧气－乙炔切割，砂轮机打磨；3）管道穿墙或楼板处必须设置套管，套管直径应比管道直径大2号。

安装在墙体内的套管，其两端应与墙饰面相平；穿楼板的套管应高出建筑面层20mm （厨房、卫生间内应高出地面50mm ）。

4）管道的焊缝不得设在套管内，保温工程竣工后，套管与保温层外径之间的空隙用不燃保温材料塞紧。

美的大多联配管公式

美的大多联配管公式（原创实用版）目录1.美的大多联配管公式的概念2.美的大多联配管公式的计算方法3.美的大多联配管公式的应用实例4.美的大多联配管公式的优点正文一、美的大多联配管公式的概念美的大多联配管公式是指在空调制冷系统中，根据空调器的制冷量、室内外温差、管路长度、管径等因素，计算出空调管路的合适直径的公式。

该公式主要用于指导空调安装工程师正确选择管径，以确保空调系统的稳定性和制冷效果。

二、美的大多联配管公式的计算方法美的大多联配管公式的计算步骤如下：1.确定空调器的制冷量和室内外温差。

2.根据管路长度和制冷量，查表得出相应的管径。

3.根据室内外温差，计算出管路的阻力损失。

4.根据阻力损失和制冷量，计算出管路的水流速度。

5.根据水流速度和管径，计算出管路的流量。

6.根据流量和管径，计算出管路的阻力。

7.根据阻力和制冷量，计算出管路的静压。

8.根据静压和管径，计算出管路的动压。

9.根据动压和管径，计算出管路的总压。

10.根据总压和管径，查表得出相应的管径。

三、美的大多联配管公式的应用实例例如，假设某空调器的制冷量为 20 匹，室内外温差为 10℃，管路长度为 50 米，根据美的大多联配管公式，可计算出管路的合适直径为9.5mm。

四、美的大多联配管公式的优点美的大多联配管公式具有以下优点：1.准确性高：该公式根据空调器的制冷量、室内外温差、管路长度、管径等因素进行计算，能精确指导选择管径。

2.简便易用：该公式的计算步骤较为简单，只需查表即可得出结果，便于空调安装工程师使用。

空调配管及管内穿线施工工艺

空调配管及管内穿线施工工艺本文档旨在介绍空调配管及管内穿线施工的基本工艺和注意事项。

1. 空调配管施工工艺1.1 配管准备在进行空调配管施工之前，需要进行以下准备工作：- 确定好空调室外机和室内机的安装位置。

- 准备好所需的配管材料和器具。

- 进行现场测量，确保配管长度和角度的准确性。

- 清理施工区域，确保没有障碍物。

1.2 配管安装根据设计要求和测量结果进行配管安装：- 安装室外机与室内机之间的主配管。

- 连接室外机与室内机的分支配管。

- 使用适当的管道固定件固定配管，确保其稳定性和安全性。

- 检查配管是否有漏水和松动情况。

- 进行压力测试，确保配管系统的正常工作。

2. 管内穿线施工工艺2.1 管道准备在进行管内穿线施工之前，需要进行以下准备工作：- 清理管道内部，确保没有杂物和障碍物。

- 验证管道的完整性和质量，确保其能够承受穿线操作。

2.2 穿线操作根据需要进行管内穿线操作：- 选择合适的穿线工具和材料。

- 将穿线工具连接到线缆或导线。

- 将穿线工具缓慢地插入管道内，确保操作平稳和顺利。

- 当穿线工具到达目的地时，轻轻地拉出线缆或导线，确保没有损坏和断裂。

注意事项在进行空调配管及管内穿线施工时，需要注意以下事项：- 严格遵循设计要求和施工规范。

- 使用合格的材料和工具，确保施工质量和安全性。

- 注意施工过程中的安全事项，避免人员伤害和财产损失。

- 在施工结束后，进行必要的检查和测试，确保系统正常运行。

以上是空调配管及管内穿线施工的基本工艺和注意事项。

希望本文对您有所帮助！。

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第２３卷第５期２００４年５月机械科学与技术ＭＥＣＨＡＮＩＣＡＬＳＣＩＥＮＣＥＡＮＤＴＥＣＨＮＯＬＯＧＹＶ０１．２３Ｎｔｌ５Ｍａｖ２００４卢剑伟文章编号：１００３・８７２８（２００４）０５ｍ５１５旬２有限元分析软件ＡＮＳＹＳ在空调配管设计中的应用研究卢剑伟１”，吴文新１，陈天宁２，冯源１（１美的集团空调技术中心，顺德５２８３ｌｌ：２西安交通大学机械工程学院，西安７１００４９）摘要：ＡＮｓＹｓ作为目前最常用的有限元分析软件之一．在产品结构设计中得到了越来越普遍的应用，本文针对某型分体空调宣外机试制过程长期运行可靠性检测中配管出现裂纹的现象。

利用ＡＮＳＹＳ建立了室外机制冷管路的虚拟样机，通过实验确定了压缩机的激励输出，对施加了压缩机等效栽荷的系统进行了动力学分析，通过与实验结果对比，仿真分析的结果具有较高的可信度。

同时借助ＡＮｓＹｓ对系统的管路进行了改进，仿真分析和实验结果都取得了良好的效果。

关键词：ＡＮｓＹｓ；有限元；空调；动力学；仿真中图分类号：ＴＭ９２５．１２文献标识码：ＡＡｐｐＩｉｃａｔｉｏｎｏｆＦＥＭＳｏｆｔｗａ盹ＡＮＳＹＳｔｏＰｉｐｅｓＤ髑ｉｇｎｏｆＡｉｒ－ＣｏｎｄｉｔｉｏｎｅｒＬＵＪｉａｎ—ｗｅｉｈ２，ＷＵＷｅｎ．ｘｉｎｌ，ＣＨＥＮＴｉａｎ．ｎｉｎｇ。

，ＦＥＮＧＹｕａｎｌ（。

Ｒ＆ＤＣｅｎｔｅｒ，ＧｕａｎｇｄｏｎｇＭｉｄｅａＨｏｌｄｉｎｇＣｏ．Ｌｔｄ，Ｓｈｕｎｄｅ５２８３ｌｌ；‘ＳｃｈｏｏｌｏｆＭｅｃｈ８ｎｉｃａｌＥｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ，Ｘｉ’ａｎＪｉａｏｔｏｎｇＵｎｉｖｅｒｓｉｔｙ。

Ｘｉ’ａｎ７１００４９）Ａｂｓｔｒａｃｔ：Ａ８ｏｎｅｏｆｔｈｅｍｏｓｔｐｏｐｕｌａｒＦＥＭ（ＦｉｎｉｔｅＥｌｅｍｅｎｔＭｅｔｈｏｄ）ｓｏｆｔｗａｒｅｓ，ＡＮｓＹＳｈａ８ｂｅｅｎｃｏｍ．ｍｏｎｌｙｕｓｅｄｉｎｓｔｒｕｃｔｕｒａｌｄｅｓｉｇｎｏｆｐｒｏｄｕｃｔｓ．Ｉｎｔｈｉｓｐａｐｅｒ，ｔｈｅｐｒｏｂｌｅｍｔｈ８ｔｃｒａｃｋｏｃｃｕｒｒｅｄｉｎｒｅｆ｝ｉｇｅｒａｔｉｏｎｐｉｐｅｓｏｆｏｎｅｓｐｌｉｔｔｙｐｅａｉｒ－ｃｏｎｄｉｔｉｏｎｅｒｉｓｓｔｕｄｉｅｄ．Ｔｈｅｖｉｎｕａｌｐｒｏｔｏｔｙｐｅｏｆｔｈｅｒｅｆ｝ｉｇｅｒａｔｉｏｎｐｉｐｅｓｉｓｓｅｔｕｐｗｉｔｈＡＮＳＹＳ。

ａｎｄｔｈｅｅｘｃｉｔａｔｉｏｎｏｕｔｐｕｔｏｆｔｈｅｃｏｍｐｒｅｓｓｏｒｉｓｄｅｔｅｍｉｎｅｄｂｙｅｘｐｅｒｉｍｅｎｔｓ．Ｂｙｃｏｍｐａｒｉｓｏｎｏｆｓｉｍｕｌａｔｉｏｎａｎｄｅｘｐｅｒｉｍｅｎｔｒｅｓｕｌｔ８，ｔｈｅｖａｌｉｄｉｔｙｏｆｔｈｅｍｏｄｅｌｐｒｏｖｉｄｅｄｉｓｖｅｒｉｆｉｅｄ．Ｆｉｎａｌｌｙ．ｓｔｒｕｃｔｕｒ８ｌｉｍ．ｐｍＶｅｍｅｎｔｉｓｃａｒｒｉｅｄｏｕｔｏｎｔｈｅｐｉｐｅｓ，ｇｏｏｄｒｅｓｕｌｔｓａｒｅｏｂｔａｉｎｅｄｉｎｂｏｔｈｓｉｍｕｌａｔｉｏｎａｎａｌｙｓｉｓａｎｄｅｘｐｅｒｉ—ｍｅｎｔｓ．Ｋｅｙｗｏｒｄｓ：ＡＮＳＹＳ；ＦＥＭ；Ａｉｒ－ｃｏｎｄｉｔｉｏｎｅｒ；Ｄｙｎａｍｉｃｓ；Ｓｉｍｕｌａｔｉｏｎ在空调结构设计中，由于设计不当导致振动过大造成的结构失效破坏已经成为影响产品可靠性的重要原因，因此给产品品质形象带来的负面影响也是严重的。

目前国内空洞生产企业产品设计中很大程度上还依赖于设计工程师的没计经验，在产品的物理样机制造出来之前对产品结构的动力学响应缺乏定性的判断，一般到实验测试验证阶段才能发现设计时存在的失误和缺陷，造成产品设计周期延长．研发费用上升。

因此，在产品设计阶段，依据工程力学理论．借助大型商业化有限元分析软件对产品进行动力学响应分析．可以及时发现结构中存在的问题，在产品试制之前进行有效的整改，可以大大加快新产品研发周期，保证产品的工作可靠性。

本文针对某型分体空调室外机配管出现裂纹的情况，利用有限元分析软件——ＡＮｓＹｓ进行了动力学响应仿真分析．并对结构进行了修改。

优化后的仿真分析和实验结果证明了文中所述方法的有效性。

收稿日期：２００３一Ｏｌ一０ｌ作者简介：Ｊ‘ｉ剑伟（１９７５一）．男（汉）．【Ｕ尔．博士后ｌ制冷管路的仿真建模长期运行实验中配管出现裂纹的空调室外机制冷管路结构示意图如图ｌ所示，系统受到的激励主要是由压缩机产生的。

目前家用空调中使用的压缩机多为旋转活塞和涡旋压缩机，不平衡质量高速回转时的惯性力和惯性力矩产生较强烈的机械振动，该机型采用的是涡旋压缩机。

图ｌ空调室外机制冷系统结构示意图图２压缩机及制冷管路有限元分析模Ｊ融５６机械科学与技术第２３卷在保证系统结构主要物理参量．如材料．尺寸，密度等准确的前提下，为了建模的方便，减少工作量，对系统动力学响应影响不大的细微结构作适当的简化处理。

压缩机橡胶底脚与压缩机之间采用Ｊ临近区约束（Ａ（１ｊａｃｅｎｔＲｅｇｉｔｍ），‘ｊ制冷管路相连的冷凝器和底盘质量较大，因此，与这两个嗣：¨的连接处以固定约束定义。

进行有限元网格划分时．管路和压缩机采用壳单元．橡胶底脚采用实体单元，得到压缩机及制冷管路的有限元分析模型如图２所示。

２压缩机激励识别作用在压缩机上的力（力矩）包括运动部件的惯性力．摩擦力．气体压力等．情况比较复杂。

为了方便我们模拟加载．Ｒ在压缩机中心位鬣定义力和力矩作用。

根据该型压缩机的特点．主要的激励为绕竖直方向的扭矩和径向力。

为了确定压缩机的激励输出．首先对压缩机单体进行实验．利用加速度传感器确定）矗缩机本体对自身激励响应的情况。

对于定｛｝６１［＆缩机．压缩机工作｛顷率嗥．激励输出也是Ｊ剐剃性的．因此压缩机各测点的振动可以视为简谐振动。

从压缩机顶部来看，匿缩机振动测试的测点分布如图３所示。

在竖直图３压缩机振动测点布置示意方向上．测点Ｉ位于离地脚Ｊ／２高度处，测点２离地脚ｌ／２高度处．测点３离地脚ｌ／３高度处，测点４离地脚２／３高度处．符测点沿切向、径向、竖直方向溅试结果如图４所小．测点Ｉ切向振动加速度幅频特性如图５所示。

从图中看Ｈ；觚缩机的振动响应主要集中在压缩机的工作频率（４８．５Ｈｚ左右）上．其他测点和方向的振动幅频特性具有相同的特点以参数化方式定义压缩机的激励——绕竖直方向的扭矩和径向力．将分析结果与压缩机单体振动实验测试结果进行比较．当分析结果与实验结果相差不大时，即可以近似ｉ』＼勾ｆ矗缩机激励为当前的参数值。

图４胍缩机振动测试结果３有限元分析结果闪为压缩机ｉ况是周期性变化的，对所建虚拟样机进行惜响应分析，压缩机额定工作转速为２９００ｒ／ｍｊｎ，即压缩机上施加的载荷频率／＝４８．３Ｈｚ。

有限元分析得到的配管系统等效应力分布云图如图６所示，在排气管出口第一个弯位内侧应力最大，这与实际出现裂纹的部位相符。

配管振幅最大的部位出现在第三个弯位附近，与实验结果吻合．分析结果振幅大小为１７５斗ｍ，实测振幅为１４７“ｍ，由此可以认定所建有限元分析模型还是比较准确的。

４配管的改进方案及分析结果空调压缩机输出激励的主要能量耗散途径有３个：压缩机底脚的变形能、压缩机本体的动能、配管的动能和变形能。

另外根据前文分析，压缩机的切向作用力最大，为了改善配管的受力情况，应当降低配管沿压缩机周向的刚度，因此对排气管的走管方式进行修改，频率ｌＨｚｌＩ冬１５测点ｌ振动幅频特性图７配管改进，』－案如图７所示，在同样载荷输人条件下分析得到的配管应力分布云图如图８所示。

仿真分析结果显示，改动后配管的振动及应力分布情况有较大改善，最大振幅减少为３０“ｍ．ＶｏｎＭｊｓｅｓ应力最大值由原先的９．１ｌｌＭＰａ减少为２．７２ｌＭＰａ．改动管路后ＶｏｎＭｉ∞ｓ应力最大的部位位于四通管端部，实验测试结果配管最大振幅为３７．５“ｍ。

图８配管改进方案应力分布‘图（下转第５４８页）５４８机械科学与技术第２３卷表ｌ季虑压粘效应与不考虑压粘效应计算结果比较【｝ｌ式（５）一式（７）计算，ｄ≠Ｏ由式（５）一式（７）计算，“＝Ｏｎ／ｍ．．ｅｍ，ｍ＾ｐｎ，ｍ，６ｍ，∞～口１．ＯＯ００６Ｏ．８５０９０．４０８５１．０２０ｌ１．００００６Ｏ．９４７ｌＯ．４９９５１．２５９９２１．２０００９０．８７５９Ｏ．５４３２１．２５８８１．２０００９Ｏ．９４９２０．５９９５１．４７５２９１．４００２ｌ０．８７４９Ｏ．６４２３１．４８０５１．４００２ｌＯ．９４２０Ｏ．６９４５Ｉ．８２８９２７Ｉ．６００８３Ｏ．８５３９０．７１２８１．７１７９１．６００８３Ｏ．９ｉ２５Ｏ．７９９２２．４３５７１４８０９６４Ｏ．８００７Ｏ．８９３３３．６２４９１．８０９６４Ｏ．８１１８Ｏ．８９９５３．８４６８４Ｉ２．Ｉ２３２７０．５０２４０．９５４７３．８５３ｌ２．１２３２７Ｏ．５１０７Ｏ．９５５４３．９４７９４２由表ｌ可知：如果考虑压粘效应，轴颈中心的偏心率艿、转予中心的振幅比率ｐ及涡动频率山均较没有考虑压粘效应时低。

￡及ｕ比不考虑压粘效应时最高可少１０％，而转子的涡动振幅比率ｐ比不考虑压粘效应时最高可少２０％以上。

由此可见压粘效应的影响在轴承转子体系设计时是应当考虑的。

为了检查本文中所导出公式的可信度，也是为了检查计算程序的正确性，在所导出的公式中压粘系数口＝ｏ．使其退化成不考虑压粘效应的情况，并用计算结果与文献【１］中相应公式计算结果对比两者几乎相同。

为了节省篇幅，只列出几项如表２所示。

表２不考虑压粘效应两种疗法计算结果比较表用文献［１］中公式计算由式（５）一式（７）计算，ａ＝Ｏｎ，ｍ、８ｍ，ｍ．ｐｎ，∞。

ｓｍ，∞、ｏ１．００００６０．９４５５７９‘Ｏ．５１．２５７８１．００００６Ｏ．９４７ｌＯ．４９９５Ｉ．２５９９２１．２０００９Ｏ．９４７６８２０．６１．４７４２１．２０００９Ｏ．９４９２Ｏ．５９９５Ｉ．４７５２９１．４００２ｌ０．９３９７４９Ｏ．７１．８２５５１．４００２ｌＯ．９４２００．６９４５１．８２８９２７Ｉ．６００８３Ｏ．９１０３０３Ｏ．８２．４６８４１．６００８３Ｏ．９１２５Ｏ．７９９２２．４３５７１４３结束语本文与已发现的涉及涡动方面文献的不同点在于：本文中是研究了压粘效应的油膜力对短轴承．转子体系涡动的影响，为计算失稳后轴颈中心振幅、转子振幅及涡动频率提出了相对简单的迭代计算方法。

从算例可看到：当轴颈和轴瓦的径向间隙保持定值时，轴颈中心的振幅ｃ占，转子中心的振幅ｃｐ，涡动频率∞均较没有考虑压粘效应肘相应值低。

这就表明：虽然润滑油的粘性本身就对振动具有阻尼作用，但是考虑压粘效应会使阻尼作用增大，从而使振幅衰减，特男ＩＪ是使转子中心的振幅明显衰减，这在做转子－轴承体系设计时是应该考虑的。

文献【５］指出“增加润滑油的粘度和轴承长径比、减小相对间隙值，都将增加油膜力并使油膜振荡振幅衰减”。

考虑压粘效应，其实就是考虑在压强作用下润滑油粘度的增加，这在某种程度上本文结果与该文中所述的增加润滑油的粘度能使油膜振幅衰减的论述相符。

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