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第二类吸收式热泵回收地热余热的应用研究热泵是一种使用电力从环境中调集热量，将其转移至某个乾空调系统而有效地节省能源的装置，它是安装在空调系统中作为常用辅助设备而存在的。
热泵有多种类型，其中最常用的是第二类吸收式热泵。
第二类吸收式热泵具有降低能源消耗和环境污染特征，广泛应用于室内空调设备有效节能。
随着经济的发展，第二类吸收式热泵的应用更为普及，它可以将地热余热回收，用于室内空调系统。
本文以《第二类吸收式热泵回收地热余热的应用研究》为标题，旨在探讨第二类吸收式热泵回收地热余热在室内空调系统中的应用。
首先，介绍第二类吸收式热泵的基本原理及特点；其次，总结地热余热回收技术及其特点；然后，详细分析地热余热回收技术与第二类吸收式热泵回收地热余热技术的优势；最后，结合具体案例，对第二类吸收式热泵回收地热余热技术的应用进行深入研究。
一、第二类吸收式热泵的基本原理及特点热泵是利用电能来取得低热能环境中的热量，并将其转换为冷却能量到室内使用，从而取得适宜室内温度和湿度环境的供热设备。
热泵有多种类型，其中最常用的是第二类吸收式热泵。
第二类吸收式热泵为室内热泵供热系统的基本组成部分，它的工作原理是使用热汽发生器将室外的热量调集到室内，以提供室内舒适的热环境。
此外，热汽发生器内的热量来源可以是电能、热水、地热等，它们分别体现在热汽发生器的各种类型中。
二、地热余热回收技术及其特点地热余热回收技术指地下水温能等可利用温度和湿量较高的余热，利用热泵回收地热余热和利用水室内采暖。
地热作为一种温度回收资源，具有环境污染小、节能减排大等优势，可以很大程度上提高空调系统的整体效能；此外，地热余热回收技术在运行维护成本、可靠性等方面也具有很好的优势。
三、地热余热回收技术与第二类吸收式热泵回收地热余热技术的优势地热余热回收技术与第二类吸收式热泵回收地热余热技术具有相似的功效，但在使用上有较大的不同。
地热余热回收技术不需要用电，但安装简单，需要较大的空间和供热量；而第二类吸收式热泵回收地热余热技术既能利用电能，又能减少安装空间，具有更高的热效率。
低温热源驱动溴化锂第二类吸收式热泵的实验研究张伟，朱家玲，董瑞芬，李志强，刘立伟（天津大学地热研究培训中心，天津300072）摘要本文根据溴化锂第二类吸收式热泵系统的传热、传质平衡以及各部件的传热关系，建立了系统的稳态数学模型。
利用模拟计算得出了相应的设计参数，建立了热负荷为小型LiBr-H2O第二类吸收式热泵系统实验台，对废热驱动的实验系统在不同运行工况下进行了实验研究。
分析了系统主要运行参数各换热设备的进口水温和质量流量对系统性能的影响趋势和规律。
关键词第二类吸收式热泵；实验研究；地热余热；回收0 引言地热能是来自地球深处的可再生能源，它作为一种新型能源越来越受到人们的关注，其应用也越来越广泛。
天津地区拥有200多眼地热井，供暖面积达1000多万平方米，占全国地热供热总数的77%。
但其中相当数量的旧有供暖系统，存在冬季运行尾水排放温度较高的问题；同时这些老供暖系统由于受建筑等条件的限制，不能采用地板辐射，风机盘管等低温散热设备，仅能利用原有散热温度较高的铸铁散热器供暖。
在这种情况下，如果要充分利用这部分地热废热，提高地热利用率，就需要将这部分低品味废热提升温度，以利于回收再投入使用。
而第二类吸收式热泵技术是回收低品位热能的有效技术之一，它以中、低温的废热作为驱动热源产生较高温度的热源，而不需要消耗其他高品位能源，节能效果显著。
所以对旧有地热供暖系统进行改造，需要开展低温热源驱动溴化锂第二类吸收式热泵的实验研究。
1第二类吸收式热泵循环的模拟计算第二类吸收式热泵（Absorption Heat Transformer，简称AHT）又称吸收式热变换器，靠输入的中、低温热能（废热）驱动系统运行，将其中一部分能量供给高温热源，另外一部分释放给温度更低的低温热源。
该系统的运行是不需要额外的高品位热源的。
图1为溴化锂第二类吸收式热泵循环在焓—浓度图上的表示。
图中6→2是吸收过程；2→7是溴化锂稀溶液在溶液热交换器中的换热过程；7→5是稀溶液在发生器被加热至沸腾；5→4是稀溶液的发生过程；4→8是浓溶液在溶液热交换器中的换热过程；8→6是浓溶液在吸收器中的换热过程；4’点是发生器中的过热蒸汽的状态；1’点是蒸发器中冷剂蒸汽的状态。
溴化锂吸收式热泵性能实验报告一、实验目的1.研究蒸汽型溴化锂吸收式热泵机组制热工况机组性能系数COP h变化规律。
2.研究蒸汽型溴化锂吸收式热泵机组制冷工况机组性能系数COP c变化规律。
3.研究蒸汽型溴化锂吸收式热泵机组制热工况机组热力完善度βh变化规律。
4.研究蒸汽型溴化锂吸收式热泵机组制冷工况机组热力完善度βc变化规律。
二、实验仪器设备1. 实验仪器300kW蒸汽型单效溴化锂吸收式热泵机器本体、5台36kW蒸汽发生器（电加热锅炉）、2个10m3冷热水水箱、1个140L高温蒸汽凝结水箱、1个1m3低温热源循环水箱及其附属动力设备等。
2. 测量仪器3个玻璃转子流量计（量程6t/h、16t/h、0.4t/h）测量冷水流量、低温热源的流量以及驱动热源的凝结水流量。
12个温度传感器、1个压力传感器。
液体图1. 蒸汽型吸收式热泵测点布置图三、实验方法1.实验方案（1）选定热源蒸汽的温度通过调节蒸汽发生器（电加热锅炉）上部热源蒸汽压力阀的开度，将热源蒸汽的温度调整为100℃（0.0142MPa ）、105℃（0.2090MPa ）、110℃（0.4338MPa ）、115℃（0.6918MPa ）、120℃（0.9867MPa ）、125℃（0.13MPa ）、130℃（0.17MPa ）其中的一组。
（2）改变热水出口的温度在选定的蒸汽工况下，通过热泵控制盘的设置依次改变热水出口的温度，将热水出口温度（下限40℃、上限120℃）分别依次调整至50℃、52.5℃、55℃、57.5℃、60℃、62.5℃、65℃、67.5℃、70℃、72.5℃、75℃、，获取不同温度下的运行状态参数。
达到要求工况后，稳定运行2分钟，记录一组数据。
冷水箱热水箱热泵凝结水箱低温热源循环水箱电加热锅炉图2．实验设备流程示意图2.实验步骤（1）开机要求1）检查热泵真空度，发生器绝对压力在20kPa 左右，方可开机。
2）热水泵与热源水泵等辅机是否处于正常状态，热水系统、热源水系统的水封应完好，并排净空气。
双效吸收式热泵在350MW直接空冷热电联产机组中的应用实践摘要：当前，直接空冷热电厂中存在大量的汽轮机乏汽，由于其温度低无法直接使用，这部分热量通过空冷岛直接排到大气环境中，造成能源的浪费。
成熟的热泵技术可以将热电厂的低温热源回收利用，输入热网系统中，其中用驱动蒸汽作为动力，使热电企业的热效率明显提高。
某热电公司2×350MW直接空冷机组在基建时#1机组建有2台RB0.25-52.5-40-60/ 80双效吸收式热泵回收空冷系统的蒸汽，提高热效率，减少热能损失。
通过热平衡计算，采用吸收式热泵技术后，预计每年可回收乏汽余热约612360GJ，实际运行中，热网总供水温度提高约10℃，余热回收系统运行稳定，节能效果明显，对安全稳定供热起到良好的保障作用。
关键词：双效吸收式热泵；直接空冷供热机组；乏汽余热回收1吸收式热泵技术概述吸收式热泵技术是应用溴化锂的吸水放热特性，该技术实现将低温热源在高温热源驱动下获取，输入到供热系统中，具备安全、节能、环保的特点。
吸收式热泵以五级抽汽作为驱动蒸汽源，对汽轮机空冷蒸汽进行回收，不仅提高了火电厂的热效率，而且达到了节能环保的目的。
1.1技术优势1.1.1提高热源效率在当前国家节能减排政策日趋严峻的形势下的要求下，逐步淘汰落后产能，热电厂热源能力不足、余热利用率低成为影响热电厂发展的瓶颈。
在原有的的供热系统下采用吸收式热泵技术，煤耗、发电量不受影响的前提下，尽可能回收低温热源，从而提高热电厂的热利用效率，适应热力市场热负荷日益增长的需求。
1.1.2增加供热面积直接空冷机组的乏汽余热排空是目前我国空冷发电厂普遍存在的问题。
运用先进的吸收式热泵节能技术，回收部分热电厂乏汽余热，在发电、供热煤耗无影响的前提下，机组的供热能力可以大大提高。
1.1.3经济效益好直接空冷机组与湿冷机组相比，背压高，排汽热量回收空间大，因此运用吸收式热泵技术能效较高，经济效益较好。
2实际应用情况某热电厂的2台汽轮机是哈尔滨汽轮机厂制造的CZK350/275-24.2/0.4/566/566型超临界、一次中间再热、两缸两排汽、单轴、单抽供热、直接空冷凝汽式汽轮机，两台机组建有1个热网首站，向城区热力公司隔压泵站供热，其中#1机组采用吸收式热泵技术，回收1台350MW汽轮机乏汽余热，以增大供热面积或改善供热质量，并根据情况适时进行#2机组热泵系统扩建项目。
基于太阳能热源的溴化锂第二类吸收式热泵的设计与仿真苗展丽;刘汉臣;王泽鹏【摘要】对以太阳能热源作为驱动热源的溴化锂第二类吸收式热泵系统进行研究.根据热泵系统在运行过程中的能量守恒与质量守恒关系,计算得出了基于太阳能热源的第二类热泵系统的各部件的相应的参数.利用MATLAB软件建立了该系统的数学模型,并且对该模型进行了仿真模拟.然后对仿真数据分析,得出各部件参数变化对系统性能的影响.最终,溴化锂第二类吸收式热泵系统在设计条件下运行得到的系统性能系数(COP)值为0.495左右,这与理论值基本吻合,与相关的实验研究数据也基本吻合.【期刊名称】《青岛科技大学学报（自然科学版）》【年(卷),期】2015(036)006【总页数】5页(P675-679)【关键词】溴化锂第二类吸收式热泵;太阳能热源;太阳能集热器【作者】苗展丽;刘汉臣;王泽鹏【作者单位】青岛科技大学机电工程学院,山东青岛266061;青岛科技大学机电工程学院,山东青岛266061;青岛科技大学机电工程学院,山东青岛266061【正文语种】中文【中图分类】TK519吸收式热泵技术历经了几十年的发展，第一类吸收式热泵技术已经实现了较大规模的应用，但是第二类吸收式热泵技术由于受技术条件的限制等因素以及系统性能系数(COP)比较低的特点，还没有实现大规模的成功应用。
由于第二类吸收式热泵不需要高温热源的驱动等优点，此类系统也越来越受到人们的重视[1]。
黄涛等[2]对利用地热余热的溴化锂第二类吸收式系统进行了模拟研究。
刘国强[3]对溴化锂第二类吸收式系统进行了设计和理论仿真研究。
虽然对溴化锂第二类吸收式热泵的研究在逐渐增多，但是目前第二类吸收式热泵性能系数较低依然限制了其大规模应用。
本研究将对以太阳能集热器所制取的热媒水作为驱动热源的溴化锂第二类吸收式热泵系统的性能影响因素进行全面分析，为溴化锂第二类吸收式热泵的优化设计奠定基础。
所要研究的基于太阳能热源的溴化锂第二类吸收式热泵系统的系统简图见图1。
溴化锂吸收式热泵技术在660MW超临界空冷机组上供热应用调查报告采用溴化锂吸收式热泵技术，利用660MW超临界空冷机组汽轮机抽汽驱动吸收式热泵提取空冷机组乏汽余热加热热网水，同时采用汽轮机抽汽对热网水进行二级加热，以满足供热需求。
吸收式热泵COP汽轮机前置凝汽器1.引言吸收式热泵是一种利用低品位热，实现将热量从低温热向高温热泵送的循环系统。
热泵是回收利用低温位热能的有效装置，具有节约能、保护环境的双重作用。
国内某电厂利用溴化锂吸收式热泵技术对660MW超临界空冷机组供热改造，取得良好的经济技术效益。
2.工程位置对660MW超临界空冷机组供热改造工程位于大东梁村附近黄河的IV级阶地上，厂址标高比黄河河床高77～105m，厂址范围内地势平坦、开阔，虽为耕地，但属土质差、产量低的劣地。
厂区自然地面标高在947.20～955.40m之间，地形东南高，西北低，西面地形破碎，高差起伏较大，沟壑纵横。
厂区内有一小（土）山丘，顶标高为955.40m（电厂独立高程系，下同），比周围自然地面高约5.40m。
3.气象条件4.工程概况某电厂锅炉为HG-2141/25.4-YM16型660MW级超临界参数变压直流炉、一次再热、墙式切圆燃烧、平衡通风、紧身封闭、固态排渣、全钢构架、全悬吊结构Π型锅炉；汽轮机为TC4F-26型超临界、一次中间再热、三缸四排汽、直接空冷凝汽式，额定出力637MW；发电机为QFSN-660-2-22型汽轮发电机（冷却方式：水、氢、氢，额定功率660MW）。
厂用汽工况下五段抽汽压力为0.34MPa（a），231.9℃，厂用抽汽量80t/h，汽轮机排气量984t/h，排汽背压15KPa（a）。
5.热泵设计与选型电厂供热改造采用的热泵为溴化锂吸收式热泵（以下简称热泵），设备用途是将汽机排汽引入热泵，通过驱动热（采暖抽汽）经溴化锂的转换作用，提高热网的回水温度。
5.1设计原始数据①驱动蒸汽来自五段厂用抽汽，出口压力0.34MPa.a，温度231.9℃，总抽汽量135.2t/h；余热为15KPa.a的汽轮机排汽，回收乏汽量137.6t/h。
第二类吸收式热泵回收地热余热的应用研究随着全球变暖和能源危机的加重，为了节约能源和保护环境，利用地热作为可再生能源的利用受到了越来越多的重视。
热泵技术的出现，使得利用地温补给热源的效率大大提高，具有节能和环保的特点。
在这样的背景下，研究第二类吸收式热泵回收地热余热的应用及地热热源的利用已成为现今技术研究的热点。
第二类吸收式热泵是地热利用技术的一个重要组成部分，它是一种可以有效回收地温补给热源的技术。
它主要采用发动机来带动热交换器工作，从地下提取热量，然后通过热交换器来达到室内空调和热水的需求，以节省能源的同时保护环境。
为了更好地研究和利用地热，与现有基础设施相匹配，有效地利用地热资源，大大提高热效率，提高供热质量，减少能耗，降低环境污染，延长热泵的使用寿命，以及减少运行成本，等等，需要对热泵的技术特点进行深入研究。
首先，研究热泵补给热源的能力，包括热泵的温度差、流量和水头，以及热泵的运行方式。
热泵运行的温度差是热泵的能力的一个重要参数，影响着运行效率。
温差越大，热泵的收率就越高，但是这样也会使得热泵的功率消耗增加，热效率降低。
其次，研究热泵的工作特性，比如热泵的温度、压力、流量、热负荷等，这些参数影响着热泵的运行效率，以及热泵回收地热余热的能力。
此外，需要研究热泵的排放效果，分析热泵排放中水汽的组成，分析其是否会对环境造成污染，如果有污染，如何减少污染，以及如何控制污染物排放水平。
最后，还要研究热泵的保养方法，包括机械检查、电子控制系统的检查、密封水位的维护以及管道的检查等，以及如何防止系统发生故障，确保系统的正常运行，延长热泵的使用寿命。
基于上述研究，应用第二类吸收式热泵回收地热余热，有助于提高室内空调和热水系统的热效率，节省能源消耗，有利于环境保护，改善人们的生活质量。
本文的研究表明，第二类吸收式热泵回收地热余热具有较高的热效率、节能、环保等优点，具有很大的应用前景，非常适合室内空调和热水系统的热源补给使用。
低温热源驱动溴化锂第二类吸收式热泵的实验研究张伟，朱家玲，董瑞芬，李志强，刘立伟（天津大学地热研究培训中心，天津300072）摘要本文根据溴化锂第二类吸收式热泵系统的传热、传质平衡以及各部件的传热关系，建立了系统的稳态数学模型。
利用模拟计算得出了相应的设计参数，建立了热负荷为小型LiBr-H2O第二类吸收式热泵系统实验台，对废热驱动的实验系统在不同运行工况下进行了实验研究。
分析了系统主要运行参数各换热设备的进口水温和质量流量对系统性能的影响趋势和规律。
关键词第二类吸收式热泵；实验研究；地热余热；回收0 引言地热能是来自地球深处的可再生能源，它作为一种新型能源越来越受到人们的关注，其应用也越来越广泛。
天津地区拥有200多眼地热井，供暖面积达1000多万平方米，占全国地热供热总数的77%。
但其中相当数量的旧有供暖系统，存在冬季运行尾水排放温度较高的问题；同时这些老供暖系统由于受建筑等条件的限制，不能采用地板辐射，风机盘管等低温散热设备，仅能利用原有散热温度较高的铸铁散热器供暖。
在这种情况下，如果要充分利用这部分地热废热，提高地热利用率，就需要将这部分低品味废热提升温度，以利于回收再投入使用。
而第二类吸收式热泵技术是回收低品位热能的有效技术之一，它以中、低温的废热作为驱动热源产生较高温度的热源，而不需要消耗其他高品位能源，节能效果显著。
所以对旧有地热供暖系统进行改造，需要开展低温热源驱动溴化锂第二类吸收式热泵的实验研究。
1第二类吸收式热泵循环的模拟计算第二类吸收式热泵（Absorption Heat Transformer，简称AHT）又称吸收式热变换器，靠输入的中、低温热能（废热）驱动系统运行，将其中一部分能量供给高温热源，另外一部分释放给温度更低的低温热源。
该系统的运行是不需要额外的高品位热源的。
图1为溴化锂第二类吸收式热泵循环在焓—浓度图上的表示。
图中6→2是吸收过程；2→7是溴化锂稀溶液在溶液热交换器中的换热过程；7→5是稀溶液在发生器被加热至沸腾；5→4是稀溶液的发生过程；4→8是浓溶液在溶液热交换器中的换热过程；8→6是浓溶液在吸收器中的换热过程；4’点是发生器中的过热蒸汽的状态；1’点是蒸发器中冷剂蒸汽的状态。
浓度图1 溴化锂第二类吸收式热泵循环在h －X 图上的表示1.1 溴化锂工质对的热物性数学关联式在对溴化锂第二类吸收式热泵系统进行模拟计算时，所需的溴化锂溶液和水蒸气主要的热物性数学关联式如下：⑴ 饱和水蒸气的压力[1]：3892.7ln 9.486542.6776(273.0)p t =+−+（1）式中：t 为包和水蒸气的温度，℃；p 为饱和水蒸气的压力，MPa 。
⑵ 溴化锂溶液的露点温度[2]（相应饱和水蒸气的温度）： 520059(,)323295ji d ij i j t T X a X t ==⎡⎤⎛⎞=+−⎢⎥⎜⎟⎝⎠⎢⎥⎣⎦∑∑（2）式中：t d 是溴化锂溶液的露点温度，℃；t 是溴化锂溶液的温度，℃；X 是溴化锂溶液的浓度，%；系数a ij 值见文献[2]；应用范围为0<X<70%，4.4<t<180℃。
⑶ 溴化锂溶液的焓值[2]： 5202(,)i jiji j h X t aX t ===∑∑ （3） 式中a ij 的值参见文献[2]。
⑷ 饱和水的焓[3]：8112()2099.3i w i R i h t a a t −=⎛⎞=+⎜⎟⎝⎠∑ (4)式中：647.3647.3R tt −=，h w 是饱和水的焓值，kJ/kg ，t 是溴化锂溶液的温度，℃，系数a 1和a i 参见文献[3]。
⑸ 饱和水蒸气的焓值[1]：22333111997.84560.9858103.87151010058.50240.3003100100256652.9031100v h P t P t P t P t −−=+×−⎛⎞×+⎜⎟⎝⎠⎛⎞−⎜⎟⎛⎞⎝⎠⎜⎟⎝⎠−⎛⎞⎜⎟⎝⎠(5) 式中：h v 是饱和水蒸气的焓值，kJ/kg ，t 是饱和水蒸气的温度，℃，P 是饱和水蒸气的压力，kPa 。
1.2 溴化锂第二类吸收式热泵的主要性能参数溴化锂第二类吸收式热泵各主要设备热负荷以及系统主要性能参数的描述如下： 蒸发器热负荷：()1'1E Q W h h =×− （6） 冷凝器热负荷：()4'3C Q W h h =×− (7)吸收器热负荷：()81'21A Q W CR h h CR h =−+−×⎡⎤⎣⎦ (8) 发生器热负荷：()44'71G Q W CR h h CR h =−+−×⎡⎤⎣⎦ (9)溶液热交换器热负荷：()()()84271H Q W CR h h W CR h h =−−=×− (10) 系统性能系数：A E GQ COP Q Q =+获得的热量＝消耗的热量 (12) 放气范围：H L X X X Δ=− (13)以上各式中：W 为冷剂循环量，kg/h ；h 为焓值，kJ/kg ；t 为温度，℃；Q 为各换热器的热负荷，kJ/kg ；X H 为溴化锂浓溶液的浓度，%；X L 为溴化锂稀溶液的浓度，%。
1.3 溴化锂第二类吸收式热泵系统的建模通过对上述方程的分析可知，当给定系统的4个独立变量时，系统的状态即可确定。
本文选择蒸发温度T E 、冷凝温度T C 、吸收温度T A 和发生温度T G 作为已知变量，确定整个系统的操作状态和各设备的热负荷，来完成对系统的模拟计算。
2实验设计参数本文针对低温地热尾水回收这一问题，将供热系统排放出的50℃的地热尾水作为第二类吸收式热泵的驱动热源，通过系统的热力循环将供热系统的循环回水由50℃提高到60℃左右，利用铸铁散热器供暖。
设定了如表1所示的供热量为10kW 的第二类吸收式热泵系统的设计条件：表1 设计条件蒸发器进口废热水温度50℃冷却水出口温度 10℃蒸发器出口废热水温度44.2℃吸收器进口循环水温度 50℃ 发生器进口废热水温度50℃ 吸收器出口循环水温度 61.6℃发生器出口废热水温度43.3℃吸收器热负荷（供热量）10kW 冷却水进口温度6℃涉及工况的计算结果如表2所示。
其中对系统中各换热设备的计算所采用的是索柯洛夫近似特性方程，其具体内容参见文献[4]。
表2 计算结果名称 内容名称 内容冷凝器热负荷：10.84kW 传热面积：0.704m 2 冷却水流量：2334.58kg/h 吸收器 热负荷：10.0kW 传热面积：0.921m 2 循环水流量：742.45kg/h 系统内部参数蒸发压力：7.83kPa 蒸发温度：41.2℃ 冷凝压力：1.486kPa 冷凝温度：13℃ 系统COP ：0.48溴化锂浓溶液浓度：53.2% 溴化锂稀溶液浓度：48.88%放气范围：4.32% 循环倍率：12.315发生器 热负荷：10.07kW 传热面积：0.957m 2 废热水流量：1294.61kg/h 蒸发器热负荷：10.77kW 传热面积：0.793m 2 废热水流量：1599.46kg/h溶液热交换器热负荷：1.98kW 传热面积：0.691m 23 实验结果分析实验主要考察各换热设备在不同进口水温和质量流量下对机组运行性能和传热效果的影响。
3.1不同进口温度对COP、△ξ和各换热设备热负荷的影响在本实验中发生器与蒸发器的废热水都是来自地热尾水，其进口温度相同，如图2所示。
图2是在吸收器热媒水、冷凝器冷却水进口温度分别为55℃、7℃，蒸发器废热水质量流量为1820kg/h，发生器废热水质量流量为1600kg/h，吸收器热媒水质量流量为704kg/h，冷凝器冷却水质量流量为1950kg/h 时（图2至图4所得数据都在上述相同的质量流量下获得）， COP 、△ξ和各换热设备热负荷随蒸发器废热水进口温度T ei 的变化曲线图。
图2蒸发器(发生器)废热水进口温度对系统COP 、△ξ和各换热设备热负荷的影响4648505254560.260.280.300.320.340.360.380.40 3.54.04.55.05.56.0c o pT ei (℃)△ξ(%)40004500500055006000650070007500800085009000950010000105001100011500Q (W )T ei (℃)由图可以发现，随着进入蒸发器管内废热水温度的提高，COP 、△ξ和各换热设备热负荷逐渐增大，但增大的趋势减缓。
这是因为蒸发器废热水进口温度T ei 的增大使得出口温度T eo 增大，T ei 与蒸发温度有直接关系[5]，进而引起蒸发压力的提高，吸收器的吸收能力增强；由于蒸发器和发生器的废热水进口温度是同步增加的，发生器进口温度提高，发生温度提高，发生器的发生能力增强，热负荷增大，△ξ增大，系统的性能提高。
运行过程中吸收能力的增强会引起蒸发压力的下降，发生能力的增强使得冷凝压力的上升反而制约了吸收和发生能力的进一步提高，因此增加的趋势减缓。
图3冷凝器冷却水进口温度对系统、△ξ和各换热设备热负荷的影响图3是在吸收器热媒水、发生器和蒸发器废热水进口温度均为50℃时，COP 和各换热设备热负荷随冷凝器冷却水进口温度T ci 的变化曲线图。
由图可以发现，随着进入冷凝器管内冷却水温度的降低，溴化锂第二类吸收式热泵的性能系数COP 和各换热设备热负荷逐渐增大，但增大的趋势减缓。
这是因为T ci 的降低使得T co 相应的减小，T ci 与冷凝温度有直接关系，引起冷凝压力变小，发生器的发生起始温度降低，发生器的发生能力增强，吸收器内吸收的终了温度降低，吸收能力增强，各换热设备热负荷增大，系统的性能提高。
但是吸收能力的增强会引起蒸发压力的下降，发生能力的增强使冷凝压力的上升会制约吸收和发生能力的进一步提高，因此增加的趋势减缓。
图4是在蒸发器和发生器废热水进口温度、冷凝器冷却水进口温度分别为50℃、50℃、6℃，COP 、△ξ和各换热设备热负荷随吸收器热媒水进口温度T ai 的变化曲线图。
图4吸收器热媒水进口温度对系统、△ξ和各换热设备热负荷的影响由实验可知，随着吸收器进口温度的降低，系统的性能系数cop 、△ξ和各换热设备的6789101112c o pT ci (℃)T ci (℃)0.300.320.340.360.380.403.03.54.04.55.0c o pT ai (℃)△ξ(%)505152535455500060007000800090001000011000Q (W )T ai (℃)热负荷缓慢增大，并且增大的趋势减缓。
