梁柱内力组合表格
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表6-2(a)横向框架B柱弯矩和轴力组合注:表中M以左侧受拉为正,单位为KN.m,N以受压为正,S QK一列中括号内的数值为屋面上雪荷载,其他层楼面作用活荷载对应的内力值。
表6-2(b)横向框架B柱柱端弯矩设计值的调整注:表中弯矩为相应于本层柱净高上、下两端的弯矩设计值。
表6-2(c)横向框架B柱剪力组合(KN)柱:表中V以绕柱端顺时针为正。
表6-3(a)横向框架C柱弯矩和轴力组合注:表中M以左侧受拉为正,单位为KN.m,N以受压为正,S QK一列中括号内的数值为屋面上雪荷载,其他层楼面作用活荷载对应的内力值。
表6-3(b)横向框架C柱柱端弯矩设计值的调整注:表中弯矩为相应于本层柱净高上、下两端的弯矩设计值。
表6-3(c)横向框架C柱剪力组合(KN)柱:表中V以绕柱端顺时针为正。
表6-4(a)横向框架D柱弯矩和轴力组合注:表中M以左侧受拉为正,单位为KN.m,N以受压为正,S QK一列中括号内的数值为屋面上雪荷载,其他层楼面作用活荷载对应的内力值。
表6-4(b)横向框架D柱柱端弯矩设计值的调整注:表中弯矩为相应于本层柱净高上、下两端的弯矩设计值。
表6-4(c)横向框架D柱剪力组合(KN)柱:表中V以绕柱端顺时针为正。
表6-5(a)横向框架E柱弯矩和轴力组合注:表中M以左侧受拉为正,单位为KN.m,N以受压为正,S QK一列中括号内的数值为屋面上雪荷载,其他层楼面作用活荷载对应的内力值。
表6-5(b)横向框架E柱柱端弯矩设计值的调整注:表中弯矩为相应于本层柱净高上、下两端的弯矩设计值。
表6-5(c)横向框架E柱剪力组合(KN)柱:表中V以绕柱端顺时针为正。
四、内力组合
1、梁的内力组和合
梁的内力组合按:
① 1.2恒荷载+1.4活荷载;
② 1.2恒荷载+1.4风荷载
③ 1.2恒荷载-1.4风荷载
④ 1.2恒荷载+1.4×0.8×(风荷载+活荷载)
⑤ 1.2恒荷载+1.4×0.8×(活荷载-风荷载)
其中风荷载作用考虑左右2种组合,在表中只用+.-取值
5种不同情况取最大值恒荷载取值见表3-4,活荷载取值见表3-8,风荷载取值见表3-12;注意一:梁端弯矩组合时考虑折减0.8的系数,跨中最大弯矩取调幅后的值,风荷载考虑左右风正负弯矩的影响不进行调幅;
注意二:梁端弯距左正右负,剪力左正右负,风荷载正负无所谓;组合表4-1
2、柱的内力组合
柱的轴力计算:N=P+V,N柱顶=N上柱底+V上层梁,N柱底=N柱顶+P
P为结点集中荷载加柱自重
V为主梁传给柱的剪力
柱A的内力组合: 表4-2
柱B的内力组合:表4-3
柱C的内力组合:表3-4。
表格附录
表A1
注意:1、单位:弯矩kN.m 、剪力KN ;弯矩以下部受拉为正,剪力以向上为正;
2、组合时表中竖向荷载作用下的梁端弯矩应先行调幅,乘以0.85的调幅系数,再和水平荷载作用下产生的弯矩进行组合;同时竖向荷载作用下梁跨中弯矩也应作相应的调整。
3、活荷载如在计算中未考虑不利布置时,组合中跨中弯矩乘以1.1的放大系数;
框架梁:支座: m ax M - max M + m ax V
跨中:max M +
X 柱的设计内力组合表 表A2
A 柱内力组合表
层次 截
面位置 内力
荷载类型 有地震作用内力组合
非地震作用内力组合
最不利内力组合 恒载① 活
载
②
风载③ 地震④ 1.2*(①+0.5*②)±1.3*④ 1.0*(①+0.5*②)±1.3*④
1.35*①+0.7
*1.4*② 1.2*①+1.4*②
1.0①+1.4*② 1.2*①+1.4*②±0.6*1.4*③ 1.0*①+1.4*②±0.6*1.4*③
1.2*①+0.7*1.4*②±1.4*③ 1.0*①+0.7*1.4*②±1.4*③ Mm ax M
M
N Nmax Nm
in
X 层 柱顶
M
N
柱底
M
N V
注:1、单位:弯矩kN.m 、剪力和轴力KN ;弯矩以顺时针为正,轴力以拉为正,剪力以绕柱顺时针为正;
2、地震作用的组合乘以抗震调整系数轴压比小于0.15,偏压乘0.75,轴压比大于0.15偏压乘0.8,受剪乘0.85。
框架柱:通常取以下四种类型
(1)(2)V N max 、及相应的M
(3)V M N min 、及相应的 (4)V M N max 、及相应的。