存梁台座

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城际铁路预制梁场三层存梁台座技术的研究与应用

城际铁路预制梁场三层存梁台座技术的研究与应用发布时间：2022-05-19T08:47:53.723Z 来源：《建筑实践》2022年第2月第3期作者：张燕[导读] 要坚持人与自然和谐共生，必须树立和践行“绿水青山就是金山银山”的理念，坚持节约资源和保张燕中铁大桥局集团第二工程有限公司江苏南京 210015）摘要：要坚持人与自然和谐共生，必须树立和践行“绿水青山就是金山银山”的理念，坚持节约资源和保护环境的基本国策。

预制梁场作为铁路建设组成部分，存梁台座的多少直接制约着预制梁场的建设规模，某城际铁路工程预制梁场在存梁台座三层存梁施工技术的突破，详细介绍了三层存梁台座的设计要点，检测方法和存梁工艺，总结出三层存梁台座的特点，可供同类型项目参考，具有较大的实用和推广价值。

关键词：城际铁路；预制梁场；三层存梁；技术1研究背景随着新型城镇化的不断推进,城际铁路作为城市地铁、高铁和普速铁路的重要接驳方式将进入快速增长期。

但征地拆迁和施工协调难度大也逐渐成为制约其建设速度的重要因素，预制梁场作为城际铁路建设组成部分，其建设规模和制存架三者需求的不平衡问题也日益凸显。

预制梁场常规采用单层存梁和双层存梁的存梁方式。

单层存梁，既每个存梁台座放置一片箱梁，此种存放模式土地使用率较低，但不存在箱梁倒运的情况，适用于地广区域。

双层存梁，这种方式采用较多，能较科学、有效的利用存梁台座，但若台座数量较少，遇到箱梁无法架设时，存梁将长期处于饱和状态，制梁进度受到制约。

相较采用单层存梁或双层存梁方式的梁场，采用三层存梁台座存梁可有效提高存梁台座的利用率，提高梁场存梁能力，降低土地占用率，降低施工成本，减少对制梁进度制约。

2三层存梁台座的特点 2.1占地面积小。

采用三层存梁台座减少存梁区占地面积1.5～3倍，减少征地和台座数量，满足节地、节材的要求。

2.2 存梁能力强。

三层存梁与普通的单层存梁、双层存梁相比，存梁能力大幅提高至1.5倍或3倍，有效解决由于存梁能力制约制梁进度现象。

箱梁预制台座计算书完整版

箱梁预制台座计算书完整版箱梁预制台座计算书 HEN system office room 【HEN16H-HENS2AHENS8Q8-HENH1688】箱梁预制及存放台座设置及验算1、后张法预应⼒箱梁台座设置及其验算1、1台座设置（1）对台座基础的地基进⾏加强处理，使台座基底承载⼒≥150Kpa。

（2）台座基础两端范围下挖50cm台座基础,宽，中间基础部分宽，30cm厚，并布筋浇注C30混凝⼟；台座部分配置结构钢筋，浇筑20cm厚混凝⼟，台座顶⾯采⽤⼩⽯⼦混凝⼟调平，并⽤4x4cm⾓钢包边，防⽌边⾓破坏。

底模采⽤1m宽8mm厚的⼤块钢板平铺，并且与台座连接成整体。

⽤3m靠尺及塞尺检测平整度，偏差控制2mm以内，确保钢板接缝严密、光滑平顺。

台座施⼯预留模板对拉螺栓孔间距50cm。

（3）箱梁采⽤两台50t龙门吊起吊。

在梁底台座预留吊装孔，吊点位置距梁端1m。

20m和25m预制箱梁共⽤台座设置4个吊装孔洞。

（4）为了保证桥梁平顺，在20m（25m）箱梁台座跨中设向下13mm的预拱度，从跨中向梁端按抛物线过渡设置。

施⼯时可根据实际情况进⾏适当调整。

（5）预制台座间距为3m，以便吊装模板。

台座受⼒验算按25m箱梁对台座受⼒进⾏验算。

单⽚箱梁重量=×=。

模板重量=12t，⼩箱梁底⾯⾯积为：1×=，则台座所受压强=（+12）×1000×10/=,⼩于台座强度30MPa。

张拉完毕后受⼒⾯积取2 m2，则台座所受压强=（+12）×10×1000/2=,⼩于台座强度30MPa。

台座两端地基承载⼒压强需达到 MPa×1/（2×）=。

施⼯时夯实地基并铺设碎⽯垫层使其满⾜要求。

2、箱梁存梁区台座设计及验算箱梁存梁区台座设计台座枕梁采⽤C30混凝⼟（计算中枕梁视为刚性构件），箱梁存梁⽤枕梁尺⼨为××见下图：(验算以25⽶箱梁进⾏验算,其余20⽶箱梁的存梁⽤枕梁采⽤同25⽶箱梁存梁⽤枕梁相同的结构), 25⽶箱梁最⼤⼀⽚砼⽅量为,钢筋砼⽐重取26KN/m3,最⾼放置两层,则存梁荷载F=×26×2/2=。

预制台座计算书

预制台座计算书附件预制及存梁台座计算书一、30T箱梁梁台座受力计算考虑最终30米箱梁梁预制时的静载作用主要包括台座自重G1、基础自重G2、钢模重量G3＝280KN、箱梁重量G4＝900KN四部分的重力。

台座长度l=31m、宽度b=0.92m（按最大计算）、高度h=0.25m；台座基础长度L=31m，基础宽0.92m，厚度0.1m。

端部长1.4m范围内埋置深度为0.6m，且宽1.6m（详情见方案图2）。

台座自重G1＝lbh×25=178.3KN基础面积S=1.4×1.6×2+28.2×0.92=30.4m2基础自重G2=（1.4×1.6×0.6×2＋28.2×0.1×0.92）×25＝132.1KN1、当30米T梁台座整体受力时地基承载力计算：N=G1+G2+G3+G4＝1490.4KN,取为1500KN，取安全系数为1.1则基底压力:P=1.1N/S=1.1×1600/30.4=58Kpa2、30米T梁张拉两端受力时地基承载力计算：L=1.4m、b=1.6m S＝2×1.4×1.6＝4.48m2N=G1+G2+G4=1210.4KN, 按照1250KN取值，取安全系数为1.1P=1.1N/S=1250×1.1/4.48=307Kpa故30m箱梁梁台座基础地基承载力需要大于307Kpa，方能满足施工要求。

二、40米T梁台座受力计算考虑最终T梁预制时的静载作用主要包括台座自重G1、基础自重G2、钢模重量G3＝420KN、T梁重量G4＝1100KN四部分的重力。

台座长度l=41m、宽度b=0.6m（按最大计算）、高度h=0.25m；台座基础长度L=41m, 中部基础宽B=0.6m,中部埋置深度0.1m，端部长1.8m 范围内埋置深度为0.6m，且宽1.6m。

台座自重G1＝lbh×25=153.8KN基础面积S=1.8×1.6×2+37.4×0.6=28.2m2基础自重G2=（2×1.8×1.6×0.6＋37.4×0.1×0.6）×25＝142.5KN1、当T梁台座整体受力时地基承载力计算：N=G1+G2+G3+G4＝1816.3KN,按照1900进行取值，取安全系数为1.1 则基底压力:P=1.1N/S=1.1×1900/28.2=74.2Kpa2、T梁张拉两端受力时地基承载力计算：l=1.8m、b=1.6m S＝2×1.8×1.6＝5.76m2N=G1+G2+G4=1396.3KN,按照1400取值，并取安全系数为1.1P=1.1N/S=1.1×1400/5.76=267.4Kpa故40mT梁台座基础地基承载力需要大于267Kpa，方能满足施工要求。

制梁存梁台座计算

1、台座承载力‎验算1.1、箱梁台座承‎载力验算制梁台座在‎箱梁未初张‎拉前，整体受力，承受均布荷‎载作用。

此状态下，台座本身及‎其下部的承‎载地基所受‎的应力值较‎小，不进行验算‎；张拉后箱梁‎起拱，所有重量集‎中至台座两‎端，此时基础与‎地基受力为‎最不利情况‎，须对其进行‎验算。

32米箱梁‎重量是71‎4000K‎g，模板重量是‎15000‎0 Kg1）荷载总重量‎单个扩大基‎础荷载合计‎：G=（714+150）×1000×9.8=8467.200KN‎2）地基承载力‎计算根据现场地‎质条件，地基承载力‎特征值fa‎K=250kp‎a。

地基受力面‎积为A=7.1m×4m×2=56.8m2应力：σ1=G/A=8467.200 KN /56.8 m2=149.0704k‎pa满足要求。

3）人和运输机‎产生的荷载‎取2.5kpa4）振捣混凝土‎产生的荷载‎取2kpa‎《查铁路混凝‎土与砌体工‎程施工规范‎》因此σ=149.07+2.5+2=153.57< [σ]其中[σ]=250kp‎a为地基的‎许用承载力‎；2、存梁台座2.1、存梁台座验‎算地基承载力‎特征值fa‎K=250kp‎a。

单片最大预‎制梁重为7‎14000‎k g×9.8=6997.2KN,一个台座上‎设计存放2‎片梁，一个端头受‎力为F=(2×6997.2KN )/2=6997K‎N。

基础自重为‎：基础为C2‎5混凝土+钢筋Gk=（169.1+5.3）×1000×9.8=174.4×9.8=1709.12KN基础底面面‎积：A=4.2×7.7=32.34平方基础一端底‎面应力为：σ =（6997+1709.12/2）/32.34=242.78Kpa‎<［σ］=250Kp‎a满足要求‎。

其中［σ］=250Kp‎a为地基的‎许用承载力‎。

制(存)梁台座施工工艺

PHC 静压管桩加固法、钻孔桩加固法等，下面对各处理方式做简单介绍。
排水固结法分为堆载预压法和真空预压法。堆载预压法是利用软黏土在外荷作用下排水压密，且卸载后仍基本维持密度不变的特性，对软土地基进行预压加固处理的一种物理加固方法，该法适用于淤泥质土、淤泥和冲填土等软土地基，特别是堆载料可就近取得的大面积软基处理；真空预压法是在加固区打设竖向排水通道后，其上覆膜形成封闭状态，抽出水和空气而产生真空，将大气压力作为预压荷载的方法，该法适用于在加固区能形成稳定负压边界条件条件的软土地基，特别适用于超软基及邻近危险边坡地带的软基处理。
表 4.1.6-1 施工机械及工艺装备表
序号
设备名称
2008 年平均(台/日)
2009 年平均(台/日)
12 月
1～3 月
1
挖掘机
2
3
2
自卸汽车
12
12
3
振动压路机
1
1
4
推土机
2
1
5
装载机
6
1
6
拌和机(HZS150)
1
1
7
柴油发电机
1
1
8
静压桩机
2
3
9
PH-5 系列深层搅拌机
4
6
4.1.7作业组织
施工作业组织安排应根据梁场的投产时间要求，以整个项目为依托进行综合考虑，配备足够的管理人员、各工种施工人员，进行合理的工序安排，同一工序安排多点平行作业或流水作业。如津秦客专汉沽制梁场要求4个月投入生产，根据本工程特点，各工种劳动力安排见下表：
PHC静压管桩加固法、钻孔桩加固法是最有效的地基加固的方法，加固原理主要利用桩与土间的摩擦力及桩底的支承力，但无疑造价高，经济性差。该法适用于饱和软土纵深较大的软土地区。

存梁台座、提梁机道路技术交底书-混凝土工程

4、浇注时尽量减小混凝土自由倾落高度,高度不超过2m。避免将混凝土集中倒在一个部位，从而出现振捣不实或蜂窝现象。当施工过程中出现此类现象时，操作人员应迅速用铁锹等工具，使堆积的混凝土向两侧流淌，同时用捣固棒振实该处混凝土直至不再下沉为止。混凝土分层灌注,在浇筑过程中插入式振捣棒遵循快插慢拔的原则。
5、先浇筑存梁台座扩大基础，待其有一定强度后(一般为1小时)，再浇筑横系梁，最后浇筑立柱。
6、在混凝土施工缝处继续浇筑新混凝土时，应符合以下规定：
（1）应凿除已浇筑混凝土表面水泥浆和松软层，凿毛后露出的新鲜混凝土面积不低于总面积75%。凿毛时，混凝土强度要满足：人工凿毛时，不低于2.5MPa；机械凿毛时不低于10MPa。
（2）凿毛处理的混凝土面应用水冲洗干净，但不得积水。
二、混凝土振捣
三、混凝土养护
混凝土采用人工洒水+自然养护，混凝土表面采用土工布或者塑料薄膜，洒水次数以保持混凝土表面充分潮湿为度，养护时间不少于7d。混凝土浇筑完毕后1h立即进行混凝土进行保温保湿养护。在混凝土终凝前覆盖物不得直接接触混凝土表面。
四、混凝土质量标准
质量控制的关键是各种原材料的质量、构件的外形外观质量、预埋件位置控制、混凝土的质量、灌注工艺控制、养护控制。
混凝土振捣需满足以下要求：
1、插入式振动器应垂直或略有倾斜插入混凝土中,倾斜度不宜过大,更不能放在混凝土的面层,否则会减少插入深度,影响振捣效果。
2、插入时宜稍快,提出时略慢,并边提边振,以免在混凝土中留有空洞。
3、插入式振动器振动时的移动间距,不应超过振动器作用半径的1.5倍;与模板应保持5-10cm的距离,插入下层混凝土5-10cm后,使上下层混凝土牢固结合。
X工程技术交底书
技术交底记录

25米存梁区台座验算

25米箱梁存梁区台座验算
本工程25m预制箱梁边跨边梁自重最大约为81.5T。

截面积采用50cm （宽）*40cm（高），拟采用C30砼台座，单侧存梁台座与箱梁接触面积为1×0.5=0.5 m2；拟定梁存放间距（按最小间距）为3米，存梁高度拟定为2层。

1、参数
地基承载力，
取[fa0]=250Kpa (试验室现场测得)
25m箱梁自重82T，取G1=82×9.8=803.6KN
台座基础底面积A=1.5×3=4.5m2
台座及基础体积V=1.5×0.8×3+0.4×0.5×3=4.2m3
台座及基础重力G2=2.600×4.2×9.8=107.016KN
C30混凝土轴心抗压强度设计值：[fcd]=30Mpa
2、存梁台座地基承载力验算
单侧存梁台座对地基的压力最大值（2层设计）为：
Fmax=G1/2×2+G2 =803.6+107.016=910.616KN
在每m2对地基的压力为：
f=Fmax
A =910.616
4.2
= 216.8KN/m2=216.8 Kpa<250 Kpa
3、存梁台座受力验算
台座混凝土为C30，[fcd]=30Mpa
单侧存梁台座与箱梁接触面积为1×0.5=0.5 m2 箱梁对台座的压力大小为：
F1=G1/2×2=803.6KN 箱梁存梁台座验算书
f=Fmax
A =803.6
0.5
=1607.2KN/m2
=1607.2Kpa=1.6072Mpa<[fcd]=30Mpa 所以，存梁台座受力满足要求。

制、存梁台座施工方案和计算

制、存梁台座施工方案和计算一、背景介绍随着建筑工程的不断发展，梁台座的制作和安装成为了工程中的重要环节。

梁台座是梁子与柱子相接的结构部件，承载强大的荷载，因此其制作和安装至关重要。

本文将探讨制、存梁台座施工的方案和计算方法。

二、施工方案1. 材料准备在制、存梁台座的施工过程中，需要准备以下材料： - 水泥 - 碎石 - 纤维网 - 钢筋等2. 施工步骤2.1 制梁台座1.在梁台座的设计位置，先进行基础的打桩和浇筑基础梁。

2.制作模板，根据设计要求制作梁台座的模板。

3.钢筋加工并安装，根据设计要求加工和安装钢筋。

4.浇筑混凝土，将混凝土倒入模板中，震实并养护。

2.2 存梁台座1.在梁台座的顶部设置存栅，确保梁台座的稳固性。

2.根据设计要求，将梁放置在梁台座上，并采取固定措施以确保梁的稳定性。

三、计算方法1. 承载力计算在制、存梁台座的设计中，需要计算其承载力，以确保其能够承受设计荷载。

承载力计算公式如下：$$ N = C \\times A $$其中，$ N $ 为承载力，$ C $ 为梁台座的承载能力系数，$ A $ 为梁台座的有效截面积。

2. 钢筋计算在梁台座的设计中，需要计算钢筋的布置和数量，以确保梁台座具有足够的受力能力。

钢筋计算公式如下：$$ A_s = \\frac{N_d}{f_y} \\times d $$其中，$ A_s $ 为钢筋的截面积，$ N_d $ 为设计荷载，$ f_y $ 为钢筋的屈服强度，$ d $ 为钢筋的直径。

四、总结通过本文的介绍，我们了解了制、存梁台座施工的方案和计算方法。

梁台座作为建筑结构中重要的组成部分，其制作和安装需要精心设计和施工。

合理的设计和计算能够确保梁台座的安全稳定，为建筑工程的顺利进行提供保障。

希望本文能对相关领域的同行提供一定的参考和帮助。

以上是本文的内容，希望对您有所帮助。

30米T梁存梁台座验算

30米T梁存梁台座验算
本工程40m预制T梁边跨边梁自重最大约为89.2317T。

截面积采用50cm（宽）*40cm（高），拟采用C30砼台座，单侧存梁台座与箱梁接触面积为0.5×0.5=0.25 m2；拟定梁存放间距（按最小间距）为3米，存梁高度拟定为2层。

1、参数
地基承载力，
取[fa0]=250Kpa (试验室现场测得)
30mT梁自重90T，取G1=90×9.8=882KN
台座基础底面积A=1.5×3=4.5m2
台座及基础体积V=1.5×0.8×3+0.4×0.5×3=4.2m3
台座及基础重力G2=2.600×4.2×9.8=107.016KN
C30混凝土轴心抗压强度设计值：[fcd]=30Mpa
2、台座地基承载力验算
单侧存梁台座对地基的压力最大值（2层设计）为：
Fmax=G1/2×2+G2 =882+107.016=989.016KN
在每m2对地基的压力为：
f=Fmax
A =989.016
4.5
= 219.78KN/m2=219.78 Kpa<250 Kpa
3、存梁台座受力验算
台座混凝土为C30，[fcd]=30Mpa
单侧存梁台座与箱梁接触面积为0.5×0.5=0.25 m2 箱梁对台座的压力大小为：
F1=G1/2×2=882KN 箱梁存梁台座验算书
f=Fmax
A =882
0.25
=3528KN/m2
=3528Kpa=3.528Mpa<[fcd]=30Mpa 所以，存梁台座受力满足要求。

制梁场主要临时设施

制梁场主要临时设施1，制梁场基础处理：以控制沉降为目的进行基础设计，地基最终沉降量不超过10mm；台座有足够的强度和刚度。

生产台座采用钢筋混凝土结构作为制梁台座的扩大基础；存梁台座采用条形钢筋混凝土的设计方案，基础底部采取换填改良土强夯处理，上面铺一层10cm厚的碎石垫层，最后才能在上面浇筑C30的钢筋混凝土。

2×100t和10t龙门吊走行轨道基础底部开挖压实、上部使用道碴石上铺轨枕方式，其它生产区域地基用压路机碾压密实后填筑5cm 厚级配碎石，夯实后再根据功能的要求浇筑混凝土。

2，制梁台座：制梁台座共设置4排，按照每排4个设计，其中一个为试验台座。

为了减少混凝土运输的距离，制梁台座靠近混凝土搅拌站布置。

制梁台座采用扩大基础结构形式，基础采用深度0.8m、宽度3m 的钢筋混凝土结构。

台座的整体结构形式能够避免制梁台座的局部沉降，保证梁体的尺寸要求和外观质量，同时在基础的顶面预埋钢板，作为底模与基础连接用。

3，存梁台座：存梁台座上部结构采用钢筋混凝土宽度为0.6m(1.5m)，总高度为1m，存梁区共设置了7条T梁的存梁带，每个存梁带有两条钢筋混凝基础。

存梁台座采用扩大基础的结构形式，在每条存梁基础底层挖宽2.5m、深1.5m，换填改良土并进行强夯处理，上部均为钢筋混凝土的结构形式，底部宽度为1.5m、深度为0.7m，上部露出地面的高度为0.3米，上部宽度为0.6m的钢筋混凝土条形梁，在每条混凝土条形梁的顶部并排设置两根50型的钢轨，作为T梁横移的滑道。

4，100t龙门吊轨道基础：龙门吊走行轨为50钢轨；钢轨采用标准50型双轨形式，轨道基础底部换填改良土并夯实处理，上部垫道碴石宽度为2500mm，使用油枕固定钢轨。

5，钢筋制作区：钢筋加工及绑扎速度保证满足梁场2.5单线孔/天正常生产的要求；钢筋制作区设置了钢筋对焊区、钢筋冷拉区(4×50m)、钢筋弯曲区(4×50m)、钢筋成品存放区(4m×50m)、钢筋原料堆放区(9m×50m)。

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（2）主要工序及施工中注意事项
主要工序为钻进抽碴投泥或泥浆钻进的反复循环以及辅助作业（检查孔径、钻具、修理机械设备、补焊钻头等）。
编制
复核
签收
技术交底书
工程部位
赣江特大桥桩基础
编号
施工单位
桥一队、桥二队
交底日期
2008-9-25
交底内容：
1）为防止冲击振动使邻孔壁坍塌或影响邻孔刚灌注的混凝土，应待邻孔混凝土灌注完毕，一般经24h后，方可开钻。
④首批砼灌注完成后，更换料斗，用砼罐车直接灌注。灌注工作必须连续进行，在灌注过程中，现场技术人员及主要施工负责人要经常测量砼顶面高程（可参考泵车输送量），始终保持导管的埋置深度在2~6m为宜。导管提拔过程中幅度不得过大,严禁将导管拔出砼面。如果中间有特殊情况不能连续浇注时,应将导管适当担起一段距离,保持较小的埋深,并经常窜动，任何中断不得超过30分钟。
4、泥浆
（1）泥浆起护壁、排碴、提高井内水头的作用。
（2）钻孔泥浆一般由水、粘土或澎润土和添加剂按适当配合比配合而成。泥浆的指标及检测方法为：
①比重：使用管形钻头时，入孔泥浆比重为1.1~1.3；使用实心钻头时，孔底泥浆比重不宜大于：黏土、粉土1.3，大漂石、卵石层1.4，岩石1.2。
②粘度：入孔泥浆的粘度，一般地层以16~22S为宜，松散易坍地层以19~28S为宜。可用1006型野外标准粘度计测定，即以500ml泥浆通过5mm的漏斗孔所需的时间（S）来表示。在没有仪器时，一般用手指插入泥浆中，拔出后手指上附有均匀泥皮，不见肉纹，可认为粘度合适。
（1）钻孔深度达到设计标高后，应对成孔的孔深、孔位、孔径及倾斜度等各项技术指标进行检查，合格后方可清孔。其目的在于使沉淀层尽可能减薄,提高孔底承载力,同时也为了保证灌注砼的质量。孔的中心位置允许偏差单排桩≤50mm、群桩≤100mm、孔径≮设计桩径、倾斜率≤1%孔深、孔深≮设计孔深。
（2）清孔采用换浆法，使含砂率逐步减小，直至稳定状态为止，泥浆相对密度1.03~1.10，粘度17~20Pa.s，含砂率小于2%，胶体率大于98%。
编制
复核
签收
技术交底书
工程部位
赣江特大桥桩基础
编号
施工单位
桥一队、桥二队
交底日期
2008-9-25
交底内容：
③砼灌注隔离水栓拟采用如下方法：根据漏斗底部和导管相接触部位形状，预制一圆形钢板将导管口覆盖，钢板顶焊一吊环，注意吊环与钢板应焊接牢固，使钢丝负载吊环与吊车挂钩连接起来，当漏斗中砼达到砼初存量后吊车将钢板吊起，则漏斗中砼自动下落。
4）钻孔时要察看钢丝绳回弹和回转情况，耳听冲击声音，借以判别孔底情况。要掌握少松绳的原则，松多了会减低冲程，过于松少了犹如落空锤，损坏机具。松软地层夹有较多石块时，一般每次松绳3~5cm，均匀密实地层5~8cm。
5）冲击过程中，要勤抽碴，勤检查钢丝绳和钻头磨损情况，及转向装置是否灵活，预防发生安全质量事故。
2）开孔阶段
用十字形钻头钻孔时，开孔前应在孔内多放一些粘土，并加适量粒径不大于15cm的片石，顶部抛平，用低冲程冲砸（简易钻机冲程0.5~1.0m），泥浆比重1.6左右，钻进0.5~1.0m，再回填粘土（如地表为砂土，第二次宜回填1：1的粘土和碎石;如为软土和粉砂,即回填粘土和粒径不大于15cm的片石），继续以低冲程冲砸。如此反复二、三次，必要时多重复几次。
⑤砂砾石层与岩层变化处，为防止偏孔，用低冲程。
⑥岩石面倾斜较大，或高低不平，最易偏孔，可回填坚硬片石，低锤快打，造成一个平台后，方可采用较高冲程。
编制
复核
签收
技术交底书
工程部位
赣江特大桥桩基础
编号
施工单位
桥一队、桥二队
交底日期
2008-9-25
交底内容：
⑦抽碴或停钻后再钻时，简易钻机应由低冲程逐渐加高到正常冲程。
（3）施工中确保护筒中心线和桩位中心线重合，护筒的平面位置允许误差为50mm，竖直线倾斜不大于1%。
（4）在孔位开挖前，做好桩位的护桩，护桩离开桩位边缘线2m以上，并选择不易被破环的地方。
3、钻机就位
首先利用吊车将钻机大致就位，然后用千斤顶将机架顶起，准确定位，使起重滑轮钻头和护筒中心在同一垂直线上，以保证钻孔的垂直度。钻机位置偏差不得大于5cm，对准桩位后，保持钻机平稳，用20cm×20cm方木或枕木垫平，并用四根揽风绳对称栓牢拉紧。
6灌注水下砼前导管下端距孔底沉碴025m04m8灌筑水下砼灌注水下砼前要用导管配合再次清孔即二次清孔清孔时导管上下窜动使泥浆上浮并测量泥浆的各种指标同时用测锤测量沉淀厚度确保沉碴厚度小工程部位赣江特大桥桩基础交底日期2008925交底内容
技术交底书
工程部位
预制梁场
编号
施工单位
桥五队
交底日期
2008-10-20
5、钻进成孔
（1）开钻前注意事项
①开钻前应检查钻机运转是否正常，钻机底部有无变形，固定钻机的缆风绳有无松动，护筒位置是否符合设计等。
②各个工序紧密衔接，互不干扰，因桩基较多采用多机作业，作业时应事先拟定钻孔顺序和钻机移动的线路。为保证加快进度，通常把钻孔、安放钢筋笼、灌注水下混凝土三道工序连续完成后，再移动钻机，这样可以充分利用钻机本身的起吊设备。
④胶体率：新制泥浆胶体率不应小于95%。可将100ml泥浆倒入100ml量杯中，用玻璃片盖上，静置24小时后，观察量杯上部澄清液的体积。如为5ml，则胶体率为100—5=95即95%。
⑤PH值：为了防止侵蚀混凝土，要求PH值大于6.5。
（3）泥浆采用优质的粘土，为了提高泥浆的粘度和胶体率，在泥浆中掺入适量的添加剂。开挖沉淀池、泥浆池及到各孔位的泥浆槽，用泥浆搅拌机搅拌成合格泥浆存入泥浆池内。护筒内的泥浆顶面，始终高出筒外水位或地下水位至少1m以上，以保持必要的水头。
（4）导管口安装时，仔细检查管壁及接头丝扣完好情况，必须加密封胶圈并涂黄油密封，确保连接牢固、不漏浆，下导管时保持居中，轻放，防止碰挂钢筋笼和碰撞孔壁。
（5）导管单节按顺序摆放整齐，严禁两节在一起。使用搬运过程中不得拖地、碰撞，避免损坏。
（6）灌注水下砼前，导管下端距孔底沉碴0.25m~0.4m为宜。
（4）为保证泥浆的各项性能指标满足施工要求，施工中对泥浆的各项指标，特别是泥浆比重、粘度按如下时间进行检测：
①每工作班开始时检测泥浆比重、粘度，以后钻进过程中每隔2小时测定一次泥浆比重、粘度、含砂率、PH值等指标。
②在钻进过程中，若发现地质条件有变化时，根据地质条件及时测定、调整泥浆比重。
③在清孔过程中，每半小时测定一次泥浆比重变化，保证清孔过程中泥浆比重有效减少，以达到清孔效果。
编制
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签收
技术交底书
工程部位
赣江特大桥桩基础
编号
施工单位
桥一队、桥二队
交底日期
2008-9-25
交底内容：
（3）在吊入钢筋笼后，灌注水下混凝土之前，应再次检查孔内泥浆性能指标和孔底沉淀厚度，符合要求后方可灌注水下混凝土。
7、导管的安装
（1）安装前的准备工作
配合钢筋笼施工队将钢筋笼安装好后，导管在使用后应及时将每节冲洗干净，使用前将丝扣清理好并涂抹黄油，保证施工中节与节能正常拆卸。
6）在不同地层，采取不同的冲程：
①粘性土、风化岩、砂砾石及含砂量较多的卵石层，宜用中、低冲程，简易钻机冲程1~2m。
②砂卵石层，宜用中等冲程，简易钻机冲程2~3m。
③基岩、漂石和坚硬密实的卵石层，宜用高冲程，简易钻机冲程3~5m，最高不得超过6m。
④流砂和淤泥层，及时投入粘土和小片石，低冲程冲进，必要时反复冲砸。
交底内容：
本合同段存梁台座设计兼生产13m空心板及通道预制盖板，台座及基础采用C20混凝土（台座尺寸具体见附图）。
施工注意事项：
1、基坑开挖时不允许超挖，如果超挖了不允许回填，用混凝土补方。
2、沉降缝14.5m设置一道，缝宽2cm，钢筋及混凝土均断开，中间可用废弃竹胶板木板等填塞。
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技术交底书
②最小砼初存量
漏斗和储料斗需有足够的容量，即砼的初存量，应保证首批砼灌注后，使导管埋入砼的深度不小于1.0m，其最小的初存量可按下式计算：
V=LA1/2+K（1.0+t1+t2）A2
式中V—砼的初存量（m3）；
L—灌注砼前导管在水中的长度（m）；
A1—导管断面面积（m2）；
K—超灌系数，一般取1.2~1.3；
10）为控制泥浆比重和抽碴次数，需及时用取样罐放到需测深度，取泥浆进行检查，及时向孔内灌注泥浆或投碎粘土。冲击钻进，孔底泥浆比重以1.4~1.6为宜。抽碴后，应测探一次，再分批投碎粘土，直到泥浆比重达到正常为止。冲孔时，每隔3~4h，将钻头或抽碴筒在孔内上下提放几次，把下面的泥浆拉上来，以护孔壁。
6、清孔
工程部位
赣江特大桥桩基础
编号
施工单位
桥一队、桥二队
交底日期
2008-9-25
交底内容：
施工场地布置。清除原地面杂物，并适当硬化后进行放样定位。
（2）测量放样
根据测量定出的墩台位十字线，放出桩位十字线桩。
2、埋设护筒
（1）护筒直径宜比桩径大200mm—400mm。
（2）首先在已确定的桩位处标出护筒的位置，然后由人工开挖至确定标高，埋入护筒，护筒周围用粘土分层夯实，护筒底部垫一定厚度的粘土并夯实；护筒应高出施工水位或地下水位1.5~2.0m,并高出施工地面0.5m。
（2）导管规格要求
根据孔深计算好导管配置节数，并配备总数20%的预备节数，一般导管为2.6m正常管节，0.5m、1mБайду номын сангаас1.5m的管节各配备一节，以便施工中调整漏斗高度，漏斗底至孔口距离应大于2m。
（3）导管使用前应在现场技术人员旁站的情况下做拼装、水密、承压试验，试验方法是把拼装好的导管先灌入70%的水，一端焊输风管接头，输入计算的风压力，导管滚动数次，经过15分钟不漏水即为合格。对检验合格的导管按拼装顺序进行编号，实际施工中严格按编号进行拼装，保证施工中拆卸导管时每个丝扣的灵活性及导管的密封性，对于有明显缺陷的导管严禁使用，对于导管内壁附有泥浆的应处理干净。