柱帽冲切验算

一．人防区域（负二、三层）冲切验算（柱跨8.4×8.4）1、设计方法及基本参数1、设计方法：受弯计算按等代框架多跨连续梁计算总弯矩，再按柱上板带和跨中板带弯矩分配系数分配弯矩，无梁楼盖与柱顶铰接连接。

冲切计算当混凝土板厚不满足时，配置冲切钢筋。

2、柱帽构造详图：3、材料参数：混凝土强度等级为C35，2/57.1mm N f t =，2/7.16mm N f c =，混凝土的动力强度折减系数8.0=c r ，综合调整系数5.1=d r ；钢筋：采用HRB400级（），2/360mm N f y =，综合调整系数2.1=d r 。

柱截面尺寸：mm mm b h c c 800800⨯=⨯，楼板参数：板厚h=350mm ，托板厚度1h =150mm ，柱帽高度为500mm 。

计算跨度mm l x 8400=，mm l y 8400=。

2、荷载计算1、平时荷载：（取350mm 板厚）恒载标准值：0.35×25+0.1×20+0.02×20=11.152/m kN板顶活载标准值：5.02/m kN 板顶人防荷载：602/m kN平时荷载组合：1.2（1.35）×11.15+1.4（0.7×1.4）×5=20.38（19.95）2/m kN 战时荷载组合：1.2×11.15+60=73.382/m kN 荷载设计取值（平时）：2/21m kN q = 荷载设计取值（战时）：2/75m kN q = 3、冲切验算 1、柱对柱帽的冲切（1）《混凝土规范》8.2.1取板的混凝土保护层厚度c=30mm设纵向钢筋合力钢筋到近边距离mm a s 40=（2）柱轴压力设计值层间差值确定由PKPM 计算结果查得（取上下柱差值较大值）查得柱轴压力： 1）负1层柱底轴压力设计值：N1=5791kN 2）负2层柱顶轴压力设计值：N2=7139 kN柱轴压力设计值层间差值：N=N1-N2=7139-5791=1348 kN顶板抗冲切验算（战时荷载）根据《规范》C.2.3条：2/5.82751.1m kN q =⨯=板块m m l l y x 4.84.8⨯=⨯ ①、托板边缘处板厚h=350mm ，托板厚度1h =200mm ，s a h h -=0=350-40=310mm 取a=1500mm ，满足m l m a 94.24.835.035.00.35.122=⨯=≥=⨯=()()mh a u m 24.1331.05.124240=+⨯⨯=+=采用35C 混凝土，2235515705.1m kN f td =⨯=()()kN h a q l ql F y x l 1.474031.020.35.824.84.85.822222=⨯+⨯-⨯⨯=+-=40,2,1===s s h αββ735.024.13431.0405.045.0,122.14.02.14.0021=⨯⨯+=+==+=+=m s su h αηβη {}735.0,m in 21==ηηηl m td h F h u f >=⨯⨯⨯⨯⨯=497331.024.13735.023550.17.07.00ηβ，满足抗冲切要求。

第一部分、库壁计算表第二部分、库底板、内柱及基础的计算一、设计资料：库内径12m，库高38.5m，库壁厚250mm,库底板底面标高8.5m,基础埋深深度为3m,基础板厚度为1.2m。

=500 KN/m2；地基承载力标准值fk场地为Ⅱ类建筑场地，属于8度抗震区；=2.5×1.4× ×62=396 KN；库顶活荷载设计值：F1库底的竖向压力： Pv= 323.73 KN/m2，1.3Pv=420.85 KN/m2；库底的总竖向摩擦力压力： Pf= 515.90 kN/m ，1.3Pf=670.67 kN/m ； 每库储料总重设计值：G 1=（399×π×25＋588×π×10）=49785 KN每库自重设计值：G 2=0.25×34×π×10×25×1.2＋25×0.9×π×52×1.2=8007＋2112=10127 KN库顶活荷载设计值：F 1=4×1.4×π×52=440 KN 二、 地基承载力验算：基础自重设计值和基础上的土重标准值：G=25×(23.42-4×0.5×3.52)×1.0×1.2＋20×(23.42-4×.5×3.52)×5.1=15692＋53352=69044 KN地基承载力设计值：f=f k ＋)5.0(0-d d γη=300＋3×20×(5.50－0.5)=600 KN/m 21. 正常使用的情况下：（1） 当四库都满料时，基底平均压应力： 传到基础顶面的总竖向力设计值：F=(49785＋10127＋440＋264)×2=121232 KNP=AG F +=225.35.044.2369044121232⨯⨯-+=363.77 KN/m 2<f=600 KN/m 2满足 （2） 当1#、2#库满料，3#、4#库空仓时：传到基础顶面的总竖向力设计值：F=72881×2＋(14900＋396)×4=206946 KN作用于基础底面的力矩设计值：M=145762×6.25=911013 KN.m 基础底面的抵抗弯矩：W=a 3/6=283/6=3658.7 基础底面边缘的最大压力设计值：P max =A G F +＋WM =22856448206946+＋7.3658911013=335.96＋249.00=584.96 KN/m 2<1.2f=780 KN/m 2 满足基础底面边缘的最小压力设计值：P min =A G F +－WM =22856448206946+＋7.3658911013=335.96－249.00=86.96 KN/m 2>0 满足2. 地震作用下：（1） 当四库都满料时：等效总重力荷载：G eq =(56062×90%＋14900÷1.2)×4=251490 KN总水平作用标准值：F Ek =eq G 1α=0.16×251490=40238 KN水平地震力作用于基础底面的力矩设计值：M=40238×25.8×1.3=1349596 KN.m基础底面的抵抗弯矩：W=a 3/6=283/6=3658.7基础底面边缘的最大压力设计值：P max =A G F +＋W M =22856448352708+＋7.36581349596=520.61＋368.87=889.48 KN/m 2<1.2S ζf=1014 KN/m 2满足（2） 当1#、2#库满料，3#、4#库空仓时：等效总重力荷载：G eq =56062×90%×2＋14900÷1.2×4=150578 KN总水平作用标准值：F Ek =eq G 1α=0.16×150578=24092 KN水平地震力作用于基础底面的力矩设计值：M 1=24092×25.8×1.3=808062 KN.m储料和自重作用于基础底面的力矩设计值：M 2=145762×6.25=911013 KN.m 基础底面的抵抗弯矩：W=a 3/6=283/6=3658.7传到基础顶面的总竖向力设计值：F=72881×2＋(14900＋396)×4=206946基础底面边缘的最大压力设计值：P max =A G F +＋WM =22856448206946+＋7.3658911013808062+=335.96＋469.86=805.82 KN/m 2<1.2S ζf=1014 KN/m 2 满足三、 内力计算：每库储料总重设计值：G 1=（420.85×π×36＋670.67×π×12）=72881 KN 每库自重设计值：G 2=0.25×40.3×π×12×25×1.2＋25×0.8×π×62×1.2＋25×0.64×10.3×1.2×4=11394.6＋2714.3＋791.0=14900 KN库顶活荷载设计值：F 1=2.5×1.4×π×62=396 KN （一） 各库全满仓时：1. 库底板在辅助支柱各点（x/R=2.2/6=0.37）的挠度计算: （1） 由库底板荷载P=420.85＋25×0.7×1.2=441.85 KN/m 2所产生的挠度：P1λ=14EI PR ξ 在x/R=0.37处，EI 1P1λ=0.0656×441.85×64=37565 （2） 由辅助支柱所产生的环向力N 作用而引起的挠度：P N=4.414.3⨯N =-0.07N N1λ=12EI r R P N ξ 在x/R=0.37处，EI 1N1λ=－0.2417×0.0724N×62×2.2=－1.39N2. 基础板在辅助支柱各点的挠度计算:（1） 由荷载σ=352708/282=449.88 KN/m 2（全部设计荷载减去基础及复土重量后的地基反力）所产生的挠度： EI 2σλ2=－0.0656×483.82×64=－38248 (2) 由荷载P N =0.0724N 所产生的挠度： EI 2N2λ=0.2422×0.0724N×62×2.2=1.39N（3） 由荷载σ=449.88 KN/m 2所产生的固端弯矩σ0M 而引起的挠度：σ0M =0.125σR 2=0.125×449.88×62=2024 KN.mσλ02M =220EI R M σξ; EI 2σλ02M =-0.431×2024×62=31404(4) 由荷载P N =0.0724N 所产生的固端弯矩NM 0而引起的挠度：NM 0=－mpr=－0.4317×0.0724×2.2=－0.069NNM 02λ=220EI R M Nξ; EI 2N M 02λ=-0.431×0.069×62=－1.07N3. 求中间支柱内的纵向力：I 2:I 1= 1232bh :1231bh=h 23: h 13=1.23:0.73=5.04:1由公式：P 1λ－N 1λ=－σλ2＋N2λ＋σλ02M －NM 02λ得：139.137565EI N -=207.13140439.138248EI NN -++-解方程得：N=26763 KN每根辅助柱内的纵向力：N /=26763/4=6691 KN 4. 库底板的弯矩计算：1. 荷载P=441.85 KN/m 2, σ =171.00 KN/m 2 仓底板的挠度按第一种情况取底板的全挠度。

板模板（盘扣式）计算书计算依据：1、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-20162、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20083、《建筑施工承插盘扣式钢管支架安全技术规范》JGJ 231-20104、《混凝土结构设计规范》GB 50010-20105、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20126、《钢结构设计规范》GB 50017-2003一、工程属性二、荷载设计风荷载参数：三、模板体系设计设计简图如下：模板设计平面图纵向剖面图横向剖面图四、面板验算按简支梁，取1m单位宽度计算。

W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4承载能力极限状态q1＝1.1×max[1.2(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4×Q1k ,1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=1.1×max[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.8)+1.4×3，1.35×(0.1+(24+1.1)×0.8)+1.4×0.7×3] ×1=33.201kN/m正常使用极限状态q＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b =(1×(0.1+(24+1.1)×0.8))×1＝20.18kN/m 计算简图如下：1、强度验算M max＝q1l2/8＝33.201×0.22/8＝0.166kN·mσ＝M max/W＝0.166×106/37500＝4.427N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝5ql4/(384EI)=5×20.18×2004/(384×10000×281250)=0.149mmνmax=0.149mm≤min{200/150，10}=1.333mm满足要求！五、小梁验算q1＝1.1×max[1.2(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=1.1×max[1.2×(0.3+(24+1.1)×0.8)+1.4×3，1.35×(0.3+(24+1.1)×0.8)+1.4×0.7×3]×0.2=6.7kN/m因此，q1静＝1.1×1.35×(G1k+(G2k+G3k)×h)×b=1.1×1.35×(0.3+(24+1.1)×0.8)×0.2=6.053kN/mq1活＝1.1×1.4×0.7×Q1k×b=1.1×1.4×0.7×3×0.2＝0.647kN/m计算简图如下：1、强度验算M1＝0.125q1静L2+0.125q1活L2＝0.125×6.053×0.62+0.125×0.647×0.62＝0.301kN·mM2＝q1L12/2=6.7×0.152/2＝0.075kN·mM max＝max[M1，M2]＝max[0.301，0.075]＝0.301kN·mσ=M max/W=0.301×106/5020=60.057N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算V1＝0.625q1静L+0.625q1活L＝0.625×6.053×0.6+0.625×0.647×0.6＝2.512kNV2＝q1L1＝6.7×0.15＝1.005kNV max＝max[V1，V2]＝max[2.512，1.005]＝2.512kNτmax=V max/(8I zδ)[bh02-(b-δ)h2]=2.512×1000×[30×602-(30-4)×562]/(8×150500×4)＝13.806N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！3、挠度验算q＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.3+(24+1.1)×0.8))×0.2＝4.076kN/m挠度,跨中νmax＝0.521qL4/(100EI)=0.521×4.076×6004/(100×206000×15.05×104)＝0.089mm≤[ν]＝min(L/150，10)＝min(600/150，10)＝4mm；悬臂端νmax＝ql14/(8EI)=4.076×1504/(8×206000×15.05×104)＝0.008mm≤[ν]＝min(2×l1/150，10)＝min(2×150/150，10)＝2mm满足要求！六、主梁验算1、小梁最大支座反力计算q1＝1.1×max[1.2(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=1.1×max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.8)+1.4×3，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.8)+1.4×0.7×3]×0.2＝6.759kN/mq1静＝1.1×1.35×(G1k +(G2k+G3k)×h)×b＝1.1×1.35×(0.5+(24+1.1)×0.8)×0.2＝6.112kN/mq1活＝1.1×1.4×0.7×Q1k×b ＝1.1×1.4×0.7×3×0.2＝0.647kN/mq2＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.5+(24+1.1)×0.8))×0.2＝4.116kN/m承载能力极限状态按二等跨连续梁，R max＝1.25q1L＝1.25×6.759×0.6＝5.069kN按二等跨连续梁按悬臂梁，R1＝(0.375q1静+0.437q1活)L +q1l1＝(0.375×6.112+0.437×0.647)×0.6+6.759×0.15＝2.559kN主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6R＝max[R max，R1]×0.6＝3.042kN;正常使用极限状态按二等跨连续梁，R'max＝1.25q2L＝1.25×4.116×0.6＝3.087kN按二等跨连续梁悬臂梁，R'1＝0.375q2L +q2l1＝0.375×4.116×0.6+4.116×0.15＝1.544kNR'＝max[R'max，R'1]×0.6＝1.852kN;计算简图如下：主梁计算简图一2、抗弯验算主梁弯矩图一(kN·m)σ=M max/W=0.518×106/4490=115.284N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！3、抗剪验算主梁剪力图一(kN)τmax=2V max/A=2×4.919×1000/424＝23.201N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！4、挠度验算主梁变形图一(mm)跨中νmax=0.231mm≤[ν]=min{600/150，10}=4mm悬挑段νmax＝0.060mm≤[ν]=min(2×100/150,10)=1.333mm满足要求！5、支座反力计算承载能力极限状态图一支座反力依次为R1=7.249kN，R2=9.482kN，R3=9.482kN，R4=7.249kN 七、可调托座验算按上节计算可知，可调托座受力N＝9.482/0.6=15.803kN≤[N]＝30kN满足要求！八、立杆验算1、长细比验算l01=hˊ+2ka=600+2×0.7×300=1020mml0=ηh=1.2×1200=1440mmλ=max[l01，l0]/i=1440/15.9=90.566≤[λ]=150满足要求！2、立杆稳定性验算考虑风荷载:λ=l0/i=1440.000/15.9=90.566查表得，φ1=0.661M wd=γ0×φwγQ M wk=γ0×φwγQ(ζ2w k l a h2/10)=1.1×0.6×1.4×(1×0.03×0.6×1.22/10)=0.002k N·mN d=Max[R1,R2,R3,R4]/0.6+1.1×γG×q×H=Max[7.249,9.482,9.482,7.249]/0.6+1.1×1.35×0 .15×3.55=16.594kNf d=N d/(φ1A)+M wd/W＝16.594×103/(0.661×424)+0.002×106/4490=59.741N/mm2≤[σ]=205N/mm2满足要求！九、高宽比验算根据《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016 第8.3.2条: 支撑脚手架独立架体高宽比不应大于3.0H/B=3.55/2.4=1.479≤3满足要求！十、架体抗倾覆验算支撑脚手架风线荷载标准值:q wk=l a×ωfk=0.6×0.104=0.062kN/m：风荷载作用在支架外侧竖向封闭栏杆上产生的水平力标准值：F wk= l a×H m×ωmk=0.6×1.5×0.153=0.138kN支撑脚手架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值M ok：M ok=0.5H2q wk+HF wk=0.5×3.552×0.062+3.55×0.138=0.882kN.m参考《规范》GB51210-2016 第6.2.17条：B2l a(g k1+ g k2)+2ΣG jk b j≥3γ0M okg k1——均匀分布的架体面荷载自重标准值kN/m2g k2——均匀分布的架体上部的模板等物料面荷载自重标准值kN/m2G jk——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值kNb j——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料至倾覆原点的水平距离mB2l a(g k1+ g k2)+2ΣG jk b j=B2l a[qH/(l a×l b)+G1k]+2×G jk×B/2=2.42×0.6×[0.15×3.55/(0.6×0.6)+0.5]+2×1×2.4/2=9 .24kN.m≥3γ0M ok =3×1.1×0.882=2.911kN.M满足要求！十一、立杆支承面承载力验算F1=N=16.594kN1、受冲切承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表可得：βh=1，f t=0.829N/mm2，η=1，h0=h-20=100mm，u m =2[(a+h0)+(b+h0)]=1000mmF=(0.7βh f t+0.25σpc，)ηu m h0=(0.7×1×0.829+0.25×0)×1×1000×100/1000=58.03kN≥F1=16.594kNm满足要求！2、局部受压承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表可得：f c=8.294N/mm2，βc=1，βl=(A b/A l)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(400)×(300)/(200×100)]1/2=2.449，A ln=ab=20000mm2F=1.35βcβl f c A ln=1.35×1×2.449×8.294×20000/1000=548.534kN≥F1=16.594kN 满足要求！。

柱帽尺寸对板柱结构受力性能的影响黄鑫;向伟明;李枚洁【摘要】为利于无梁结构体系设计的优化,针对不同尺寸柱帽的板柱结构进行数值建模,以分析无梁楼盖体系在不同尺寸柱帽下的受力性能.研究发现,板柱结构的受力性能随着柱帽张角、高度、拖板尺寸的增大在一定范围内有所增加,当超过一定尺寸时受力性能反而降低.为了使板柱结构达到较为理想的受力性能,又能经济实用,建议采用张角在45°~55°内,高度为350~400 mm,托板尺寸在2 800 mm×2 800 mm~3 200 mm×3 200 mm区间的柱帽.【期刊名称】《厦门理工学院学报》【年(卷),期】2017(025)003【总页数】6页(P69-74)【关键词】板柱结构;受力性能;柱帽尺寸【作者】黄鑫;向伟明;李枚洁【作者单位】广州大学土木工程学院,广东广州 511400;广州大学土木工程学院,广东广州 511400;广州大学土木工程学院,广东广州 511400【正文语种】中文【中图分类】TU93随着城市化进程的加快，用地越来越紧张，促使人们不断开发地下空间。

板柱结构楼盖底部较为平整，不设置梁，在一定程度上可以节约净空且较易布置管线，所以多用于地下人防工程中。

但它在板柱交接处延性较差，容易发生冲切破坏，故需要在此设置柱帽。

柱帽在楼面荷载较大时可以显著提高板的刚度、承载能力以及冲切能力。

尽管柱帽在板柱结构中有诸多优点，但在《GB 5001—2010混凝土结构设计规范》[1]、《RFJ 04—2015防空地下室结构设计手册》[2]中并未对柱帽构造措施做出明确的规定，学界亦鲜见相关研究。

故本文针对柱帽尺寸对板柱结构性能的影响，在保证板柱结构安全性的前提下分析柱帽尺寸的合理取值，以期为为板柱结构体系优化设计探索新的思路和方向。

本文构建的板柱结构模型是如图1所示的以0.2 m为最大剖分尺寸的四面体。

采用Midas FEA有限元分析软件进行细部内力分析，用3D实体单元模型进行板、柱、柱帽和托板的弹塑性静力分析，柱底设定固端约束，板边自由。

无梁楼盖设计（二）17.5无梁楼盖板施工图按照平法标准图的柱上板带、跨中板带方式出图分为3个区域配筋：1、柱上板带，沿各跨贯通连续配筋，双层，如果按各跨最大值配筋则在第一跨标注。

操作无梁楼盖菜单下的子菜单“标注板带”即可标注出柱上板带。

如果前面生成了跨中板带，用“板带标注”菜单可把跨中板带和柱上板带同时标出。

2、柱帽或柱上板带相交处，根据减去柱上板带的剩余部分计算面积配置，钢筋长度为柱上板带宽度。

这部分钢筋也可称为柱上板带的非贯通筋。

操作无梁楼盖菜单下的子菜单“标注柱帽”即可标注柱帽处的钢筋。

3、跨中板带，这部分包括2种钢筋：（1）扣除柱上板带的剩余部分该部分设置了两种画法：第一种画法是对跨中板带也按照平法标准图的板带方式出图，在无梁楼盖参数中设置跨中板带相关参数：根据柱上板带自动生成跨中板带，如果勾选，软件将在柱上板带平行的方向上同时生成跨中板带。

操作“标注板带”菜单时同时也标注了跨中板带。

第二种画法是用集中标注方式画图和修改，如果不勾选如上参数，软件没有生成跨中板带时的画法，它普通房间板画钢筋方式相同。

因此操作的菜单就是集中标注的系列菜单；（2）在柱上板带垂直布置的非贯通钢筋，用原位标注方式画图和修改，和普通房间画图的支座负筋类似，操作的菜单就是原位标注系列菜单。

17.6 各跨板带选筋方案板带由连续的多跨组成，配置了贯通钢筋和非贯通钢筋，对于贯通钢筋部分，用户可以通过控制参数，既可以设置成各跨配筋相同，也可以设置成各跨不同。

如果设置成各跨配筋相同，则软件从所有各跨中选择最大计算值进行配筋，并在其第一跨集中标注，这种情况下配筋量较多。

如果设置成各跨不同，软件根据各跨配筋计算值分别配置不同的钢筋，并在各跨分别标注。

1、板带贯通钢筋面积板带贯通钢筋的设置，主要取决于以下两个参数：1）指定贯通筋最小配筋率：板带中间部位的顶部，计算弯矩很小或者为0，但由于无梁楼盖一般较厚，需要考虑一定的构造钢筋，此部分构造钢筋的设置，可以按此参数设置。

临时钢立柱计算书：1 计算简图：2 计算条件：荷载条件:均布恒载(按3.5m覆土考虑) : 70.00kN/m2恒载分项系数 : 1.20均布活载(按超载70kPa考虑) : 70.00kN/m2活载分项系数 : 1.40板容重 : 25.00kN/m3配筋条件:混凝土等级 : C30 纵筋级别 : HRB335配筋调整系数: 1.0 保护层厚度 : 50mm弯矩调幅系数: 100.00弯矩分配系数:边支座跨中内支座柱上板带 0.75 0.55 0.75跨中板带 0.25 0.45 0.25板柱冲切:柱帽有无 : 无箍筋级别 : HRB335柱帽配筋as : 25mm位置截面形状柱帽宽(mm) 柱帽长(mm) 柱帽直径(mm) 是否配箍筋左柱圆形 ---- ---- ---- 配中柱圆形 ---- ---- ---- 配右柱圆形 ---- ---- ---- 配3 计算结果：单位说明:弯矩:kN.m/m 纵筋面积:mm2/m 裂缝:mm----------------------------------------------------------------------- 柱上板带--跨号: 1 左中右弯矩: -0.000 -63.731 -347.625上部纵筋: 1716 1716 1716下部纵筋: 0 0 0上纵实配: D18@140(1818) D18@140(1818) D18@140(1818)下纵实配: ----(0) ----(0) ----(0)裂缝: 0.000 0.021 0.305 ----------------------------------------------------------------------- 柱上板带--跨号: 2 左中右弯矩: -352.913 68.956 -405.337上部纵筋: 1716 0 1862下部纵筋: 0 1716 0上纵实配: D18@140(1818) ----(0) D18@120(2121)下纵实配: ----(0) D18@140(1818) ----(0)裂缝: 0.314 0.023 0.304 ----------------------------------------------------------------------- 柱上板带--跨号: 3 左中右弯矩: -418.233 354.248 -395.476上部纵筋: 1923 0 1816下部纵筋: 0 1716 0上纵实配: D18@120(2121) ----(0) D18@120(2121)下纵实配: ----(0) D18@140(1818) ----(0)裂缝: 0.325 0.317 0.289 ----------------------------------------------------------------------- 柱上板带--跨号: 4 左中右弯矩: -377.927 -60.051 -349.001上部纵筋: 1733 1716 1716下部纵筋: 0 0 0上纵实配: D18@140(1818) D18@140(1818) D18@140(1818)下纵实配: ----(0) ----(0) ----(0)裂缝: 0.360 0.020 0.307 ----------------------------------------------------------------------- 柱上板带--跨号: 5 左中右弯矩: -347.625 -63.731 0.000上部纵筋: 1716 1716 1716下部纵筋: 0 0 0上纵实配: D18@140(1818) D18@140(1818) D18@140(1818)下纵实配: ----(0) ----(0) ----(0)裂缝: 0.305 0.021 0.000 ----------------------------------------------------------------------- 跨中板带--跨号: 1 左中右弯矩: -0.000 -52.144 -115.875上部纵筋: 1716 1716 1716下部纵筋: 0 0 0上纵实配: D18@140(1818) D18@140(1818) D18@140(1818)下纵实配: ----(0) ----(0) ----(0)裂缝: 0.000 0.017 0.038 ----------------------------------------------------------------------- 跨中板带--跨号: 2 左中右弯矩: -117.638 56.419 -135.112上部纵筋: 1716 0 1716下部纵筋: 0 1716 0上纵实配: D18@140(1818) ----(0) D18@140(1818)下纵实配: ----(0) D18@140(1818) ----(0)裂缝: 0.039 0.019 0.045 ----------------------------------------------------------------------- 跨中板带--跨号: 3 左中右弯矩: -139.411 289.839 -131.825上部纵筋: 1716 0 1716下部纵筋: 0 1716 0上纵实配: D18@140(1818) ----(0) D18@140(1818)下纵实配: ----(0) D18@140(1818) ----(0)裂缝: 0.046 0.200 0.044 ----------------------------------------------------------------------- 跨中板带--跨号: 4 左中右弯矩: -125.976 -49.133 -116.334上部纵筋: 1716 1716 1716下部纵筋: 0 0 0上纵实配: D18@140(1818) D18@140(1818) D18@140(1818)下纵实配: ----(0) ----(0) ----(0)裂缝: 0.042 0.016 0.038 ----------------------------------------------------------------------- 跨中板带--跨号: 5 左中右弯矩: -115.875 -52.144 0.000上部纵筋: 1716 1716 1716下部纵筋: 0 0 0上纵实配: D18@140(1818) D18@140(1818) D18@140(1818)下纵实配: ----(0) ----(0) ----(0)裂缝: 0.038 0.017 0.000 -----------------------------------------------------------------------4 柱帽冲切：----------------------------------------------------------------------- 柱1冲切验算柱左侧的板与柱的冲切锥体有效冲切力F l=q*(A0-A1)=206.000*(5.250-1.815)=707.558kN抗冲切力F t=0.7βk f lηu m h0=1675.554kN冲切力F l<抗冲切力F t，不需要配筋!柱右侧的板与柱的冲切锥体有效冲切力F l=q*(A0-A1)=206.000*(6.125-1.815)=887.808kN抗冲切力F t=0.7βk f lηu m h0=1675.554kN冲切力F l<抗冲切力F t，不需要配筋!----------------------------------------------------------------------- 柱2冲切验算柱左侧的板与柱的冲切锥体有效冲切力F l=q*(A0-A1)=206.000*(6.125-1.815)=887.808kN抗冲切力F t=0.7βk f lηu m h0=1675.554kN冲切力F l<抗冲切力F t，不需要配筋!柱右侧的板与柱的冲切锥体有效冲切力F l=q*(A0-A1)=206.000*(8.400-1.815)=1356.458kN抗冲切力F t=0.7βk f lηu m h0=1675.554kN冲切力F l<抗冲切力F t，不需要配筋!----------------------------------------------------------------------- 柱3冲切验算柱左侧的板与柱的冲切锥体有效冲切力F l=q*(A0-A1)=206.000*(8.400-1.815)=1356.458kN抗冲切力F t=0.7βk f lηu m h0=1675.554kN冲切力F l<抗冲切力F t，不需要配筋!柱右侧的板与柱的冲切锥体有效冲切力F l=q*(A0-A1)=206.000*(4.725-1.815)=599.408kN抗冲切力F t=0.7βk f lηu m h0=1675.554kN冲切力F l<抗冲切力F t，不需要配筋!----------------------------------------------------------------------- 柱4冲切验算柱左侧的板与柱的冲切锥体有效冲切力F l=q*(A0-A1)=206.000*(4.725-1.815)=599.408kN抗冲切力F t=0.7βk f lηu m h0=1675.554kN冲切力F l<抗冲切力F t，不需要配筋!柱右侧的板与柱的冲切锥体有效冲切力F l=q*(A0-A1)=206.000*(5.250-1.815)=707.558kN抗冲切力F t=0.7βk f lηu m h0=1675.554kN冲切力F l<抗冲切力F t，不需要配筋!----------------------------------------------------------------------- 5 所有简图：现顶板上下纵实配: D22@150，大于计算值，满足计算要求。

柱冲切板计算,规范公式Fl<=0.7*Bh*Ft*yita*Um*h0在此以Fl=0.7*Bh*Ft*yita*Um*h0进行计算Bh=1-0.1*(h-800)/(2000-800)Beta_s1=Ch/Cb,2<=Beta_s=Beta_s1<=4,圆柱为2Alpha_s:中柱40,边柱30,角柱20yita1=0.4+1.2/Beta_s,yita2=0.5+Alpha_s*ho/(4*Um),yita=min(yita1,yita2)对圆柱要用Cb=0.8*d换算为方柱(桩基规范5.6.6.2条)建议执行混凝土规范,按周长等效Cb=0.785*d基本参数板厚h桩宽Cb桩高Ch混凝土Ft Alpha_s(用户输入)1100640640 1.7140h0Bh Um Beta_s1Beta_s yita1yita2 10500.9756760 1.00 2.00 1.00 2.05结果Fl(kN)8283.9基本参数板厚h柱宽Cb柱高Ch混凝土Ft Alpha_s(用户输入)600600600 1.4340h0Bh Um Beta_s1Beta_s yita1yita2550 1.0004600 1.00 2.00 1.00 1.70结果Fl(kN)2532.5基本参数板厚h柱宽Cb柱高Ch混凝土Ft Alpha_s(用户输入)700600600 1.4340h0Bh Um Beta_s1Beta_s yita1yita2650 1.0005000 1.00 2.00 1.00 1.80结果Fl(kN)3253.3基本参数板厚h柱宽Cb柱高Ch混凝土Ft Alpha_s(用户输入)750600600 1.4340h0Bh Um Beta_s1Beta_s yita1yita2700 1.0005200 1.00 2.00 1.00 1.85结果Fl(kN)3643.6基本参数板厚h柱宽Cb柱高Ch混凝土Ft Alpha_s(用户输入)1150640640 1.7140h0Bh Um Beta_s1Beta_s yita1yita2 11000.9716960 1.00 2.00 1.00 2.08结果Fl(kN)8896.9基本参数板厚h柱宽Cb柱高Ch混凝土Ft Alpha_s(用户输入)260010501050 1.5740h0Bh Um Beta_s1Beta_s yita1yita2 24300.90013920 1.00 2.00 1.00 2.25结果Fl(kN)33456.9基本参数板厚h柱宽Cb柱高Ch混凝土Ft Alpha_s(用户输入)500400400 1.4340h0Bh Um Beta_s1Beta_s yita1yita2450 1.0003400 1.00 2.00 1.00 1.82结果Fl(kN)1531.5基本参数板厚h柱宽Cb柱高Ch混凝土Ft Alpha_s(用户输入)260013001300 1.5740h0Bh Um Beta_s1Beta_s yita1yita225000.90015200 1.00 2.00 1.00 2.14结果Fl(kN)37585.8yita1.00 yita1.00 yita1.00 yita1.00 yita1.00 yita1.00 yita1.00 yita1.00。