冲击波超压基本计算公式1

制氧站多发事故为设备超压而发生的物理爆炸事故，下面计算可能发生的物理爆炸相当的TNT 摩尔量。

以氧气球罐为例，分析固有爆炸危险所产生的能量。

压力容器中介质为压缩气体，发生物理爆炸释放的能量为：
31101013.011⨯⎥⎥⎥⎦
⎤⎢⎢⎢⎣⎡⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛--=-k k g p k Pv E E g ——发生物理爆炸释放的能量，kJ
p ——容器内气体绝对压力，MPa
v ——容器容积，m 3
k ——气体绝热指数
查常用气体绝热指数表可知k 取1.397；设计球罐容积400 m 3；工作压力3.0 MPa ，带入上式求得E g ＝3.903ⅹ106 kJ
查得每kgTNT 爆炸释放能量相为4.5ⅹ103 kJ ，摩尔质量137g/mol TNT 当量为 E g /4.5ⅹ103＝867.33 kg ＝867330g
摩尔量为 867330/137＝6330.88mol
因此，氧气球罐发生物理爆炸释放的能量，相当于TNT 质量867.33 kg ，折合摩尔量为6330.88mol 。

一、物理爆炸能量1、压缩气体与水蒸气容器爆破能量当压力容器中介质为压缩气体，即以气态形式存在而发生物理爆炸时，其释放的爆破能量为：3110])1013.0(1[1⨯--=-kk pk pV E式中，E 为气体的爆破能量（kJ ）， 为容器内气体的绝对压力（MPa ），V 为容器的容积（m 3）， k 为气体的绝热指数，即气体的定压比热与定容比热之比。

常用气体的绝热指数2、介质全部为液体时的爆破能量当介质全部为液体时，鉴于通常用液体加压时所做的功，作为常温液体压力容器爆炸时释放的能量，爆破能量计算模型如下：2)1(2tl V p E β-=式中，E l 为常温液体压力容器爆炸时释放的能量（kJ ），p 为液体的绝对压力（Pa ），V 为容器的体积（m 3），βt 为液体在压力p 和温度T 下的压缩系数（Pa －1）。

3、液化气体与高温饱和水的爆破能量液化气体和高温饱和水一般在容器内以气液两态存在，当容器破裂发生爆炸时，除了气体的急剧膨胀做功外，还有过热液体激烈的蒸发过程。

在大多数情况下，这类容器内的饱和液体占有容器介质重量的绝大部分，它的爆破能量比饱和气体大得多，一般计算时考虑气体膨胀做的功。

过热状态下液体在容器破裂时释放出的爆破能量可按下式计算：W T S S H H E ])()[(12121---=式中，E 为过热状态液体的爆破能量（kJ ），H 1为爆炸前饱和液体的焓（kJ/kg ），H 2为在大气压力下饱和液体的焓（kJ/kg ），S 1为爆炸前饱和液体的熵（kJ/(kg?℃)），S 2为在大气压力下饱和液体的熵（kJ/(kg?℃)），T 1为介质在大气压力下的沸点（℃），W 为饱和液体的质量（kg ）。

爆炸冲击波及其伤害、破坏模型 、超压准则超压准则认为：爆炸波是否对目标造成伤害由爆炸波超压唯一决定，只有当爆炸波超压大于或等于某一临界值时，才会对目标造成一定的伤害。

否则，爆炸波不会对目标造成伤害。

(1)首先根据容器内所装介质的特性计算出其爆破能量E。
(2)将爆破能量q换算成TNT当量q。因为1 kg TNT爆炸所放出
的爆破能量为4 230～4 836kJ/kg，一般取平均爆破能量为
4500kJ/kg，故其关系为：
q=E/qTNT =E/4500
(3)按式(51)求出爆炸的模拟比α，即：
1
1
1
冲击波是由压缩波叠加形成的，是波阵面以突进形式 在介质中传播的压缩波。
容器破裂时，器内的高压气体大量冲出，使它周围的 空气受到冲击波而发生扰动，使其状态(压力、密度、 温度等)发生突跃变化，其传播速度大于扰动介质的声 速，这种扰动在空气中的传播就成为冲击波。
在离爆破中心一定距离的地方，空气压力会随时间发 生迅速而悬殊的变化。开始时，压力突然升高，产生 一个很大的正压力，接着又迅速衰减，在很短时间内 正压降至负压。如此反复循环数次，压力渐次衰减下 去。开始时产生的最大正压力即是冲击波波阵面上的 超压△P。
1)压缩气体与水蒸气容器爆破能量
当压力容器中介质为压缩气体，即以气态形式存在而发生物 理爆炸时，其释放的爆破能量为：
Eg

pV [1 (0.1013
k 1
p
k 1
) k ]103
Eg——气体的爆破能量，kJ； P——容器内气体的绝对压力，MPa； V——容器的容积，m3；k——气体的绝热指数，即气体的定压比热与
实例
1、二氧化碳储罐物理爆炸能量。
CO2 储槽的参数：操作压力：2.0 MPa；操作温度： －22℃；尺寸：Ø2×10 m，30 m3。
方法1、压缩气体与水蒸气容器爆破能量
Eg

pV [1 (0.1013
k 1

空间爆炸冲击波的数值模拟一：无限空间爆炸如图所示，半径为7.0cm的圆柱形TNT装药，质量为5.018Kg从炸药中心单点起爆后在无限空间中传播。

试分析起爆后冲击波的传播及压力分布特性。

二：建模分析1材料模型及参数设置本数值模拟采用的基本材料为TNT炸药，空气。

在无限空气领域中传播。

1）空气空气简化为无粘性理想气体，冲击波的膨胀假设为等熵绝热过程以LS_DYNA中的*MAT_NULL材料模型和线性多项式状态方程*EOS_LINEAR_POLYNOMIAL方程来描述。

*EOS_LINEAR_POLYNOMIAL方程具体表达式为：式中C0、C1、C2、C3、C4、C5、C6是与气体性质有关的常数，C0 = C1 = C2 = C3 = C4 = C6 = 0, ;，、e0及分别为气体的初始密度、密度、初始单位体积内能和绝热指数。

空气材料的模型参数取值：=1.292910-3g/cm3, e0=2.5×105Pa,=1.4。

表 1 空气状态方程参数变量EOSID C0 C1 C2 C3 C4 C5 C6数值 1 -1.0E-6 0.0 0.0 0.0 0.4 0.4 0.02) 炸药以LS_DYNA 中的*MAT_HIGH_EXPLOSIVE_BURN材料模型和*EOS_JWL方程模拟TNT炸药。

*EOS_JWL方程的表达式为：式中，P为压力，V为相对体积，即爆轰产物体积与炸药初始体积之比；E0为炸药的初始比内能，即单位体积内能。

A、B R1、和R2是与炸药性质有关的常数。

炸药模型的各参数取值：密度g/cm3, 爆速D=0.693cm/, 压力PCJ=0.27105MPa，A=3.74105MPa, B=0.0733105MPa,R1=4.15,R2=0.95,=0.3,0=0.07105MPa。

如下表：表2 炸药材料参数变量MID RO D PCJ BETA K G SIGY 数值 1.O 1.63 0.693 0.27 0.0 0.0 0.0 0.0表3 JWL方程参数变量EOSID A B R1 R2 OMEG E0 V数值 1 3.74 0.073 4.15 0.95 0.3 0.07 1.0由于LS_DYNA在爆炸分析中用的基本单位为-ｇ-的单位系统，故表1-3中各参数取值由m-㎏-s单位换算得到。

可 以 自 由确 定 、 计 算 速 度 较 快 。
１ ． 膜 片 的材 料 参 数
１ ． ３ ５ ｘ １ ０ ３ 【 ｊ
（ ６ ）
式 中， ‘ ＋一 冲 击 波 超 压 作 用 时 间 ， ８ ；卜 测 点 到爆 源 的 距 离 ，ｍ ；ｍ— Ｔ ＮＴ药 量 ，ｋ ｇ 。 由冲 击 波 峰 值 超 压 及 超 压 作 用 时 间 的计 算 公 式 ， 可 以得 出在 同 一 峰 值 超 压 不 同作 用 时 间 （ 冲 量 ）下 的膜 片 变 形 情 况
Ｊ ｏ ｈ ｎ ｓ ｏ ｎ ｃ ｏ ｏ ｋ模 型 屈服 应 力 为
＝
ｆ ＋ 曰 ） （ １ ＋ ｃ Ｉ ｎ ｅ ＊ 一 ）
一 等 效 塑 性应 变 ；
７１— ７１
（ １ ）
３ ． 三 角波 模 拟 冲 击 波 的 可 行 性
式 中
一无 量 纲 化 时 的塑 性 应 变
向。
／ ： Ｊ ２ （ ａ／ ， ） ： ＋ ＋ ＋ 鲁＋ － － ．
ｒ
＝ ，Leabharlann 称 为 对 比 距离 。在 实 际计 算 中 ，忽 略 的无
穷小 项 ，只考 虑 前三 项 ， 也 即 是 Ａ ｉ 、Ｂｉ（ ｉ ＞ ２ ）全 为 ０ 。
根 据 大 量 的 实 验 结 果 ，Ｔ Ｎ Ｔ （ 梯 恩 梯 ） 装 药 在 无 限空 气 介 质 中爆 炸 时 ，具 体 的空 气 冲 击波 峰 值 超 压 计 算 式为 ：
Ｂ、 Ｃ、 ｍ 、ｎ一材 料 常 数 。可 由实 验 得 到 材 料 失 效 判 据 采 用 最 大 塑 性 应 变 判 据 ，其 数 学 描 述 如 下 ：
超 压 ，ｔ ＋ 表示冲击波作用时 间。

结构 钢 ， 承受 １０ＭＰ 可 ０ ａ静态 水 压 。带 壳 装 药 外 部 粘贴 压 电式 加速 度传 感 器 ， 平 放 置在 爆 室 中部 的 水 地面 上 ， 面朝 向传感 器 。压 力 传 感 器通 过 绝 缘 支 侧 座 固定在钢 管结 构支 架上 ， 离带 壳 装药 ９ ５Ｉ， 距 ． 高 ｎ 度 １ ５ｍ， 同一 测 点 放 置 两 个 压 力 传 感 器 。 信 号 ． 在 电缆 通过 钢管穿 出 ， 廊道 中 的电荷放 大器 相连 。 与
支 持 。评 估带 壳装 药 的 热爆 炸 效 果 ， 通 过 实验 宏 仅
观 破坏 效果 和对带 壳装药 破 片分析 所得结 果不 够精
确， 而通 过测 量爆 炸在 周 围空 气 中产 生 的 压 力 是较
精 确和 易实现 的方 法 。 目前 ， 带壳 装 药爆 炸 超 压测 量 的相 关 研 究 比 对
Ｗ ＡＮＧ ａ ｇ ｌ，ＺＨＯＵ ｎ Ｃｈ ｎ － ｉ Ｇａ ｇ，ＣＡＩＺｏ ｇ ｙ ，ＴＡＮＧ —ｈ ，Ｚ ｎ －ｉ Ｙｕ ｚ ｉ ＨＡＯ ｈ ｎ — ｉ ＩＸｕ Ｓ ｅ ｇｗｅ ，Ｌ ｎ，Ｌ Ｎ ｎ —ｕ ，ＣＨＵ ｈ Ｉ Ｙｉｇ ｒ ｉ Ｚ ｅ
（ ｏｔ ｅｔ ｎ ｔｕｅｏ Ｎ ｃ ａ Ｔ ｃ ｎ ｌ ｙ Ｘ ’ ｎ７ ０ ２ Ｓ ａｎ ｉ ｈｎ ） Ｎ ｒ ｗ ｓ Ｉｓ ｔｔ ｆ ｕ ｌ ｒ ｅｈ ｏ ｇ ， ｉ ａ １ ０ ４， ｈ ａ ｘ ，Ｃ ｉａ ｈ ｉ ｅ ｏ
水泥 喷浆结 构 。带壳 装 药 为 圆柱 形 结 构 ， 边 直径 底
３ ０ｍ 高度 ３ ０ｍ ８ ｍ， ５ ｍ．壳 体 厚度 均 匀 ， 料 为 航 空 材
热 引爆 后 ， 闭测 试 系统 ， 据 通 过 网络 传 出 爆 室 ， 关 数

冲击波超压基本计算公式1
、IMP亦9.81Kgf/cm^。

表5-仃地⾯爆炸时空⽓冲击波峰值超压的⼈⾝伤害准则
见《安全⽣产技术》中压⼒容器爆炸的危害
⼆、点爆炸冲击波超压基本计算公式
△ P=0.084R+0.27R2+0.7R3（适⽤范围：1< F K 10-15）式中：△ P-⽔泥地⾯上爆炸时的冲击波峰值超压；单位MPa
R—⽐例距离（对⽐距离），是爆炸中⼼的距离r （m）与爆炸
药量W （您）的⽴⽅根之⽐，即：R=r/W1/3。

W按TNT当量计算，单位kg。

1、在钢性地⾯上发⽣爆炸
△ P=0.106R+0.43R2+1.4/R3（适⽤范围：1< R< 15) 2、在普通地⾯上发⽣爆炸
△ P=0.10^R+0.399/R2+1.26^R3（适⽤范围：1< R< 10-15)
△ P=0.09^R+0.39/R2+1.^R3（适⽤范围：0.1 W R< 1) 2、爆炸源周围有标准⼟围
△ P=0.41R+0.69/R2+0.66^R3（适⽤范围：1< R< 10-15)△ P=0.09^R+0.39/R2+1.^R3（适⽤范围：0.1 W R W 1)三、⼀般将烟花爆⽵⼯房当作点爆炸源计算，需坑道中或线状爆炸源
计算公式时再联系
四、建议将晾晒场、晾棚等⽆约束或露天的爆炸源，TNT当量按0.4计算，根据试验结果，在露天条件下，⿊⽕药的TNT当量约为0.4, 雷药的TNT当量约为0.69。

参考资料：《爆炸基本原理》《爆炸作⽤原理》计算时可参考上述公式进⾏，如有其它问题可随时联系。

聂学辉。

等温过程
p2 p1

V1 V2
热力学 过程
绝热过程 等熵过程
(绝热可逆）
dQ 0
p

k
常数
比定容热容Cv, 比定压热容Cp; k= Cp/ Cv
音速是微弱扰动波在弹性介质中的传播速度
p2
2
T2
c dv
p1
c
1
T1
活塞以微小的速度dv向右运 选用与微弱扰动波一起运动的相 动,产生一道微弱压缩波,流 对坐标系作为参考坐标系,流动转 动是非定常的。 化成定常的了。
E=[(H1—H2)—(S1—S2)T1]W
饱和水容器的爆破能量按下式计算： Ew=CwV 式中 Ew——饱和水容器的爆破能量，kJ； V——容器内饱和水所占的容积，m3； Cw——饱和水爆破能量系数，kJ/m3，其值见下表。
表： 常用压力下饱和水爆破能量系数
锅炉饱和水和水蒸汽爆炸
饱和水——压力迅速降低——瞬时汽化——爆炸
由质量守恒方程 略去二阶微量 由动量方程

d A c dv Ac 0
(1) (2)
cd dv
pA
( p dp ) A cA c dv c dp cdv
由（1）、（2）得
c
1)压缩气体与水蒸气容器爆破能量 当压力容器中介质为压缩气体，即以气态形式存在而发生物 理爆炸时，其释放的爆破能量为：
Eg pV k 1 [1 ( 0 . 1013 p
k 1
)
k
] 10
3
Eg——气体的爆破能量，kJ； P——容器内气体的绝对压力，MPa； V——容器的容积，m3；k——气体的绝热指数，即气体的定压比热与 定容比热之比。

冲击波超压计算
冲击波超压是指在爆炸或其他冲击波产生的过程中，气体或液体的压力超过了环境中的大气压力。

计算冲击波超压的方法可以根据具体情况而定，以下是一种常用的计算方法：
1. 确定爆炸源的能量释放量（Joule）或 TNT当量（kg）。

2. 确定距离爆炸源的距离（米）。

3. 使用以下公式计算冲击波超压（P）：
P = K * Q / R^2
其中，P为冲击波超压（帕斯卡），K为常数（通常为1.0），Q为能量释放量或TNT当量（Joule或kg），R为距离（米）。

请注意，这个公式是一个简化的计算方法，实际情况可能会受到多种因素的影响，例如地形、建筑物等。

在实际应用中，可能需要更复杂的计算方法或使用专业软件进行模拟。

因此，在进行冲击波超压计算时，最好咨询专业人士或参考相关标准和指南。

爆炸冲击波1）冲击波超压在计算中爆炸冲击波参数用式（1）、（2）计算。

△P s =0.137Z -3+0.119 Z -2+0.269 Z -1－0.019 （1）Z=R 2（P 0/E 0）1/3 （2）△P s =44000/ P 0△P s =0.137Z -3+0.119 Z -2+0.269 Z -1－0.019Z=R 3（P0/E0）1/3△P s =17000/ P 0式中：△P s ——冲击波正相最大超压，Pa ；P 0 ——大气压力，取1.01325×105Pa式中：R ——目标到蒸汽云中心的距离，m ；0E ——爆源总能量，E 0 用下式计算：c W Q E 01.00= (3)式中：W ——蒸汽云对爆炸冲击波有实际贡献的燃料质量，kg ；C Q ——燃料的燃烧热，50MJ/kg 。

2）爆炸伤害区计算依据①人员伤害区·死亡区与爆炸量间的关系由下式给出： ()37.05.010006.13Mtnt R = (4) 式中：M tnt ——爆源的TNT 当量，kg 。

按下式计算：TNT TNT Q E 0M =式中：TNT Q ——TNT 爆热，可取为4.50×106J/kg 。

·重伤区. .要求的冲击波峰值超压为44000Pa，用超压值由式（2）即可计算出重伤区外径5.0e R。

·轻伤区要求的冲击波峰值超压为17000Pa，用超压值由式（2）即可计R。

算出轻伤区外径01.0e·轻微伤害区R，外径为无穷大。

该区内径为01.0e②建筑物及设施的破坏区爆炸能不同程度地破坏周围的建筑物和设施，造成直接经济损失。

根据爆炸破坏模型，可估计建筑物和设施的不同破坏程度，据此可将危险源周围分为几个不同的区域，下表是不同的冲击波压力及其危害效应表。

冲击波压力及其效应选取表中后5项作为冲击波对建筑物和设施的破坏标准，将超压值代入式（3），即可求出不同超压值下的破坏半径。

1）蒸气云爆炸事故情景制氧车间氢气站设有容积20m3氢气罐一个，事故预测时按超压（10Mpa）计算氢气量。

氢气储罐大规模破裂时，气体泄漏形成气云，达到爆炸极限时遇激发能源即可发生气体爆炸，对气体爆炸，按超压－冲量准则预测蒸气云爆炸事故后果。

2）蒸气云爆炸总能量蒸气云爆炸总能量由下式计算：E=1.8 aVfQf式中：1.8－地面爆炸系数；a－可燃气体蒸气云的当量系数，取0.04；Vf－氢罐内气体体积；Vf =2000 Nm3Qf－氢气燃烧热，Qf =12770 kJ/m3。

经计算：E=1.8×0.04×2000×12770 = 1839 MJ 3）蒸气云爆炸当量蒸气云TNT当量由下式计算：WTNT = aWfQf/QTNT式中：WTNT、a、Wf、Qf计算同上；QTNT—TNT爆炸热，取QTNT=4520 kJ/kg。

WTNT =1839000/4520=407 kg4）爆炸冲击波超压伤害范围（1）死亡区范围死亡区按下式计算：R=13.6（WTNT/1000）0.37=13.6（407/1000）0.37=10m（2）重伤和轻伤区范围蒸气云爆炸冲击波超压按下式计算：Ln（△PS /P0）= -0.9126-1.5058 LnZ+0.167 Ln2Z-0.032 Ln3Z 式中： Z = R (P0/E)1/3R—目标到蒸气云中心距离，m；P0—大气压，101325Pa；E—蒸气云爆炸总能量，1839 MJ。

蒸气云爆炸冲击波重伤超压按44Kpa计，轻伤超压按17Kpa 计，根据蒸气云爆炸冲击波超压计算公式得出：重伤半径：R1=25 m；轻伤半径：R2=47 m。

氢气储罐大规模破裂泄漏，形成氢气云团发生爆炸，爆炸破坏范围计算见下氢气储罐破裂发生气体爆炸伤害范围气体爆炸能量1839MJ爆炸TNT当量407Kg死亡半径10m重伤半径25m轻伤半径47m再来看看爆炸的气体特点:丙烯 C3H6或CH3CHCH21.别名·英文名Propene、Propylene．2.用途生产丙酮、异丙基苯、异丙醇、异丙基卤化物和异丙基氧；聚合丙烯塑料。

1000
2000
1 2 015献的冲击波超压峰值 —比例距离关系比较
由图可以看出 , 当比例距离 Z 大于 1m / kg1 /3 时 , 各个公 式预测的结果比较接近 ,其中 M ills和 W u C. & Hao H预测的 结果较其他四个公式稍微偏高 。 随着比例距离的减小 , 各个 公式给出的结果的偏差逐渐增大 ,M ills 公 式的值偏高 , 而
1 现有的冲击波参数的研究
高爆炸药在空气中爆炸时 ,形成了一团瞬间占据炸药原 有空间的高温高压气体 [ 1 ] 。这团气体猛烈地推动周围静止 的空气 ,同时产生一系列的压缩波向四周传播 , 各个压缩波 最终叠加成冲击波 。自由空气中的理想冲击波波形 ,即 P - t 曲线 , 见图 1 所示 。 由图可见 , 在冲击波到达之前 , 该处的 压力等于大气压力 Po , 冲击波在时间 Ta 到达该处后 , 压力经 过时间 T r 由大气压力突跃至最大值 。 压力最大值与 Po 的差 值 , 通常称为入射超压峰值 P so 。 波阵面通过后压力即迅速下 降 , 经过时间 Td 压力经指数衰减到大气压力并继续下降 , 直 至出现负超压峰值 , 在一定时间内又逐渐地回升到大气压 力 [2 ] 。
[2 ]
111 冲击波超压峰值 B rode ( 1955 年 ) 建 议 高 爆 炸 药 爆 炸 冲 击 波 峰 值 超 压
(M Pa) 的表达式为 [ 2 ], [ 3 ] :
0167
P so = Z
3
+ 011, +
P so > 1
010975
Z
011455
Z
2
+
01585
P so = Z + Z

一、物理爆炸能量1、压缩气体与水蒸气容器爆破能量当压力容器中介质为压缩气体，即以气态形式存在而发生物理爆炸时，其释放的爆破能量为：3110])1013.0(1[1⨯--=-kk pk pV E式中，E 为气体的爆破能量（kJ ）， 为容器内气体的绝对压力（MPa ），V 为容器的容积（m 3）， k 为气体的绝热指数，即气体的定压比热与定容比热之比。

常用气体的绝热指数2、介质全部为液体时的爆破能量当介质全部为液体时，鉴于通常用液体加压时所做的功，作为常温液体压力容器爆炸时释放的能量，爆破能量计算模型如下：2)1(2tl V p E β-=式中，E l 为常温液体压力容器爆炸时释放的能量（kJ ），p 为液体的绝对压力（Pa ），V 为容器的体积（m 3），βt 为液体在压力p 和温度T 下的压缩系数（Pa －1）。

3、液化气体与高温饱和水的爆破能量液化气体和高温饱和水一般在容器内以气液两态存在，当容器破裂发生爆炸时，除了气体的急剧膨胀做功外，还有过热液体激烈的蒸发过程。

在大多数情况下，这类容器内的饱和液体占有容器介质重量的绝大部分，它的爆破能量比饱和气体大得多，一般计算时考虑气体膨胀做的功。

过热状态下液体在容器破裂时释放出的爆破能量可按下式计算：W T S S H H E ])()[(12121---=式中，E 为过热状态液体的爆破能量（kJ ），H 1为爆炸前饱和液体的焓（kJ/kg ），H 2为在大气压力下饱和液体的焓（kJ/kg ），S 1为爆炸前饱和液体的熵（kJ/(kg·℃)），S 2为在大气压力下饱和液体的熵（kJ/(kg·℃)），T 1为介质在大气压力下的沸点（℃），W 为饱和液体的质量（kg ）。

爆炸冲击波及其伤害、破坏模型 2.1、超压准则超压准则认为：爆炸波是否对目标造成伤害由爆炸波超压唯一决定，只有当爆炸波超压大于或等于某一临界值时，才会对目标造成一定的伤害。

否则，爆炸波不会对目标造成伤害。

一、1MPa≈9.81Kgf/cm2。

表5-17 地面爆炸时空气冲击波峰值超压的人身伤害准则
见《安全生产技术》中压力容器爆炸的危害。

二、点爆炸冲击波超压基本计算公式
△P=0.084/R+0.27/R2+0.7/R3 （适用范围：1≤R≤10-15）
式中：△P—水泥地面上爆炸时的冲击波峰值超压；单位MPa R—比例距离（对比距离），是爆炸中心的距离r（m）与爆炸药量W（㎏）的立方根之比，即：R=r/W1/3。

W按TNT当量计算，单位kg。

1、在钢性地面上发生爆炸
△P=0.106/R+0.43/R2+1.4/R3 （适用范围：1≤R≤15）2、在普通地面上发生爆炸
△P=0.102/R+0.399/R2+1.26/R3 （适用范围：1≤R≤10-15）△P=0.095/R+0.39/R2+1.3/R3 （适用范围：0.1≤R≤1）2、爆炸源周围有标准土围
△P=0.41/R+0.69/R2+0.668/R3 （适用范围：1≤R≤10-15）△P=0.095/R+0.39/R2+1.3/R3 （适用范围：0.1≤R≤1）三、一般将烟花爆竹工房当作点爆炸源计算，需坑道中或线状爆炸源计算公式时再联系
四、建议将晾晒场、晾棚等无约束或露天的爆炸源，TNT当量按0.4计算，根据试验结果，在露天条件下，黑火药的TNT当量约为0.4，雷药的TNT当量约为0.69。

参考资料：《爆炸基本原理》《爆炸作用原理》
计算时可参考上述公式进行，如有其它问题可随时联系。

聂学辉。

70装备环境工程EQ U I PM EN T E N V I R O N M E N T A L E N G I N EE R I N G第5卷第2期2008年04月浅析爆炸振动中冲击波的损伤特性田娟，石全，王勇(军械工程学院装备指挥与管理系，石家庄050003)摘要：在爆炸振动理论研究的基础上，借鉴已有的理论成果，对冲击波的特性进行了研究。

主要研究冲击波的威胁，以及冲击波的损伤模拟，建立威胁模型，为进一步研究电子装备在冲击振动中的损伤情况提供理论基础，对做好战场抢修的组织和战时装备保障工作，有效实施战场抢修具有重要的意义和作用。

关键词：爆炸振动；冲击波；损伤中图分类号：T H l l3．1文献标识码：A文章编号：1672—9242(2008)02—0070—04A nal yse s of t he D am a ge C har act er i s t i c of E xpl os i ve V i br at i onTI A N Juan，SH I Q uan，W A N G％昭(I n s t i t u t e of O r dnanc e E ng i neer i ng，Shi j i azhua ng050003，Chi na)A bst r act：T he char act er i s ti c of s hock w av e W a S st udi e d ba sed on t he expl os i ve vi brat i on t he or y．T he t hr eat of sh ock w av e w a s t he f ocus of st ud y a nd t he sh ock w a v e t hreat m odel w a s es t abl i s he d w i t h sh ock w a v e dam a g e s i m ul at i on t e chn ol og y．T he r es ear ch pr ovi des f u nda m en t al t heor y f or r ecover y a nd m a i nt e nance of equi pm e nt s i n t he ba t t l e fi e l d．K ey w ords：expl os i ve vi br at i on；shock w ave；dam a g e随着国防科技发展水平的日益提高，军用电子技术渗透到军事的各个领域。

关于危险化学品火灾爆炸事故危害范围的探讨作者：朱明辉武成杰徐敏刘超来源：《科技资讯》2018年第01期摘要：本文结合近年来几起重大危险化学品火灾爆炸事故的相关数据，通过数值模拟的方式对化学危险品火灾爆炸事故中存在的震爆伤害、热辐射伤害、次生化学灾害等杀伤破坏因素的危害范围进行了探讨，所得结论可以为相关部门实施救援行动提供理论支持。

关键词：危险化学品火灾爆炸事故危害范围中图分类号：X928.7 文献标识码：A 文章编号：1672-3791（2018）01（a）-0065-04Abstract： This paper analyzes the hazard range of the explosive fire accident about dangerous chemical in different damage factors by numerical simulation.Some conclusions obtained can provide theoretical support for the relevant department in the rescue operation.Key Words： Dangerous chemical；Explosive fier accident；Hazard range随着社会经济的快速发展，我国已成为危险化学品生产和使用的大国，但是危险化学品事故也不断频发。

其中，尤以危险化学品火灾爆炸事故发生的概率高，造成的影响大。

如2013年11月28日，中石化东黄输油管道发生泄漏爆炸特别重大事故，造成62人死亡，136人受伤；2015年8月12日，天津港特大火灾爆炸事故，造成165人死亡，8人失踪，798人受伤，直接损失高达700亿。

这些事故严重危害了人民群众的生命和财产安全，造成了巨大的经济损失和社会影响。

危险化学品在生产、储藏、运输环节，以及遭恐怖袭击都有可能发生火灾爆炸，为减少伤亡需第一时间内疏散附近一定范围内的居民，并及时给他们提供庇护的场所。

简析建筑结构的抗爆设计方法【摘要】本文分析了爆炸对于建筑结构的损伤和随之带来的危害，介绍了建筑结构抗爆设计的设计原则和设计方法，有一定的参考价值。

【关键词】建筑结构；抗爆设计；爆炸中图分类号： s611文献标识码：a 文章编号：1引言现今世界日渐增加的恐怖袭击以及生活中出现的意外爆炸都会对建筑物造成不同程度的破坏，严重的情况下时有伤及生命。

对建筑结构抗暴设计的研究和讨论已经成为一项非常重要的课题。

2 爆炸袭击对建筑结构的损伤及其危害爆炸荷载以冲击波的形式作用于目标物。

冲击波峰值超压的大小主要取决于炸弹的质量(tnt当量)和爆炸点到目标的距离。

我国国防工程设计规范中规定的空爆冲击波超压计算公式为:式中δpf为冲击波峰值超压,w为tnt当量,r为爆炸点到目标的距离。

从公式中可以看出,炸弹的质量越大,爆炸点到目标的距离越小,爆炸产生的冲击波峰值超压就越大,也即对目标的破坏就越严重。

爆炸荷载对建筑物冲击作用的具体特征可概括为以下几个方面: (1)爆炸荷载对目标建筑物施加的压强通常要远远大于其它荷载。

等对汽车爆炸的超压分布进行的实验研究可以提供实验支持,研究了车类型,炸药装药量,测点与炸药距离等因数对超压冲击波大小的影响。

对于3kgtnt炸药的解放货车,测点与炸药距离为4.5m 时产生的超压约为284 kpa。

恐怖分子在使用汽车炸弹实施恐怖活动时,装药量通常远大于3kgtnt,产生的超压自然比284 kpa大很多。

这么大的冲击波超压必然会使建筑物的构件遭到破坏,甚至整个结构体系失去完整性发生连续性倒塌。

(2)爆炸所产生的冲击波超压持续时间极短,通常以毫秒来计算,而压力却很高,可达数百个兆帕甚至更高,即在几毫秒内爆炸冲击波从最大值变到零。

因此,建筑结构承受的冲量很大。

典型爆炸冲击波压力时程曲线如图1所示,其函数关系为一指数型函数。

在实际工程中,为了简化计算,根据计算和爆炸的实际情况,在不失一般性的基础上,可将指数型的冲击波压力时程曲线简化为线性下降的三角形冲击波压力曲线,如图2所示。