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课程设计内容1.已知汽轮机机组型式及参数：机组型号： CZK300—16.67/0.4/538/538汽轮机型式：300MW 亚临界参数、一次再热、双缸双排气、双轴单调整、直接空冷、抽汽凝汽式 额定功率 : e P =300MW主蒸汽参数（主汽阀前）：0P =16.67MPa ，0t =538℃；查焓熵图得0h =3398.96kJ/kg 再热蒸汽参数：冷段：rhi P =3.6869Mpa, rhi t =325.3℃, rhi h =3038.85 kJ/kg 热段(中联门前)：2rh P =3.318Mpa, 2rh t =538℃, 2rh h =3539.44 kJ/kg 中联门后再热气压: 'rh p =(1-δp2)2rh P =(1-0.0143)3.318=3.2706Mpa由'rh p =3.2706Mpa,'rh h = 2rh h =3539.44kJ/kg,查水蒸气性质表,得中联门后 再热气温'rh t =537.797℃.低压缸排汽压力：c P =0.014Mpa, 排汽比焓c h =2437.4kJ/kg 计算热力系统的的有关参数: 主汽门、调门及进气管道压损 2% 中低压连通管管道压损 4.5% 再热器及管道压损 10% 中联门及管道压损 1.43%各段加热器抽气管道 1、2、3段抽气压损3%，其余5% 回热抽气级数 3高+3低+1除氧 转速 3000r/min 给水泵驱动方式 电机驱动旋转方向 顺时针方向（从汽轮机向发电机端看）额定给水温度：fw t =272.2℃。
额定工况下的电机效率：98.95%，给水泵效率：83%。
表1-1 加 热 器 端 差2.各加热器进、出水参数计算 1)首先计算高压加热器JG1加热器1P ：P1(1p)P'j1=5.7215(1-0.03)=5.5499Mpa δ=-⨯式中1P ——第一抽汽口压力；1P ∆——抽汽管道相对压损；又1P =5.5499MPa ，查水蒸气性质表得 加热器饱和温度1,s t =270.545℃JG1出水温度1,w t ：w ,1s ,1t t t 270.545 1.7272.245δ=-=--=（）℃ 式中 t δ ——加热器上端差。
55MW凝汽式汽轮机课程设计目录1.设计基本参数选择 (2)1.1 汽轮机类型 (2)1.2 基本参数 (2)1.3 相对内效率的估算 (2)1.4 损失的估算 (2)2.汽轮机热力过程线的拟定 (2)3.汽轮机进汽量的估算 (3)4.抽汽回热系统热平衡初步计算 (3)4.1 给水温度的选取 (4)4.2 回热抽汽级数的选择..............................................................................44.3 除氧器工作压力的选择..........................................................................44.4 回热系统图的拟定 (4)4.5 各加热器汽水参数计算 (4)4.6 回系统平衡初步计算 (7)5.阀杆漏汽量与轴封漏汽量的估算 (9)5.1 主汽阀阀杆漏汽量的计算 (9)5.2 调节汽阀阀杆漏汽量 (10)5.3 前轴封漏汽 (10)5.4 后轴封漏汽 (12)6.调节级的选择与计算 (13)6.1 基本参数 (13)6.2 调节级详细计算 (13)6.2.1 喷嘴部分的计算 (13)6.2.2 动叶部分计算.............................................................................156.2.3 级内其它损失的计算.................................................................166.2.4 级效率与内功率的计算 (17)7.压力级的级数确定和比焓降分配 (17)7.1 第一压力级的流量 (17)7.2 第一压力级直径的确定 (17)7.3 末级直径的确定....................................................................................177.4 非调节级级数的确定............................................................................187.5 将各级比焓降画在h-s 图上校核并修改 (20)8.抽汽压力调整................................................................................................... 219.重新列汽水参数表. (21)10.汽轮机各部分汽水流量和各项热经济指标计算 (22)10.1 重新计算汽轮机各段抽汽量 (22)10.2 汽轮机气耗量计算机流量校核 (24)10.4 绝对电效率 (2511)压力级详细计算 (26)12.设计总结 (29)13.参考文献 (29)1.设计基本参数选择1.1 汽轮机类型机组型号：N55-8.2/535机组形式：高压、单缸单轴多级凝汽式汽轮机。
. .毕业设计说明书25MW凝汽式汽轮机组热力设计学院：专业：指导教师：2016年6月122702420中北大学（朔州校区）热能与动力工程张志香30MW凝汽式汽轮机组热力设计摘要本课题针对30MW凝汽式汽轮机组进行热力设计，在额定功率下确定汽轮机型式及参数，使其运行时具有较高的经济性，并考虑汽轮机的结构、系统、布置等方面的因素，以达到“节能降耗，保护环境”的目的。
本文首先对汽轮机进行了选型，对汽轮机总进汽量进行了计算、通流部分的选型、压力级比焓降分配及级数的确定、汽轮机级的热力计算、漏气量的计算与整机校核等。
根据通流部分选型，确定排汽口数与末级叶片、配汽方式和调节级的选型，并进行各级比焓降分配与级数的确定；对各级进行热力计算，求出各级通流部分的几何尺寸，相对效率，实际热力过程曲线。
根据热力计算结果，修正各回热抽汽点压力达到符合实际热力过程曲线的要求，并修正回热系统的热力平衡计算，分析并确定汽轮机热力设计的基本参数。
关键词：汽轮机，凝汽式，热力系统，热力计算Thermodynamic design of 30MW condensing steam turbineAbstractThis topic for 30MW steam turbine unit for thermal design, seek appropriate turbine at rated power, to make it run with higher economic and to considered to steam turbine structure, system and arrangement and parts. So it can achieve "energy saving, environmental protection" purpose.Determination of machine, firstly, the steam turbine for the selection of the turbine total inlet were calculated through flow part of the selection pressure enthalpy drop distribution and series, steam turbine thermodynamic calculation, the leakage amount of calculation and check. According to the through flow part of selection to determine the exhaust port number and the last stage blades of steam distribution mode and regulation level selection, and for different levels of specific enthalpy drop distribution and the series of levels with a thermodynamic calculation for at all levels through flow part of the geometry and relative internal efficiency, the actual thermodynamic process curve. According to the thermodynamic calculation results, correction of regenerative extraction steam pressure to conform to the actual thermodynamic process curve, and repair Thermodynamic equilibrium calculation, analysis and determination of the basic parameters of the thermal design of the turbine.keywords:steam turbine, condensing type, thermodynamic system, thermodynamic calculation目录1 绪论 (1)2 汽轮机基本参数确定 (2)2.1原始数据 (2)2.2 汽轮机的基本参数确定 (2)3 汽轮机总进汽量的初步估算 (5)3.1 回热抽汽压力确定 (5)3.2 热经济性初步计算 (6)4 通流部分的选型 (15)4.1 排汽口数与末级叶片 (15)4.2 配汽方式和调节级的选型 (15)4.3 压力级设计特点 (18)5 压力级比焓降分配及级数的确定 (20)5.1 蒸汽通道的合理形状 (20)5.2 各级平均直径的确定 (20)5.3 级数的确定与比焓降的分配 (22)6 汽轮机级的热力计算 (25)6.1 叶型及其选择 (25)6.2 级的热力计算 (27)6.3级的详细计算 (34)7 汽轮机漏汽量的计算与整机校核 (37)7.1 阀杆漏汽量的计算 (37)7.2 轴封漏汽量的计算 (37)7.3 汽封直径的确定 (38)7.4 整机校核 (39)8 结论 (40)致 (41)参考文献 (42)1 绪论蒸汽轮机从1883年第一台实用性机组问世至今，已有100多年的历史[1]。
汽轮机课程设计说明书第一部分：课程设计的任务与要求：一．设计题目：N12-3.5/435汽轮机通流部分热力设计二．已知参数：额定功率：p r＝12MW，额定转速：n e＝3000r/min，设计功率：p e＝9.6MW，新蒸汽压力：p0＝3.5MPa，新蒸汽温度：t0＝435℃，排汽压力：p c＝0.005MPa，给水温度：t fw＝150℃，冷却水温度：t w1＝20℃，给水泵压头：p fp＝6.3MPa，凝结水泵压头:p cp=1.2MPa，射汽抽汽器用汽量：△D ej＝500kg/h，射汽抽汽器中凝结水温升：△t ej＝3℃，轴封漏汽量：△D1＝1000kg/h，第二高压加热器中回收的轴封漏汽量：△D1′＝700kg/h。
回热级数：5三．任务与要求（1）估算整机蒸汽流量及拟定热力过程曲线；（2）回热系统热平衡初步计算及回热系统示意图绘制；（3）非调节级理想比焓降分配和级数确定；（4）计算调节级与非调节级通流部分几何尺寸：各级平均直径、叶片高度、通流面积、叶片数、叶宽、节距、静叶片安装角、动叶片安装角、及出汽角等；（5）计算级效率、级内功率、整机内功率及相对内效率；（6）整机校核（电功率、内效率）；（7）按比例绘制通流部分子午剖面流道图和各级速度三角形图，以及调节级详细热力过程曲线示意图，整机热力过程曲线图；（8）编写计算机程序方框图；（9）编写计算机运行程序；（10）调试并运行热力设计计算机程序；（11）编写课程设计说明书（说明书规格按学校要求，内容为上述计算内容）。
第二部分：汽轮机热力计算一、汽轮机进汽量D 0的初步估算和近似热力过程曲线的初步计算1．根据已知的p 0、t 0和p c ，确定蒸汽通过主汽门、配汽机构及排汽管中的压力损失。
进汽机构节流损失：∆==⨯=004%004 3.50.14P P MPa 排汽管中压力损失： 0.040.0050.0002c c P P MPa ∆=⨯⨯= 调节级前的压力为：000 3.50.14 3.36P P P MPa '=-∆=-=末级动叶后压力为：='=+∆=+=0.0050.00020.0052z c c c P P P P MPa 2．选取机组的相对内效率、发电效率和机械效率由于汽轮发电机组的额定功率：p r ＝12MW所以取汽轮机相对内效率ηri ，发电机效率ηg (全负荷)，机械效率ηax. 3．热力过程曲线的初步拟定由p 0＝3.5MPa ，t 0＝435℃确定初始状态点“0”：0h ＝3304.07735 kJ/kg ， 0s = 6.9597 kJ/(kg ⋅K)由==103304.07735h h kJ/kg ，0 3.36P MPa '=从而确定“1”点：1s = 6.9778kJ/(kg ⋅K)， 1t = 434.118℃过“0”点做定熵线与Pc=0.005MPa 的定压线交于“3'”点，查得：0'h = 2122.1146kJ/kg ， 3't = 32.91℃整机理想焓降为：03'3304.077352122.11461181.963mact h h h ∆=-=-=kJ/kg整机有效焓降为：macih ∆＝ri ηmact h ∆＝1181.963⨯0.82 ≈ 969.2095kJ/kg从而确定“3”点的比焓为：3h =0h -mac i h ∆=3304.07735-969.2095=2334.86785kJ/kg又因为余速损失为： ∆=≈∆=⨯≈2222%0.021181.96323.6393/2000mac c t c h h kJ kg所以“4”点的比焓为：∴=-∆=-=4322334.8678523.63932311.2286kJ/kg c h h h再由'=0.0052MPa c P 可以确定“4”点，并查得： 4s =7.56144kJ/(kg ⋅K)然后用直线连接“1”、“4”两点，求出中点“2′”， 2'h =2807.653 kJ/kg ， 2's =7.26962 J/(kg ⋅K) 并在“2′”点沿等压线向下移14kJ/kg 得“2”点， 2h =2793.653 kJ/kg ， 2s =7.237437 J/(kg ⋅K)过“1”、“2”、“3”点作光滑曲线即为汽轮机的近似热力过程曲线。
发电厂电气部分课程设计题目凝气式火电厂一次部分课程设计指导教师刘新职称讲师班级 0705051学号 070505152 学生姓名刘德华2011年 12月22日1．原始资料1．1 发电厂建设规模1.1。
1 类型：凝汽式火电厂1。
1。
2 最终容量、机组的型式和参数：2×300MW、年利用小时数：6000h/a1．2 电力系统与本厂的连接情况1。
2.1 电厂在电力系统中的作用与地位：地区电厂1。
2。
2 发电厂联入系统的电压等级：220KV1.2。
3 电力系统总装机容量:16000M W,短路容量：10000MVA1.2。
4 发电厂在系统中所处的位置、供电示意图1．3 电力负荷水平：1.3。
1 220KV电压等级:架空线8回，备用2回，I级负荷，最大输送200MW,T max＝4000h/a1。
3.2110KV电压等级：架空线8回，I级负荷,最大输送180MW,T max＝4000h/a1.3。
3 穿越本厂功率为50MVA。
1.3。
4 厂用电率：8%1.4 环境条件1。
4.1 当地年最高温40℃,最低温－6℃，最热月平均最高温度28℃，最热月平均最低温度24℃1。
4.2 当地海拔高度为50m1。
4。
3 气象条件无其它特殊要求。
2。
设计任务2。
1 发电厂电气主接线设计2。
2 厂用电设计2.3 短路电流的计算2.4 主要电气设备的选择2．5 配电装置3.设计成果3.1 设计说明书、计算书一份3。
2 图纸一张摘要电能是一种清洁的二次能源。
由于电能不仅便于输送和分配,易于转换为其它的能源，而且便于控制、管理和调度,易于实现自动化.因此，电能已广泛应用于国民经济、社会生产和人民生活的各个方面.绝大多数电能都由电力系统中发电厂提供，电力工业已成为我国实现现代化的基础，得到迅猛发展。
而在我国电源结构中火电设备容量占总装机容量的75%。
本设计是对配有2台300MW的汽轮发电机的大型火电厂一次部分的初步设计，主要完成了电气主接线的设计，它主要包括了四大部分，分别为电气主接线的选择、短路电流的计算、电气设备的选择、配电装置的选择。
Jilin Jian zhu University课程设计计算书目录绪论.................................... 错误！未定义书签。
1.近似热力过程曲线的拟定................ 错误！未定义书签。
2.估算汽轮机进汽量D0.................... 错误！未定义书签。
3.确定抽汽压力.......................... 错误！未定义书签。
4.各级加热器抽汽量计算.................. 错误！未定义书签。
4-1 H1高压加热器..................... 错误！未定义书签。
4-2 H2高压加热器..................... 错误！未定义书签。
4-3 H d--除氧器 ....................... 错误！未定义书签。
4-4 H3低压加热器..................... 错误！未定义书签。
4-5 H4低压加热器..................... 错误！未定义书签。
5.流经汽轮机各级组的蒸汽流量及其内功率计算调节级错误！未定义书签。
6.计算汽轮机装置的经济性................ 错误！未定义书签。
7.通流部分选型.......................... 错误！未定义书签。
7-1 配气方式和调节型选型............. 错误！未定义书签。
7-2调节级几何参数的选择.............. 错误！未定义书签。
7-3各级平均直径的确定................ 错误！未定义书签。
7-3-1 第一压力级平均直径的估取.... 错误！未定义书签。
7-3-2本机末级直径的估取........... 错误！未定义书签。
7-3-3确定压力级平均直径的变化..... 错误！未定义书签。
7-4级数的确定及比焓的分配............ 错误！未定义书签。
目录第1章绪论 (1)1.1 热力系统简介 (1)1.2 本设计热力系统简介 (1)第2章基本热力系统确定 (3)2.1 锅炉选型 (3)2.2 汽轮机型号确定 (4)2.3 原则性热力系统计算原始资料以及数据选取 (6)2.4 全面性热力系统计算 (7)第3章主蒸汽系统确定 (15)3.1 主蒸汽系统的选择 (15)3.2 主蒸汽系统设计时应注意的问题 (17)3.3 本设计主蒸汽系统选择 (17)第4章给水系统确定 (19)4.1 给水系统概述 (19)4.2 给水泵的选型 (19)4.3 本设计选型 (22)第5章凝结系统确定 (23)5.1 凝结系统概述 (23)5.2 凝结水系统组成 (23)5.3 凝汽器结构与系统 (23)5.4 抽汽设备确定 (26)5.5 凝结水泵确定 (26)第6章.回热加热系统确定 (28)6.1 回热加热器型式 (28)6.2 本设计回热加热系统确定 (33)第7章.旁路系统的确定 (35)7.1 旁路系统的型式及作用 (35)7.2 本设计采用的旁路系统 (38)第8章.辅助热力系统确定 (39)8.1 工质损失简介 (39)8.2 补充水引入系统 (39)8.3 本设计补充水系统确定 (40)第9章.轴封系统确定 (41)9.1 轴封系统简介 (41)9.2 本设计轴封系统的确定 (41)致谢 (42)参考文献 (43)外文翻译原文 (44)外文翻译译文 (49)毕业设计任务书毕业设计进度表第1章绪论1.1热力系统简介发电厂的原则性热力系统就是以规定的符号表明工质在完成某种热力循环时所必须流经的各种热力设备之间的系统图。
原则性热力系统具有以下特点：（1）只表示工质流过时状态参数发生变化的各种必须的热力设备，同类型同参数的设备再图上只表示1个;（2）仅表明设备之间的主要联系，备用设备、管路和附属机构都不画出；（3）除额定工况时所必须的附件（如定压运行除氧器进气管上的调节阀）外，一般附件均不表示。
mw 凝汽式汽轮机组热力设计毕业设计说明书25MW 凝汽式汽轮机组热力设计学生姓名： 学号：学 院：专 业：指导教师：2016年6月陈淑婧 1227024207 中北大学（朔州校区） 热能与动力工程 张志香30MW凝汽式汽轮机组热力设计摘要本课题针对30MW凝汽式汽轮机组进行热力设计，在额定功率下确定汽轮机型式与参数，使其运行时具有较高的经济性，并考虑汽轮机的结构、系统、布置等方面的因素，以达到“节能降耗，保护环境”的目的。
本文首先对汽轮机进行了选型，对汽轮机总进汽量进行了计算、通流部分的选型、压力级比焓降分配与级数的确定、汽轮机级的热力计算、漏气量的计算与整机校核等。
根据通流部分选型，确定排汽口数与末级叶片、配汽方式和调节级的选型，并进行各级比焓降分配与级数的确定；对各级进行热力计算，求出各级通流部分的几何尺寸，相对内效率，实际热力过程曲线。
根据热力计算结果，修正各回热抽汽点压力达到符合实际热力过程曲线的要求，并修正回热系统的热力平衡计算，分析并确定汽轮机热力设计的基本参数。
关键词：汽轮机，凝汽式，热力系统，热力计算Thermodynamic design of 30MW condensing steam turbineAbstractThis topic for 30MW steam turbine unit for thermal design, seek appropriate turbine at rated power, to make it run with higher economic and to considered to steam turbine structure, system and arrangement and parts. So it can achieve "energy saving, environmental protection" purpose.Determination of machine, firstly, the steam turbine for the selection of the turbine total inlet were calculated through flow part of the selection pressure enthalpy drop distribution and series, steam turbine thermodynamic calculation, the leakage amount of calculation and check. According to the through flow part of selection to determine the exhaust port number and the last stage blades of steam distribution mode and regulation level selection, and for different levels of specific enthalpy drop distribution and the series of levels with a thermodynamic calculation for at all levels through flow part of the geometry and relative internal efficiency, the actual thermodynamic process curve. According to the thermodynamic calculation results, correction of regenerative extraction steam pressure to conform to the actual thermodynamic process curve, and repair Thermodynamic equilibrium calculation,analysis and determination of the basic parameters of the thermal design of the turbine.keywords: steam turbine, condensing type, thermodynamic system, thermodynamic calculation目录1 绪论 (1)2 汽轮机基本参数确定 (3)2.1原始数据 (3)2.2 汽轮机的基本参数确定 (3)3 汽轮机总进汽量的初步估算 (7)3.1 回热抽汽压力确定 (7)3.2 热经济性初步计算 (8)4 通流部分的选型 (20)4.1 排汽口数与末级叶片 (20)4.2 配汽方式和调节级的选型 (20)4.3 压力级设计特点 (24)5 压力级比焓降分配与级数的确定 (26)5.1 蒸汽通道的合理形状 (26)5.2 各级平均直径的确定 (26)5.3 级数的确定与比焓降的分配 (29)6 汽轮机级的热力计算 (32)6.1 叶型与其选择 (32)6.2 级的热力计算 (34)6.3级的详细计算 (43)7 汽轮机漏汽量的计算与整机校核 (46)7.1 阀杆漏汽量的计算 (46)7.2 轴封漏汽量的计算 (46)7.3 汽封直径的确定 (47)7.4 整机校核 (48)8 结论 (50)致谢 (52)参考文献 (53)1 绪论蒸汽轮机从1883年第一台实用性机组问世至今，已有100多年的历史[1]。
国产 600MW凝汽式机组全厂原则性热力系统设计计算1课程设计的目的及意义：电厂原则性热力系统计算的主要目的就是要确立在不一样负荷工况下各部分汽水流量及参数、发电量、供热量及全厂的热经济性指标，由此可权衡热力设施的完美性，热力系统的合理性，运转的安全性和全厂的经济性。
如依据最大负荷工况计算的结果，可作为发电厂设计时选择锅炉、热力协助设备、各样汽水管道及附件的依照。
2课程设计的题目及任务：设计题目：国产600MW凝汽式机组全厂原则性热力系统设计计算。
计算任务：㈠依据给定的热力系统数据，在h - s图上绘出蒸汽的汽态膨胀线㈡计算额定功率下的汽轮机进汽量 D 0，热力系统各汽水流量 D j㈢计算机组和全厂的热经济性指标（机组进汽量、机组热耗量、机组汽耗率、机组热耗率、绝对电效率、全厂标准煤耗量、全厂标准煤耗率、全厂热耗率、全厂热效率）㈣按《火力发电厂热力系统设计制图规定》绘制出全厂原则性热力系统图3已知数据：汽轮机型式及参数机组型式：亚临界、一次中间再热、四缸四排汽、单轴、凝汽式汽轮机；额定功率P e =600MW；主蒸汽初参数（主汽阀前）P0 =16.7MPa，t0=537℃再热蒸汽参数（进汽阀前）热段： P rh =3.234MPa， t rh =537℃冷段： P’rh =3.56MPa，t’rh =315℃；汽轮机排汽压力排汽比焓回热加热系统参数最后给水温度给水泵出口压力除氧器至给水泵高差小汽机排汽压力给水泵效率小汽机排汽焓锅炉型式及参数锅炉型式额定蒸发量额定过热蒸汽压力P b 额定再热蒸汽压力额定过热蒸汽温度额定再热蒸汽温度汽包压力： P du锅炉热效率其余汽轮机进汽节流损失中压缸进汽节流损失P c=4.4 ／5.39kPah c=2333.8kJ ／kg。
t fw =274.1 ℃P u =20.13MPa21.6mPc=6.27kPa83％；2422.6kJ ／kg英国三井 2027-17.3Db：2027t ／h17.3MPa3.734MPa541℃541℃18.44MP92.5 ％4％2％／541／541轴封加热器压力P T98kPa疏水比焓415kJ／kg汽轮机机械效率98.5 ％发电机效率99％增补水温度20℃厂用电率0.074 计算过程汇总:㈠原始资料整理：㈡全厂物质均衡方程① 汽轮机总汽耗量 D 0② 锅炉蒸发量D1 =全厂工质渗漏+厂用汽 =65t/h （全厂工质损耗）D 0=D b- D 1 = D b-65③ 锅炉给水量D fw = D b +D b1 -D e = D b -45=D0+20④ 增补水量D=D l + D b =95t/hma㈢计算回热系统各段抽汽量回热加热系统整体剖析本机组回热加热系统由三个高压加热器、一个除氧器、四个低压加热器共八个加热器构成。
第一章 23MW凝汽式汽轮机设计任务书1.1 设计题目： 23MW凝汽式汽轮机热力设计1.2 设计任务及容根据给定条件完成汽轮机各级尺寸的确定及级效率和功率的计算。
在保证运行安全的基础上，力求达到结构紧凑、系统简单、布置合理、使用经济性高。
汽轮机设计的主要容：1.确定汽轮机型式及配汽方式；2.拟定热力过程及原则性热力系统，进行汽耗量于热经济性的初步计算；3.确定调节级型式、比焓降、叶型及尺寸等；4.确定压力级级数，进行比焓降分配；5.各级详细热力计算，确定各级通流部分的几何尺寸、相对效率、功率与整机实际热力过程曲线；6.整机校核，汇总计算表格。
1.3 设计原始资料额定功率：23MW设计功率：18.4MW新汽压力：3.43MPa新汽温度：435℃排汽压力：0.005MPa冷却水温：22℃机组转速：3000r/min回热抽汽级数：5给水温度：168℃1.4 设计要求1.严格遵守作息时间，在规定地点认真完成设计，设计共计两周；2.完成设计说明书一份，要求过程完整，数据准确；3.完成通流部分纵剖面图一（A0图）4.计算结果以表格汇总。
第二章多极汽轮机热力计算2.1 近似热力过程曲线的拟定一、进排汽机构及连接管道的各项损失蒸汽流过个阀门及连接管道时，会产生节流损失和压力损失。
表2-1列出了这些损失通常选取围。
表2-1 汽轮机各阀门及连接管道中节流损失和压力估取围图2-1 进排汽机构损失的热力过程曲线二、汽轮机近似热力过程曲线的拟定根据经验，对一般非中间再热凝汽式汽轮机可近似地按图2-2所示方法拟定近似热力过程曲线。
由已知的新汽参数p 0、t 0，可得汽轮机进汽状态点0，并查得初比焓h 0=3304.2kj/kg 。
由前所得，设进汽机构的节流损失ΔP 0=0.04 P 0=0.1372 MPa 得到调节级前压力P 0＇= P 0 - ΔP 0=3.2928MPa ，并确定调节级前蒸汽状态点1。
过1点作等比熵线向下交于P x 线于2点，查得h 2t =2152.1kj/kg ，整机的理想比焓降()'023304.221201184.2mac tt h hh ∆=-=-=3304.2-2128=1176 kj/kg 。
由上估计进汽量后得到的相对效率 ηri=83.1%，有效比焓降Δht mac =（Δht mac ）＇ηri =1176×0.831=977.3kj/kg ，排汽比焓03304.2986.3282317.872mac z t h h h =-∆=-=3304.2-977.3=2326.9 kj/kg ，在h-s 图上得排汽点Z 。
用直线连接1、Z 两点，在中间'3点处沿等压线下移21～25 kj/kg 得3点，用光滑连接1、3、Z 点，得该机设计工况下的近似热力过程曲线，如图2-2所示。
图2-2 12MW 凝汽式汽轮机近似热力过程曲线2.2 汽轮机总进汽量的初步估算一般凝汽式汽轮机的总蒸汽流量0D 可由下式估算：()D m h P D mgrimac te∆+∆=ηηη'06.3=84.36t/h式中 e P ———汽轮机的设计功率， KW ； ()'mac t h ∆——通流部分的理想比焓降，Kj/kg ； ri η ———汽轮机通流部分相对效率的初步估算值 ；g η ———机组的发电机效率 ；m η ———机组的机械效率 ；∆D ———考虑阀杆漏气和前轴封漏汽及保证在处参数下降或背压升高时仍能发出设计功率的蒸汽余量，通常取=3%左右，t/hm ————考虑回热抽汽引起进汽量增大的系数，它与回热级数、给水温度、汽轮机容量及参数有关，通常取m=1.08～1.25，设m=1.16 ΔD =2.5t/h m η=0.99 g η=0.97则D 0=(3.6×18400×1.16/977.3×0.99×0.97)+2.5 =84.36t/h蒸汽量∆D 包括前轴封漏汽量∆D l =1.500t/h （其中∆D l1=0.77t/h 漏人H 2高压加热器），∆D/D 0=3%。
调节抽汽式汽轮机通流部分设计式，要考虑到调节抽汽工况及纯凝汽工况。
般高压部分的进汽量及几何尺寸以调节抽汽工况作为设计工况进行计算，低压部分的进汽量及几何下以纯凝汽工况作为设计工况进行计算。
2.3 回热系统的热平衡初步计算汽轮机进汽量估算及汽轮机近似热力过程曲线拟定以后，就可进行回热系统的热平衡计算。
一、回热抽汽压力的确定 1. 除氧器的工作压力给水温度fw t 和回热级数fw z 确定之后，应根据机组的初参数和容量确定除氧器的工作压力。
除氧器的工作压力与除氧效果关系不大，一般根据技术经济比较和实用条件来确定。
通常在中低参数机组中采用大气式除氧器。
大气式除氧器的工作压力一般选择略高于大气压力即0.118MP.2. 抽汽管中压力损失e p ∆在进行热力设计时，要求e p ∆不超过抽汽压力的10%，通常取e p ∆=（0.04～0.08）e p ，级间抽汽时取较大值，高中压排汽时取较小值。
3. 表面式加热器出口传热端差δt由于金属表面的传热阻力，表面式加热器的给水出口水温2w t 与回热抽汽在加热器中凝结的饱和水温'e t 间存在温差δt='e t -2w t 称为加热器的出口端差，又称上端差，经济上合理的端差需通过综合的技术比较确定。
一般无蒸汽冷却段的加热器取δt=3～6℃4. 回热抽汽压力的确定在确定了给水温度fw t 、回热抽汽级数fw z 、上端差δt 和抽汽管道压损e p ∆等参数后，可以根据除氧器的工作压力，确定除氧器前的低压加热器数和除氧器后的高压加热器数，同时确定各级加热器的比焓升w h ∆或温升w t ∆。
这样，各级加热器的给水出口水温2w t 也就确定了。
根据上端差δt 可确定各级加热器的疏水温度'e t ，即'e t =2w t +δt 。
从水和水蒸气热力性质图表中可查得'e t 所对应的饱和蒸汽压力-----个加热器的工作压力'e p 。
考虑回热抽汽管中的压力损失，可求出汽轮机得抽汽压力e p ，即e p ='e p +e p ∆。
在汽轮机近似热力过程曲线中分别找出个抽汽点得比焓值e h ，并将上述参数列成表格如下：表2-2 23MW 凝汽式汽轮机即热汽水参数二、各级加热器回热抽汽量计算 1. 1H 高压加热器 其给水量为D fw =D 0-ΔD l +ΔD ej =39.72-1.5+0.77+1=84.67t/h式中 ΔD l ———高压端轴封漏汽量， t/h ；ΔD l1 ———漏人H 2高压加热器的轴封漏汽量， t/h ；ΔD ej ———射汽漏汽器耗汽量， t/h 。
该级回热抽汽量为：21'()()el el el fw w w hD h h D h h η--∆= =6.01t/h2. '22'212550.6543784.67 4.31/()(2848572.1)0.98e e w w e cwh h h D D t h h h η--∆===--⨯考虑前轴封一部分漏气量漏人本级加热器并放热可使本级回热抽气量减少的相当量为：ΔD l 1 =0.77×（3116-572.1）/(2848-572.1)=0.75考虑上级加热器疏水流入高压加热器并放热可使本级回热抽气量减少的相当量 为：'el D ∆=6.01×（732.4-572.1）/(2482-572.1)=0.35 t/h3. d H （除氧器） 除氧器为混合式加热器，其平衡图见图2-3。
图2-3 混合式加热器2''11()ed ed el l e cw w fw edD h D De D h D h D h ∆+∆+∆+∆+= 21cw l ed el fw D D D D De D +∆+∆+∆+∆=代入数字解得： ed D ∆=1.53t/h cw D =73.08 t/h4. 低压加热器321'3376.7273.173.08 3.45/()(2630.1390.2)0.98e w w cwe e h h h D D t h h h η--∆===--⨯H 4的计算抽气量为：'4e D ∆=84.76（273.1-147.59）/(2490.8-284.6)×0.98 =4.92 t/h2.4 流经汽轮机各级机组的蒸汽两级及其功率计算调节级： D 0=84.36 t/hP i0=D(h-h2)/3.6=84.36×（3304.2－3116）/3.6=4410.1kw（调节级后压力为 1.228Mpa，h2=3116kj/kg,待调节级型式选定及热力计算后求得。
第一次估算时，可估取调节级理想比焓降及级效率后在h-s图的近似热力过程线上查得）第一级组：D 1=D-ΔDl=84.36-1.5=82.86 t/hP i1=D1（hl-he1）/3.6=82.86×（3116－3032）/3.6=1979.4 kw第二级组：D 2=D1-ΔDel=82.86-6.01=76.86 t/hP i2=D2（he1-hed）/3.6=76.86×（3032－2848）/3.6=3808 kw第三级组：D 3=D2-ΔDed=76.86-3.21=73.65t/hP i3=D3（hed-h2）/3.6=73.65×（2848－2709.5）/3.6 =2823 kw第四级组：D 4=D3-ΔDe3=73.65-1.53=72.1 t/hP i4=D4（h2-hz）/3.6=72.1×（2709－2630.1）/3.6=1580.1 kw第五级组：D5=72.1-3.5=68.5 t/hP i5=68.5×(2630.1-2490.8)/3.6=2646.8第六级组：D6=68.5-4.92=63.58 t/hP i6=63.58×(2490.8-2330.2)/3.6=2737.5整机功率：Pi=ΣPi=4410.1+1979.4+3808+2823+1580.1+2646.8+2737.5 =19556.kw2.5 计算汽轮机装置的热经济性机械损失ΔPm =Pi(1-ηm)=19556×(1-0.99)=196 kw轴端功率P a =Pi-ΔPm=19556-196=19360 kw发电机功率P e =Paηg=19360×0.97=18779 kw校核（18779-18400）/18400×100% =2%符合设计工况P e =18400kw 的要求，原估计的蒸汽量D 0正确。
