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建筑面积计算规则和方法（1）建筑物的建筑面积应按自然层外墙结构外围水平面积之和计算。
结构层高在2.20m及以上的，应计算全面积，结构层高在2.20m以下的，应计算1/2面积。
注：建筑面积计算不考虑勒脚；当外墙结构本身在一个层高范围内不等厚时（不包括勒脚，外墙结构在该层范围内材质不变），以楼地面结构标高处的外围水平面积计算；当围护结构下部为砌体，上部为彩钢板围护的建筑物，其建筑面积的计算：当h＜0.45m时，建筑面积按彩钢外围水平面积计算；当h＞0.45m时，建筑面积按下部砌体外围水平面积计算。
（2）建筑物内设有局部楼层时，对于局部楼层的二层及以上楼层，有围护结构的应按其围护结构水平面积计算，无围护结构的应按其结构底板水平面积计算，且结构层高在2.20m及以上的，应计算全面积，结构层高在2.20m以下的，应计算1/2面积。
注：没有围护结构的应该有围护设施（栏杆、栏板），否则不属于楼层。
（3）形成建筑空间的坡屋顶，结构净高在2.10m及以上的部位应计算全面积；结构净高在1.20m及以上至2.10m以下的部位应计算1/2面积；结构净高在1.20m以下的部位不应计算建筑面积。
（4）场馆看台下的建筑空间，结构净高在2.10m及以上的部位应计算全面积；结构净高在1.20m及以上至2.10m以下的部位应计算1/2面积；结构净高在1.20m以下的部位不应计算建筑面积。
室内单独设置的有围护设施的悬挑看台，应按看台结构底板水平投影面积计算建筑面积。
有顶盖无围护结构的场馆看台应按其顶盖水平投影面积的1/2计算面积。
（5）地下室、半地下室应按其结构外围水平面积计算。
结构层高在2.20m及以上的，应计算全面积。
结构层高在2.20m以下的，应计算1/2面积。
注：当外墙为变截面时，按地下室、半地下室楼地面结构标高处的外围水平面积计算。
地下室的外墙结构不包括找平层、防水（潮）层、保护墙等。
地下室未形成建筑空间的，不属于地下室或半地下室，不计算建筑面积。
第1篇一、工程量计算概述地铁竖井施工工程量计算主要包括土石方工程量、钢筋工程量、混凝土工程量以及附属设施工程量等。
在计算过程中，需遵循国家及地方的相关规范和标准，确保计算结果的准确性和可靠性。
二、土石方工程量计算1. 土方开挖量：根据竖井设计图纸，计算土方开挖的总体积。
包括竖井内壁土方、底部土方和临时堆土方。
2. 石方开挖量：如遇岩石，需计算石方开挖量，包括岩石爆破、运输等。
3. 回填土方量：根据竖井施工要求，计算回填土方的总体积。
三、钢筋工程量计算1. 钢筋用量：根据竖井结构设计，计算各类钢筋（主筋、箍筋、分布筋等）的用量。
2. 连接长度：计算钢筋连接（绑扎、焊接等）的长度。
3. 损耗量：考虑施工损耗，适当增加钢筋用量。
四、混凝土工程量计算1. 混凝土体积：根据竖井结构设计，计算混凝土的总体积。
2. 浇筑次数：根据混凝土浇筑能力，计算混凝土浇筑次数。
3. 模板用量：根据竖井结构尺寸，计算模板用量。
五、附属设施工程量计算1. 通风管道：根据竖井通风要求，计算通风管道的长度、直径等。
2. 照明设施：根据竖井照明要求，计算照明设施的安装数量。
3. 安全设施：根据竖井安全要求，计算安全设施的安装数量。
六、工程量计算注意事项1. 施工图纸：严格按照施工图纸进行计算，确保计算结果的准确性。
2. 规范标准：遵循国家及地方的相关规范和标准，确保计算结果的合规性。
3. 施工组织：结合施工组织设计，合理安排工程量计算，提高施工效率。
4. 工程变更：施工过程中，如遇工程变更，及时调整工程量计算。
5. 现场核实：在施工过程中，对工程量计算进行现场核实，确保实际施工与计算结果相符。
七、总结地铁竖井施工工程量计算是地铁建设过程中不可或缺的一环。
通过科学、严谨的计算，可以为工程成本、进度和质量提供有力保障。
在计算过程中，要充分考虑各种因素，确保计算结果的准确性和可靠性。
第2篇随着城市化进程的加快，地铁作为城市公共交通的重要组成部分，其建设规模不断扩大。
目录1. 工程概况 (1)2. 地质条件 (1)3 施工竖井结构设计 (4)3.1结构形式 (4)3.2结构计算 (4)1. 工程概况区间主要布置于位于龙阳大道底下。
龙阳大道道路现状道路宽度约42m，道路红线宽度为60m，道路两侧有3m的人行道，车流、人流较大；地面交通繁忙，管线众多，道路两侧建筑物密集，隧道施工对地面沉降控制要求高。
2. 地质条件2.1 地层描述：本次勘察揭露深度范围内，场地分布地层自上而下可分为以下几个单元层，各岩土层按不同岩性及工程性能分为若干亚层，其分布情况及工程地质特征描述如下：）（1-1）填土（Q ml4杂色，全线分布；在建筑物或拆迁场地多为建筑物垃圾或一般粘性土，在城市干道地表20～70cm厚为混凝土路面，其下由碎石、砂及粘性土组成，多为压实路基填土，堆积时间一般大于10年，层厚1.40～5.20m。
）（6-1）粉质粘土（Q al4褐黄色，褐灰色，稍湿，可塑状态，中压缩性；含氧化铁，铁锰质结核及少量高岭土，零星分布于（1-1）填土层之下的局部低洼地带，其一般厚度0～8.5m。
）（10-1）粉质粘土（Q al+pl2~3褐黄、褐红色，稍湿，可塑～硬塑状态、中偏低～低压缩性，含铁锰质结核及少量条带状高岭土；连续分布于勘区上部，其厚度4.15～11.60m，埋深4.0～8.4m。
）（10-2）粘土（Q al+pl2~3褐黄、褐红色、灰白色，稍湿，硬塑～坚硬状态、中偏低～低压缩性，含铁锰质结核及条带、网纹状高岭土或土团；局部夹薄层石英质碎石层，接近岩面断断续续见碎石土或粘土混碎石；连续分布于勘区中下部，其厚度5.4～26.6m，埋深5.5～13.8m。
）（11-1a）含砂质粉质粘土（Q al+pl2褐黄色，饱和，可塑～硬塑状态，中偏低压缩性；含砂量较高，局部或为砂混粘性土混砂或含粘性土细砂，局部含砾砂。
仅在勘区尾段靠近王家湾车站段有揭示，分布于王家湾古河道沉积物上层，揭示厚度3.8～10.7米不等，埋深29.8～35.50m。
5.竖井结构稳定计算5.1计算依据5.1.1 工程等级及设计标准二郎庙水库工程是以灌溉为主的综合利用水利工程，工程灌溉面积10.05万亩，水库正常蓄水位698.00m，总库容1268.00万m3，最大坝高68.50m。
根据SL 252—2000《水利水电工程等级划分及洪水标准》的有关规定，工程属Ⅲ等（中型）工程，放空隧洞等枢纽永久主要建筑物按3级设计。
拦河大坝为沥青混凝土心墙石渣坝，根据SL 252—2000《水利水电工程等级划分及洪水标准》和GB 50201—94《防洪标准》规定，大坝设计洪水重现期为50年一遇（P=2%），相应洪峰流量454.0m3/s；校核洪水重现期为1000年一遇（P=0.1%），相应洪峰流量768.0m3/s；消能防冲洪水重现期为30年一遇（P=3.33%），相应洪峰流量400.0m3/s；渠系建筑物防洪重现期为10年一遇。
5.1.2水库特征水位校核洪水位 698.88m设计洪水位 698.00m正常蓄水位 698.00m死水位 660.00m5.1.3地震烈度根据GB 18306—2001《中国地震动参数区划图》（1/400万），工程区地震动峰值加速度确定为0.05g，区域稳定性好，对应的地震基本烈度为Ⅵ度。
5.1.4材料参数1 混凝土参数混凝土强度等级：C30混凝土轴心抗拉强度标准值：f tk=2.01 N/mm2混凝土轴心抗拉强度设计值：f t=1.43 N/mm2混凝土轴心抗压强度设计值：f t=14.3 N/mm2混凝土弹性模量：Ec=3×104 N/mm2混凝土容重：γc=25 kN/m32 钢筋钢筋等级：Ⅱ级钢钢筋抗拉强度设计值：f y=300N/mm2钢筋弹性模量：Ec=2×105 N/mm25.1.5计算参数结构重要性系数：γ0=1.0设计状况系数：ψ=1.0结构系数：γd=1.2静水压力作用分项系数：γG=1.0荷载效应短期组合的允许裂缝宽度：ω0=0.3mm5.1.7 主要依据的规范及设计文件（1）《水利水电工程等级划分及洪水标准》（SL 252—2000）；（2）《防洪标准》(GB 50201—94)；（3）《水工混凝土结构设计规范》(DL/T 5057—2009)；（4）《水电站进水口设计规范》(DL/T 5398—2007)；（5）《水工隧洞设计规范》(DL/T 5195—2004)；（6）《水闸设计规范》（SL 265—2001）；（6）《水工建筑物荷载设计规范》(DL 5077—1997)；（7）《水工建筑物抗震设计规范》(DL 5073—2000)；（8）《二郎庙水库初步设计报告》5.2竖井设计5.2.1竖井基本概况二郎庙水库放空导流洞岩体放空导流隧洞竖井闸室建基高程642.2m，闸顶设计地面高程为700m。
5.竖井结构稳定计算5.1计算依据5.1.1 工程等级及设计标准二郎庙水库工程是以灌溉为主的综合利用水利工程，工程灌溉面积10.05万亩，水库正常蓄水位698.00m，总库容1268.00万m3，最大坝高68.50m。
根据SL 252—2000《水利水电工程等级划分及洪水标准》的有关规定，工程属Ⅲ等（中型）工程，放空隧洞等枢纽永久主要建筑物按3级设计。
拦河大坝为沥青混凝土心墙石渣坝，根据SL 252—2000《水利水电工程等级划分及洪水标准》和GB 50201—94《防洪标准》规定，大坝设计洪水重现期为50年一遇（P=2%），相应洪峰流量454.0m3/s；校核洪水重现期为1000年一遇（P=0.1%），相应洪峰流量768.0m3/s；消能防冲洪水重现期为30年一遇（P=3.33%），相应洪峰流量400.0m3/s；渠系建筑物防洪重现期为10年一遇。
5.1.2水库特征水位校核洪水位698.88m设计洪水位698.00m正常蓄水位698.00m死水位660.00m5.1.3地震烈度根据GB 18306—2001《中国地震动参数区划图》（1/400万），工程区地震动峰值加速度确定为0.05g，区域稳定性好，对应的地震基本烈度为Ⅵ度。
5.1.4材料参数1 混凝土参数混凝土强度等级：C30混凝土轴心抗拉强度标准值：f tk=2.01 N/mm2混凝土轴心抗拉强度设计值：f t=1.43 N/mm2混凝土轴心抗压强度设计值：f t=14.3 N/mm2混凝土弹性模量：Ec=3×104 N/mm2混凝土容重：γc=25 kN/m32 钢筋钢筋等级：Ⅱ级钢钢筋抗拉强度设计值：f y=300N/mm2钢筋弹性模量：Ec=2×105 N/mm25.1.5计算参数结构重要性系数：γ0=1.0设计状况系数：ψ=1.0结构系数：γd=1.2静水压力作用分项系数：γG=1.0荷载效应短期组合的允许裂缝宽度：ω0=0.3mm5.1.7 主要依据的规范及设计文件（1）《水利水电工程等级划分及洪水标准》（SL 252—2000）；（2）《防洪标准》(GB 50201—94)；（3）《水工混凝土结构设计规范》(DL/T 5057—2009)；（4）《水电站进水口设计规范》(DL/T 5398—2007)；（5）《水工隧洞设计规范》(DL/T 5195—2004)；（6）《水闸设计规范》（SL 265—2001）；（6）《水工建筑物荷载设计规范》(DL 5077—1997)；（7）《水工建筑物抗震设计规范》(DL 5073—2000)；（8）《二郎庙水库初步设计报告》5.2竖井设计5.2.1竖井基本概况二郎庙水库放空导流洞岩体放空导流隧洞竖井闸室建基高程642.2m，闸顶设计地面高程为700m。
竖井施工作业安全操作规程第一章总则第一条为规范竖井施工作业行为，确保施工作业的安全稳定进行，保护工人身体健康和财产安全，依据《中华人民共和国安全生产法》等相关法律法规，制定本规程。
第二条本规程适用于竖井施工作业中的各种环节，包括洞口开挖、井筒结构施工、井筒降水、井筒支护、开挖设施安装等全部工程。
第三条竖井施工作业应严格按照本规程进行，施工单位及作业人员应遵守规程的各项要求，切实保障施工过程中的安全。
第四条施工单位应加强对作业人员进行安全教育和培训，提高其安全意识和操作技能，确保施工作业的安全顺利进行。
第二章施工前准备第五条竖井施工作业前需进行详细的施工计划编制，包括施工工艺、设备材料准备、人员调配等内容，确保施工有序进行。
第六条施工单位应制定施工作业安全管理方案，对施工作业中的危险源进行识别、评估和控制，确保作业人员的安全。
第七条施工单位应在施工现场进行现场踏勘，了解井筒周边环境情况、地质情况以及影响施工的各种因素，并采取相应的措施进行防护。
第八条施工单位应检查并确保施工现场已按照相关规定进行设置，包括临时设施、安全警示标识等。
第九条施工单位应保证施工材料的质量，选择符合标准要求的材料，确保施工质量和人员安全。
施工材料在使用前应进行检测和验收。
第三章施工作业过程第十条施工单位应明确竖井施工作业的责任人和组织人，指派专人进行监督和指导，协调各个作业环节，确保施工的连续性和安全性。
第十一条施工前应对井筒开口进行检查和测量，清除井筒内部积水和任何杂物，确保井筒内的干燥和清洁。
第十二条井口一定要设置合理的护栏和防护设施，防止人员误入井筒或坠入井筒。
第十三条井筒内氧气浓度应保持在正常范围内，禁止在井筒内进行明火作业。
第十四条施工单位应在井筒口设置警示标识，禁止无关人员进入井筒作业区域。
第十五条施工单位应合理选择降水方式，确保井筒内水位稳定，防止井筒内水浸。
第十六条井筒支护工程应严格按照设计要求进行施工，施工过程中不得擅自改动设计和施工方案。
5.竖井结构稳定计算5.1计算依据5.1.1 工程等级及设计标准二郎庙水库工程是以灌溉为主的综合利用水利工程，工程灌溉面积10.05万亩，水库正常蓄水位698.00m，总库容1268.00万m3，最大坝高68.50m。
根据SL 252—2000《水利水电工程等级划分及洪水标准》的有关规定，工程属Ⅲ等（中型）工程，放空隧洞等枢纽永久主要建筑物按3级设计。
拦河大坝为沥青混凝土心墙石渣坝，根据SL 252—2000《水利水电工程等级划分及洪水标准》和GB 50201—94《防洪标准》规定，大坝设计洪水重现期为50年一遇（P=2%），相应洪峰流量454.0m3/s；校核洪水重现期为1000年一遇（P=0.1%），相应洪峰流量768.0m3/s；消能防冲洪水重现期为30年一遇（P=3.33%），相应洪峰流量400.0m3/s；渠系建筑物防洪重现期为10年一遇。
5.1.2水库特征水位校核洪水位698.88m设计洪水位698.00m正常蓄水位698.00m死水位660.00m5.1.3地震烈度根据GB 18306—2001《中国地震动参数区划图》（1/400万），工程区地震动峰值加速度确定为0.05g，区域稳定性好，对应的地震基本烈度为Ⅵ度。
5.1.4材料参数1 混凝土参数混凝土强度等级：C30混凝土轴心抗拉强度标准值：f tk=2.01 N/mm2混凝土轴心抗拉强度设计值：f t=1.43 N/mm2混凝土轴心抗压强度设计值：f t=14.3 N/mm2混凝土弹性模量：Ec=3×104 N/mm2混凝土容重：γc=25 kN/m32 钢筋钢筋等级：Ⅱ级钢钢筋抗拉强度设计值：f y=300N/mm2钢筋弹性模量：Ec=2×105 N/mm25.1.5计算参数结构重要性系数：γ0=1.0设计状况系数：ψ=1.0结构系数：γd=1.2静水压力作用分项系数：γG=1.0荷载效应短期组合的允许裂缝宽度：ω0=0.3mm5.1.7 主要依据的规范及设计文件（1）《水利水电工程等级划分及洪水标准》（SL 252—2000）；（2）《防洪标准》(GB 50201—94)；（3）《水工混凝土结构设计规范》(DL/T 5057—2009)；（4）《水电站进水口设计规范》(DL/T 5398—2007)；（5）《水工隧洞设计规范》(DL/T 5195—2004)；（6）《水闸设计规范》（SL 265—2001）；（6）《水工建筑物荷载设计规范》(DL 5077—1997)；（7）《水工建筑物抗震设计规范》(DL 5073—2000)；（8）《二郎庙水库初步设计报告》5.2竖井设计5.2.1竖井基本概况二郎庙水库放空导流洞岩体放空导流隧洞竖井闸室建基高程642.2m，闸顶设计地面高程为700m。
闸室地基为新鲜的J3p2-①层粉砂质泥岩，其能满足闸基承载力及变形要求。
闸门井高程680m以上为J3p2-②砂岩，岩体较坚硬～坚硬，中厚层～厚层状结构，围岩分类属Ⅲ类；高程680m以下为J3p2-①层粉砂质泥岩，岩性软弱，互层状～薄层状结构，围岩分类属Ⅳ类。
本文研究的竖井由四川省水利勘测设计研究院设计，目前竖井已基本完工，竖井的平台标高为700.00m,竖井底部标高为641.00m,总高度为59米．竖井断面为矩形，采用全断面一次开挖，开挖后用C30的砼进行衬砌支护．闸门竖井段紧靠进口段布置，竖井内设检修闸门和工作闸门各一扇，检修闸门为平板钢闸门，工作闸门为弧形钢闸门。
闸孔尺寸为3.60×3.00m（宽×高），闸底板高程643.00m，竖井平台高程700.00m。
放空隧洞竖井横,纵剖面图下见。
竖井纵剖面图竖井横剖面图5.2.2计算工况本次计算主要考虑水库在校核水位698.88m高程的情况下,检修闸门开启,工作闸门关闭情况下竖井在围岩压力和水压力作用下砼受力与配筋的工况；根据分析最大的危险区域均应该出现在胸墙的最低端及靠近闸门处，因此竖井的最易出现拉裂破坏的区域即在胸墙的下端部附近。
基于以上的分析结果将胸墙端部单独取出，作为配筋计算的设计依据，按照《水工混个凝土结构设计规范》 SL191-2008杆件体系钢筋混凝土结构承载能力极限状态以及正常使用极限状态和非杆件体系钢筋混泥土结构的配筋计算原则之规定进行混凝土的应力配筋计算。
计算方法分别为固端梁计算法,二维平面框架计算法和有限元分析计算法。
根据不同的计算成果，对其三种不同的成果进行比较，得出相对较为优越的配筋方式，对指导以后的设计工作，弥补经验类比设计的不足，验算设计可靠性，了解竖井围岩的受力和变形特点，对工程施工有很好的指导作用。
5.2.3一维固端梁法计算截取胸墙底部高程为647.50~648.50m间的墙体作为计算对象，将其视为两端固结于竖井边墙的固端梁，水库水位为698.88m。
1 荷载计算校核水位时水压力：标准值:()121508.8/2k f r h h kN m =+==0.5*10*(698.88-648.5+698.88-647.5) =508.8KN/m 设计值1.05508.8534.24/G k g r g kN m ==⨯=2 内力计算墙体两端固端于闸墩上，计算跨度为5.7m 。
计算简图如下：校核水位时胸墙647.50~648.70m 高程间墙体计算简图计算内力图如下：校核水位时胸墙647.50~648.50m 高程间墙体计算弯矩图 单位：kN.m校核水位时胸墙647.50~648.50m 高程间墙体计算剪力图 单位：kN 可得，按弹性理论计算出的墙最大弯矩为max 1446.45.=M KN m ，最大剪力为max 1522.58=V KN2）截面抗弯、抗剪验算单排钢筋，取a ＝50mm ，则截面的有效高度为01200501150h h a mm=-=-=6220 1.201446.45100.0914.310001150α⨯⨯===⨯⨯d s c r M f bh11ξ==0.090.544ξ=<=b 受力钢筋的截面面积为：2014.30.09100011504933.5300ξ⨯⨯⨯===c s y f bh A mm f 实际选配钢筋：高1.0m 的墙体内有828φ的Ⅱ级钢筋，()24926.00=s A mm ，方可满足要求。
截面尺寸验算：1150 1.15 4.01000w h b ==<00.250.2514.3100011504111.25c f bh kN =⨯⨯⨯=1.21522.581827.09=⨯=d r V kN00.25c d f bh r V>，截面尺寸满足抗剪要求。
故校核水位时，按固端梁法计算胸墙下部实配钢筋及截面满足要求。
5.2.4二维平面框架法计算截取胸墙底部高程为647.50~648.50m间的墙体作为计算对象，对竖井横剖面进行简化框架梁,如下:竖井简化框架模型应用有限元对简化框架模型进行实体二维模型的建立如下所示:二维有限元竖井平面模型在外界水压力作用下围岩位移变形图如下:围岩总位移变形图X方向位移变形图Y方向位移变形图竖井弯矩图竖井剪力图竖井轴力图对于胸墙:由上图查出的墙最大弯矩为Mmax=1090KN.m ，最大剪力为Vmax=1590KN 1) 截面抗弯、抗剪验算单排钢筋，取a ＝50mm ，则截面的有效高度为01200501150h h a mm=-=-=6220 1.201090100.0714.310001150α⨯⨯===⨯⨯d s c r M f bh11ξ==0.070.544ξ=<=b 受力钢筋的截面面积为：2014.30.07100011503837300ξ⨯⨯⨯===c s y f bh A mm f 实际选配钢筋：高1.0m 的墙体内有825φ的Ⅱ级钢筋，()23927=s A mm ，满足要求。
1150 1.15 4.01000w h b ==<00.250.2514.3100011504111.25c f bh kN =⨯⨯⨯=1.21590.001908.00=⨯=d r V kN00.25c d f bh r V，截面尺寸满足抗剪要求。
故校核水位时，按二维平面法计算胸墙下部实配钢筋及截面满足要求。
5.2.3三维有限元计算1 模型范围有限元的边界条件取值，应该考虑使竖井开挖不会影响到模型边界外的地质环境．洞室一般按理论取洞径D 各方向的3D~5D.本论文的有限元计算模型边界取每个边长的3倍边长．分别为29.4m,28.8m 和竖向171m ．为了尽可能的考虑开挖不起作用的范围，竖井顶面仍为自由面，但底部向下延伸20米，竖井计算模型大小为35m ×45m ×80m.根据本工程的情况，不管在哪种工况下，将本工程研究对象视为连续本来做为本构进行研究，考虑荷载对开挖的影响仅在一定的范围内，即只在上述竖井计算模型内起作用，故限制模型的左右两个面Ｘ方面的位移为0,前面两个面的Ｙ的方向位移为0,底部面的Ｚ方向位移为0，顶面作自由面处理．2计算参数选取放空隧洞竖井闸室采用有限元分析法计算，整体建立计算模型。
围岩覆盖深度方向约为50.0m ，库内水位为校核水位698.88m 。
计算参数表2 有限元计算模型竖井及围岩有限元模型图竖井下部有限元网格图竖井内外侧水压力分布图3有限元计算成果图内外水平衡时竖井整体大主应力云图根据以上大主应力云图可以很直观的看到竖井在两种不同的工况下大主应力（主拉应力）最大的区域均为胸墙的下部上游侧固端及下游跨中。
采用胸墙下部单位面积内（1.0×1.2m）大主应力分布值作为配筋计算的设计依据，根据SL191-2008《水工混凝土结构设计规范》中非杆件体系钢筋混凝土结构的配筋计算原则（P164~166）之规定进行混凝土的应力配筋计算。
内外水平衡时胸墙底部固端YY方向应力云图内外水平衡时胸墙底部跨中YY方向应力云图4 配筋计算根据SL 191—2008《水工混个凝土结构设计规范》中非杆件体系钢筋混凝土结构的配筋计算原则（P164~166）配筋计算公式如下：ys f KTA式中 A s ——为计算钢筋截面积；K ——承载力安全系数，根据规范《水工混个凝土结构设计规范》此处取1.2f y ——钢筋抗拉强度设计值（N/mm 2）； T——由钢筋承担的拉力设计值（N ），T=wb ；W——截面主拉应力在配筋方向投影的图形的总面积扣除其中拉应力值小于0.45f t （混凝土轴心抗拉强度设计值）后的图形面积；b ——构件截面宽度。
钢筋承担的拉应力统计表钢筋承担的最大拉应力为188.5kN ，得出配筋成果如表配筋成果统计表。
