当前位置：文档之家 › 钢筋混凝土箱涵结构计算书

钢筋混凝土箱涵结构计算书

  • 格式：pdf
  • 大小：282.08 KB
  • 文档页数：10

钢筋混凝土箱涵结构计算书一、设计资料1、孔径及净空净跨径 Lo＝9.5 m净高 Ho=4.95 m2、设计安全等级二级结构重要性系数 ro=13、汽车荷载荷载等级公路-Ⅰ级4、填土情况涵顶填土高度 H=0.8 m土的内摩擦角 φ=30 °填土容重 γ1=18 KN/m^3地基容许承载力 [σo]=230 KPa5、建筑材料普通钢筋种类 HRB400主钢筋直径 25 mm钢筋抗拉强度设计值 fsd=330涵身砼强度等级 C40涵身砼抗压强度设计值 fcd=18.4 MPa涵身砼抗拉强度设计值 ftd=1.65 MPa钢筋砼重力密度 γ2=25 KN/m^3基础砼强度等级 C20混凝土重力密度 γ3=24 KN/m^3二、设计计算(一)截面尺寸拟定(见图01)Image顶板、底板厚度 δ=0.8 mC1=0.3 m侧墙厚度 t =0.8 mC2=0.3 m横梁计算跨径 Lp=Lo+t=10.3 m L =Lo+2t=11.1 m侧墙计算高度 hp=ho+δ=5.75 h =ho+2δ=6.55 m基础襟边 c=0.2 m基础高度 d=0.4 m基础高度 B=11.5 m(二)荷载计算1、恒载恒载竖向压力 p恒=34.4 kN/m^2恒载水平压力顶板处： ep1=4.8 kN/m^2底板处： ep2=44.1 kN/m^22、活载汽车后轮着地宽度0.6 m,由《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）第4.3.4条规定，按30°角方向分布。

一个后轮横向分布宽度 a=2.824 m同理，纵箱，汽车后轮着地宽度0.2 m，则b=1.124 m∑G＝140 kN车辆荷载垂直压力 q车=44.1 kN/m^2车辆荷载水平压力 e车=14.7 kN/m^2(三)内力计算1、构件刚度比 K=0.562、节点弯矩和轴向力计算计算结果见《荷载效应组合汇总表》,相关图示见图02～图05荷载效应组合汇总表荷载种类M(KN.m)N(KN)MA MB MC MD N1N2N3N4恒载a-194.95-194.95-194.95-194.9500177.16177.16 1.2×∑结构、土的重力-233.94-233.94-233.94-233.9400212.59212.59 b-4.75-4.75-4.75-4.7513.813.800c-21.14-17.72-17.72-21.1437.0775.900 1.4×∑土侧压力-36.25-31.47-31.47-36.2571.22125.600车辆荷载a-249.92-249.92-249.92-249.9200-10.2110.21 d-76.1645.32-59.8661.6421.1363.39-10.2110.21 1.4×∑汽车-456.54-286.4-433.69263.5929.5888.75303.66332.25荷载效应组合-726.73-551.85-699.1533.78100.8214.36516.25544.843、构件内力计算(跨中截面内力)(1)顶板(见图06)x=Lp/2P=1.2P恒+1.4q车=103.02kNNx=N1=100.8kNMx=740.66kN.mVx=14.3kN(2)底板(见图07)ω1=83.78kN/m^2ω2=122.26kN/m^2x=5.15Nx=N3=516.25kNMx=735.88kN.mVx=-35.24kN(3)左侧墙(图08)ω1=27.3kN/m^2ω2=82.32kN/m^2x=2.875Nx=N3=516.25kNMx=-412.77kN.mVx=17.23kN(4)右侧墙(见图09)ω1=6.72kN/m^2ω2=61.74kN/m^2x=2.875Nx=N4=544.84kNMx=-474.97kN.mVx=-41.93kN(5)构件内力见《构件内力汇总表》构件内力汇总表(四)截面设计1、顶板(B-C)钢筋按左右对称，用最不利荷载计算。

(1)跨中lo=10.3m h=0.8 m a=0.03 m ho=0.77m b=1m Md=740.66 kN.m Nd=100.8kN Vd=14.3 kNeo=Md/Nd=7.348 mi=h/12^0.5=0.231 m长细比 lo/i=44.6>17.5由《公桥规》(JTG D62-2004)第5.3.10条ξ1＝0.2+2.7eo/ho=25.966>1, 取ξ1＝1ξ2＝1.15-0.01lo/h=1.021>1, 取ξ2＝1η=1+(lo/h)^2ξ1ξ2ho/1400eo=1.012由《公桥规》(JTG D62-2004)第5.3.5条e=ηeo+h/2-a=7.806 mroNde=fcdbx(ho-x/2)解得 x=0.0576985m ≤ ξb×ho=0.408 m故为大偏心构件。

As=0.00291168m^2=2911.7 mm^2μ=0.38 % ≥ 0.2%满足最小配筋率要求。

选用直径为25mm的HRB400钢筋，间距为160 mm。

实际As=3067 mm^20.51×10^(-3)×fcu,k^0.5×b×ho=2483.7kN ≥ roVd=14.3kN故抗剪截面符合《公桥规》(JTG D62-2004)第5.2.9条的要求。

由《公桥规》(JTG D62-2004)第5.2.10条0.50×10^(-3)×α2×ftd×b×ho＝635.25kN ≥ roVd=14.3kN故可不进行斜截面承载能力验算，仅需按《公桥规》(JTG D62-2004)第9.3.13条要求配置箍筋。

(2)结点lo=10.3m h=1.1 m a=0.03 m ho=1.07m b=1mMd=699.1 kN.m Nd=100.8kN Vd=544.84 kNeo=Md/Nd=6.936 mi=h/12^0.5=0.318 m长细比 lo/i=32.44 > 17.5由《公桥规》(JTG D62-2004)第5.3.10条ξ1＝0.2+2.7eo/ho=17.701>1, 取ξ1＝1ξ2＝1.15-0.01lo/h=1.056>1, 取ξ2＝1η=1+(lo/h)^2ξ1ξ2ho/1400eo=1.01由《公桥规》(JTG D62-2004)第5.3.5条e=ηeo+h/2-a=7.525 mroNde=fcdbx(ho-x/2)解得 x=0.0392468m ≤ ξb×ho=0.567 m故为大偏心构件。

As=0.00188285m^2=1882.9 mm^2μ=0.18 % < 0.2%应按最小配筋率进行配筋。

选用直径为25mm的HRB400钢筋，间距为220 mm。

实际As=2231.2 mm^20.51×10^(-3)×fcu,k^0.5×b×ho=3451.3kN ≥ roVd=544.8kN故抗剪截面符合《公桥规》(JTG D62-2004)第5.2.9条的要求。

由《公桥规》(JTG D62-2004)第5.2.10条0.50×10^(-3)×α2×ftd×b×ho＝882.75kN ≥ roVd=544.8kN故可不进行斜截面承载能力验算，仅需按《公桥规》(JTG D62-2004)第9.3.13条要求配置箍筋。

2、底板(A-D)钢筋按左右对称，用最不利荷载计算。

(1)跨中lo=10.3m h=0.8 m a=0.03 m ho=0.77m b=1mMd=735.88 kN.m Nd=214.36kN Vd=35.24 kNeo=Md/Nd=3.433 mi=h/12^0.5=0.231 m长细比 lo/i=44.6 > 17.5由《公桥规》(JTG D62-2004)第5.3.10条ξ1＝0.2+2.7eo/ho=12.237>1, 取ξ1＝1ξ2＝1.15-0.01lo/h=1.021>1, 取ξ2＝1η=1+(lo/h)^2ξ1ξ2ho/1400eo=1.027由《公桥规》(JTG D62-2004)第5.3.5条e=ηeo+h/2-a=3.896 mroNde=fcdbx(ho-x/2)解得 x=0.0613935m ≤ ξb×ho=0.408 m故为大偏心构件。

As=0.00277358m^2=2773.6 mm^2μ=0.36 % ≥ 0.2%满足最小配筋率要求。

选用直径为25mm的HRB400钢筋，间距为170 mm。

实际As=2887.5 mm^20.51×10^(-3)×fcu,k^0.5×b×ho=2483.7kN ≥ roVd=35.2kN故抗剪截面符合《公桥规》(JTG D62-2004)第5.2.9条的要求。

由《公桥规》(JTG D62-2004)第5.2.10条0.50×10^(-3)×α2×ftd×b×ho＝635.25kN ≥ roVd=35.2kN故可不进行斜截面承载能力验算，仅需按《公桥规》(JTG D62-2004)第9.3.13条要求配置箍筋。

(2)结点lo=10.3m h=1.1 m a=0.03 m ho=1.07m b=1mMd=726.73 kN.m Nd=214.36kN Vd=516.25 kNeo=Md/Nd=3.39 mi=h/12^0.5=0.318 m长细比 lo/i=32.44 > 17.5由《公桥规》(JTG D62-2004)第5.3.10条ξ1＝0.2+2.7eo/ho=8.755>1, 取ξ1＝1ξ2＝1.15-0.01lo/h=1.056>1, 取ξ2＝1η=1+(lo/h)^2ξ1ξ2ho/1400eo=1.02由《公桥规》(JTG D62-2004)第5.3.5条e=ηeo+h/2-a=3.978 mroNde=fcdbx(ho-x/2)解得 x=0.0442259m ≤ ξb×ho=0.567 m故为大偏心构件。

As=0.00181635m^2=1816.4 mm^2μ=0.17 % < 0.2%应按最小配筋率进行配筋。

选用直径为25mm的HRB400钢筋，间距为220 mm。

实际As=2231.2 mm^20.51×10^(-3)×fcu,k^0.5×b×ho=3451.3kN ≥ roVd=516.3kN故抗剪截面符合《公桥规》(JTG D62-2004)第5.2.9条的要求。

合集下载

钢筋混凝土箱涵结构计算书

钢筋混凝土箱涵结构计算书

钢筋混凝土箱涵结构计算书钢筋混凝土箱涵结构计算书1. 引言1.1 目的1.2 背景1.3 参考文献2. 施工条件2.1 工程地点2.2 地质条件2.3 设计标准3. 结构荷载3.1 车辆荷载3.2 流体压力3.3 水压力3.4 附加荷载4. 结构设计参数4.1 基本参数4.2 箱涵尺寸4.3 壁厚和筋筒4.4 强度设计4.5 钢筋数量和布置4.6 预应力设计5. 结构稳定性分析5.1 稳定性检查5.2 基准状态分析5.3 极限状态分析5.4 不均衡荷载分析6. 结构承载力分析6.1 截面抗弯承载力 6.2 截面抗剪承载力 6.3 截面承载力验算6.4 管道斜向荷载分析7. 结构变形与开裂分析7.1 变形分析7.2 开裂控制7.3 变位控制8. 结构施工图设计8.1 平面布置图8.2 纵断面图8.3 标准截面图8.4 细部结构图8.5 基础设计图9. 验证与检查9.1 工程验收标准 9.2 施工过程监控 9.3 结构验收测试9.4 结构完整性检查10. 附件附件A：结构计算表格附件B：设计图纸11. 法律名词及注释- 标准：为保证工程安全、可靠并推进工程质量合理提高，国家制定的统一、强制性要求。

- 设计标准：根据工程特点和设计要求制定的合用于该工程的技术规格和措施。

- 施工图设计：根据设计图纸和要求合理选定方案、编制图纸，为实施施工提供依据的过程。

- 结构验收测试：对已完工的结构进行力学性能、几何形态等各项检测，以证明其符合设计要求。

箱涵结构配筋计算书

箱涵结构配筋计算书

结构简图本工程不考虑偶然作用及地震作用承载能力极限状态仅考虑基本组合箱涵结构配筋计算书荷载分类荷载名称系数备注顶板混凝土及附加结构重力 1.2侧墙及底板混凝土重力1土重力1.2土侧压力 1.4水压力1自重引起的地基反力1车辆荷载1.8汽车引起的土侧压力 1.05可变作用引起的地基反力1.05汽车荷载制动力 1.05人群荷载 1.05疲劳荷载 1.05正常使用极限状态频遇组合荷载分类荷载名称系数备注顶板混凝土及附加结构重力1侧墙及底板混凝土重力1土重力1土侧压力1水压力1自重引起的地基反力1车辆荷载0.7汽车荷载频遇值系数（ψf=0.7）汽车引起的土侧压力0.4可变作用引起的地基反力0.4汽车荷载制动力0.4人群荷载0.4疲劳荷载0.4准永久组合荷载分类荷载名称系数备注顶板混凝土及附加结构重力1侧墙及底板混凝土重力1土重力1土侧压力1水压力1自重引起的地基反力1车辆荷载0.4汽车引起的土侧压力0.4可变作用的地基反力0.4汽车荷载制动力0.4人群荷载0.4疲劳荷载0.4可变作用组合值系数（ψc=0.75）标准值准永久值系数（ψq=0.4）标准值准永久值系数（ψq=0.4）永久作用可变作用永久作用可变作用永久作用部位单位尺寸净高m 3净跨m5顶板厚m0.5底板厚m 0.5侧墙厚m0.5箱涵纵向计算长度取1m 箱涵顶板结构重力涵顶结构厚度（m）重度（kn/m 3）混凝土路面0.225水泥稳定石粉渣0.321箱涵顶板0.525Gk=23.8kn/m箱涵测强及底板重力侧墙及顶板厚度（m）0.5Gk1=12.5kn/m涵侧土压力填土内摩擦角φ=30.00水平土压力修正系数λ=0.33填土容重γ=18qt3= 4.49kn/m qt4=25.47kn/m水压力涵内水压力对结构有利，故结构计算不计函内水压力基础承载力验算需考虑函内水重根据地质钻孔，取外水与暗涵顶高一致计算水压力强度标准值qw=γ水*Hqw=35kn/m 根据洪水计算，计算段洪水水深1.81m q'w=18.1kn/m车辆荷载本次计算采用汽车荷载等级为：公路-Ⅱ级箱涵尺寸箱涵顶宽6m，桥涵设计车道为2车道2车道横向布载系数取1后轮着地长宽0.6*0.2m 单个后轮重力标准值70kn qc=76.54kn/m 汽车引起的土侧压力墙后破坏棱体上的等代土厚φ=30度δ=φ/2=15度α=0度ω=45度tanθ=0.65l0= 6.89m B小于13m B=1mh= 1.1mqt=20.32kn/m 汽车荷载制动力制动力f=90kn汽车荷载制动力涵侧土反力N=94.5knA= 3.5㎡M=165.375kn.mw= 2.04m³pmax=108kn/mpmin=-54kn/m 涵顶人群荷载本次计算人群荷载q人=3kn/m 地基反力=3kn/m疲劳荷载（模型I）集中荷载=141.75kn均布荷载= 2.36kn/m地基反力=25.99kn/m 疲劳荷载（模型Ⅱ）后轮着地长宽0.6*0.2m 单个后轮重力标准值40kn qc=43.74kn/m标准组合荷载分类单位系数标准值设计值kn/m 1.223.828.56kn/m 112.512.50qt3kn/m 4.49 6.29qt4kn/m 25.4735.66水压力qw kn/m 13535.00车辆荷载qc kn/m 1.876.54137.77汽车引起的土侧压力qtkn/m 1.0520.3221.34人群荷载q人kn/m1.053 3.15地基承载力Fa0=150.00黏土h= 4.50m γ2=18kn/m³fa=231kn/㎡＞fk=194.48kn/㎡满足底板均布q 1顶板均布q 2侧墙上 q 3 侧墙下 q 4185.39169.48227.6392使用结构力学求解器弯矩kn ▪m 剪力kn 轴力kn 弯矩kn ▪m 剪力kn 轴力kn 弯矩kn ▪m 剪力kn 轴力kn 顶板-290.12466.07-81.92350.730-81.92-290.12-466.07-81.92侧墙（左）-290.12-81.92-466.07-205.490-487.95-304.05127.43-509.82侧墙（右）-290.1281.92-466.07-205.490-487.95-304.05-127.43-509.82底板-304.05-509.82-127.43396.95-127.43-304.05509.82-127.43板端（右/下）永久作用可变作用项目土侧压力1.4荷载名称顶板混凝土及附加结构重力G1侧墙及底板混凝土重力G2板端（左/上）跨中1234( 1 )( 2 )( 3 )( 4 )-304.05-290.12-205.49-290.12-290.12350.73-29-30-205.4-304.05-304.05396.951234( 1 )( 2 )( 3 )( 4 )127.43-81.92466.07-466.0781.92-127.43509.82-509.821234( 1 )( 2 )( 3 )( 4 )-509.82-466.07-81.92-466.07-509.82-127.43-127.43弯矩kn ▪m 剪力kn 轴力kn 弯矩kn ▪m 剪力kn 轴力kn 弯矩kn ▪m 剪力kn 轴力kn 顶板-290.12466.07-81.92350.730-81.92-290.12-466.07-81.92侧墙（左）-290.12-81.92-466.07-205.490-487.95-304.05127.43-509.82侧墙（右）-290.1281.92-466.07-205.490-487.95-304.05-127.43-509.82底板-304.05-509.82-127.43396.950-127.43-304.05509.82-127.43C30混凝土轴心抗压fc=14.3N/mm2三级钢筋强度fy=fy'=360N/mm2C30混凝土轴心拉压ft=1.43N/mm2钢筋弹性模量Es=200000N/mm2顶板为弯压构建正截面承载力计算截面宽度b（mm）截面有效高度h0（mm）构件支点间长L（mm）保护层厚度a（mm）弯矩设计值M（kn.m）轴向力设计值N（kn）结构系数γd 截面高度h1000470550030350.7381.92 1.25001.计算η受压构件计算长度l 0lo/h(h-弯曲方向高度)判断长短柱η2750 5.5短柱12.判别大小偏心ηeo（mm）0.3ho（mm） 6.666666674281.37141大偏心3.计算As'4501.370.015 6.874裂缝宽度验算eo/ho9.11大于0.55需要裂缝验算1.纵向受拉钢筋应力σ0(N/mm )结构重要系数γ0Nk（kn）受拉区纵筋面积As（mm）偏心距增大系数ηs (lo/h<14)偏心距eo （mm）ys（mm）e（mm）矩形截面γ'f Z(mm)σsk(N/mm )20181.92307914281.372204501.370408.29266.732.最大裂缝宽度αcr ftk（N/mm ）as ρte ψc（mm）钢筋直径（mm）νlcr Wmax（mm）判别1.9 1.43440.0350.8330281138.020.27满足截面尺寸复核hw(mm)b(mm)hw/b v'(kn)支座处剪力v（kn）判别47010000.471400.21466.07截面符合要求斜截面抗剪承载力支座端部截面有效度h0端（mm）βh v'（kn）支座处剪力v （kn）判别670 1.00558.89466.07满足有效高度h0（mm）βh v'（kn）顶板倒角起点处剪力v 判别4701.00392.06322.012满足计算断面板端（左/上）跨中板端（右/下）项目弯矩kn▪m剪力kn轴力kn弯矩kn▪m剪力kn轴力kn弯矩kn▪m剪力kn轴力kn 顶板-290.12466.07-81.92350.730-81.92-290.12-466.07-81.92侧墙（左）-290.12-81.92-466.07-205.490-487.95-304.05127.43-509.82侧墙（右）-290.1281.92-466.07-205.490-487.95-304.05-127.43-509.82底板-304.05-509.82-127.43396.950-127.43-304.05509.82-127.43C30混凝土轴心抗压fc=14.3N/mm2三级钢筋强度fy=fy'=360N/mm2C30混凝土轴心抗压ft=1.43N/mm2钢筋弹性模量Es=200000N/mm2底板为弯压构建正截面承载力计算截面宽度b（mm）截面有效高度h0（mm）构件支点间长L（mm）保护层厚度a（mm）弯矩设计值M（kn.m）轴向力设计值N（kn）结构系数γd截面高度h(mm)1000570550030396.95127.43 1.26001.计算η受压构件计算长度l0lo/h(h-弯曲方向高度)判断长短柱η2750 4.58短柱12.判别大小偏心ηeo（mm）0.3ho（mm）3115.04171大偏心3.计算As'3385.040.01910.693裂缝宽度验算板端（左/上）跨中板端（右/下）项目eo/ho 5.46大于0.55需要裂缝验算1.纵向受拉钢筋应力σ0(N/mm 2)结构重要系数γ0Nk（kn）受拉区纵筋面积As（mm）偏心距增大系数ηs (lo/h<14)偏心距eo （mm）ys（mm）e（mm）矩形截面γ'fZ(mm)σsk(N/mm 2)201127.43307913115.042203335.040493.90238.082.最大裂缝宽度αcr ftk（N/mm 2）as ρte ψc（mm）钢筋直径（mm）νlcr Wmax（mm）判别1.9 1.43440.0350.8130281138.020.23满足截面尺寸复核hw(mm)b(mm)hw/b v'(kn)支座处剪力v（kn）判别57010000.571698.13509.82截面符合要求斜截面抗剪承载力支座端部截面有效度h0端（mm）βh v'（kn）支座处剪力v （kn）判别770 1.00642.31509.82满足有效高度h0（mm）βh v'（kn）底板倒角起点处剪力v 判别5701.00475.48426.39满足弯矩kn▪m剪力kn轴力kn弯矩kn▪m剪力kn轴力kn弯矩kn▪m剪力kn轴力kn 顶板-290.12466.07-81.92350.730-81.92-290.12-466.07-81.92侧墙（左）-290.12-81.92-466.07-205.490-487.95-304.05127.43-509.82侧墙（右）-290.1281.92-466.07-205.490-487.95-304.05-127.43-509.82底板-304.05-509.82-127.43396.950-127.43-304.05509.82-127.43C30混凝土轴心抗压fc=14.3N/mm2三级钢筋强度fy=fy'=360N/mm2C30混凝土轴心抗拉ft=1.43N/mm2钢筋弹性模量Es=200000N/mm2顶板为弯压构建正截面承载力计算截面宽度b（mm）截面有效高度h0（mm）构件支点间长L（mm）保护层厚度a（mm）弯矩设计值M（kn.m）轴向力设计值N（kn）结构系数γd截面高度h(mm)1000470350030304.05509.82 1.26001.计算η受压构件计算长度l0lo/h(h-弯曲方向高度)判断长短柱η1750 2.92短柱12.判别大小偏心ηeo（mm）0.3ho（mm）596.39141大偏心3.计算As'866.390.09142.782裂缝宽度验算板端（左/上）跨中板端（右/下）项目eo/ho 1.27大于0.55需要裂缝验算1.纵向受拉钢筋应力σ0(N/mm 2)结构重要系数γ0Nk（kn）受拉区纵筋面积As（mm）偏心距增大系数ηs (lo/h<14)偏心距eo （mm）ys（mm）e（mm）矩形截面γ'f Z(mm)σsk(N/mm 2)201509.8230791596.39220816.390390.21180.842.最大裂缝宽度αcr ftk（N/mm 2）as ρte ψc（mm）钢筋直径（mm）νlcr Wmax（mm）判别1.9 1.43440.0350.7530281138.020.16满足截面尺寸复核hw(mm)b(mm)hw/b v'(kn)支座处剪力v（kn）判别47010000.471400.21509.82截面符合要求斜截面抗剪承载力支座端部截面有效度h0端（mm）βh v'（kn）支座处剪力v （kn）判别10700.93829.97127.43满足有效高度h0（mm）βh v'（kn）底板倒角起点处剪力v 判别4701.00392.0694.67满足。

12m箱涵计算书

12m箱涵计算书

12m箱涵计算书-CAL-FENGHAI.-(YICAI)-Company One1钢筋砼箱涵计算一基本设计资料：1．跨径：12米。

2．涵身壁厚：0.85米3．荷载标准：城市-A级；人群荷载:m2;4．混凝土容重:m3;5．采用的主要规范:《公路桥涵设计通用规范》（JTG-D60-2015）；《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG-D62-2004）；《公路涵洞设计细则》（JTG/T D60-04-2007）；6．选用材料：①混凝土C40，fcd=,ftd=,E=;②普通钢筋HRB400：fsk=400MPa,fsd=360Mpa,E=；7．结构重要性系数：ro=8．重力系数：9．设计要点：箱涵按整体闭合框架计算内力。

顶、底板按受弯构件配置钢筋（不计轴向力的影响），侧墙按偏心受压构件计算。

涵身荷载：涵身所受荷载包括涵身自重、涵身侧面及顶面填土、铺装的压力，不计涵内底板上路面。

涵身所受活载的考虑，明涵按45º角扩散车轮荷载，并计入冲击力；暗涵按30º角扩散车轮荷载，不计冲击力。

土容重采用19KN/m3，内摩擦角采用30º。

温度应力按±10℃考虑，并考虑了底板、侧墙与顶板分期浇筑时的混凝土的收缩影响，此项按降温15℃处理。

斜涵涵身的计算，仍试作正交箱涵计算。

箱涵洞口八字洞口采用悬臂挡墙设计，洞口设有洞口铺砌和隔水墙。

10．荷载组合：钢筋混凝土构件按作用（或荷载）短期效应组合并考虑长期效应影响进行验算，其计算的最大裂缝宽度不得超过规范要求（参照规范JTGD62 2004第6.4.2条）。

二模型建立1.计算的基本假设：1)取3m箱涵长度为研究对象，单元按钢筋混凝土构件II环境设计；2)模拟地基土弹簧刚度为20000KN/m3；2.荷载工况：1)混凝土收缩徐变：3600天；2)体系温差：升温15、降温20；3.施工阶段1）安装模板，浇筑混凝土；（7天）；2）计算收缩、徐变；（3600天）；4.使用阶段1）箱涵顶板土压力按1m填土厚度计算；2）箱涵两侧土压力采用主动土压计算，合力为；三计算过程：使用“桥梁博士程序”对涵身主体进行结构安全复核。

箱涵设计计算书

箱涵设计计算书

一． 设计资料地下通道净跨径L0=6m ，净高h0=3.5m ，箱顶填土厚为3m ，土的内摩擦角φ为30°，填土的密度γ1=20KN/m3。

箱涵主体结构混凝土强度等级为C30，箱涵基础垫层混凝土强度等级为C15，纵向受力钢筋采用HRB335钢筋。

地基为强风化砂岩。

汽车荷载等级为城-A 级。

二． 设计计算 （一）尺寸拟定顶板、底板厚度δ=50cm 侧墙厚度t=50cm故计算长度 m t L l 5.65.060=+=+=m H h 0.45.05.30=+=+=δ（二）荷载计算 1．恒载竖向恒载标准值 221/5.725.025320m KN H q v =×+×=•+•=δγγ水平恒载标准值顶板处22121/20320)23045()245(m KN tg H tg q h =××−=••−=oooγφ底板处22122/50)5.43(20)23045()()245(m KN tg h H tg q h =+××−=++••−=oooδγφ2．活载一个汽车后轮荷载横向扩散长度28.103.230326.0fo =×+tg ，故两辆车相邻车轴由荷载重叠；一个汽车后轮荷载纵向扩散长度2.626.386.1303225.0p f o =×+tg 。

按两辆车相邻计算车轴荷载扩散面积横向分布长m tg a 96.83.12)8.130326.0(=+×+×+=o 。

纵向分布长分两种情况，第一种情况考虑1、2、3轴荷载重叠，此时纵向分布长m tg b 52.82.16.32)303225.0(=++××+=o ；第二种情况只考虑4轴荷载，此时纵向分布长m tg b 72.32)303225.0(=××+=o 。

车辆荷载垂直压力，按纵向分布第一种情况计算，2/91.852.896.8)14014060(2m KN q v =×++×=车；按纵向分布第二种情况计算，2/0.1272.396.82002m KN q v =××=车。