660MW超超临界汽轮机(三缸)

格式：ppt
大小：7.21 MB
文档页数：30

660MW超超临界机组汽轮机真空系统节能运行分析

1 660MW超超临界机组汽轮机真空系统

节能运行分析

摘要：针对某厂660MW#7机组汽轮机真空系统设计布置及运行情况进行分析，为提高机组凝汽器真空，进一步降低机组煤耗，提出新的建议及改造方案，不断提高机组运行经济性。

关键词：抽真空系统；真空泵；节能改造。

1抽真空系统布置方式节能分析

1.1概述

我厂四期#7机组为超超临界、一次中间再热、四缸四排汽、单轴、凝汽式汽轮机，型号为N660-27/600/600，机组凝汽器为双背压汽轮机，给水泵汽轮机排汽入单独的凝汽器。每台主汽轮机设置3台50%机械水环式真空泵组，2台运行1台备用。在机组启动建立真空期间，3台泵同时投入运行。型号：2BW5353-0EL4平面泵。循环水系统采用带自然通风冷却塔的再循环扩大单元制供水系统。机组配循环水泵两台（每台机组配置一台定速电机和一台双速电机）。冷却塔一座，循环水供水和排水管各一根，回水沟一条。

1.1.1凝汽器介绍

本机组所采用凝汽器是表面式的热交换器,冷却水在管内流动过程中与管外的排汽进行热交换,使排汽凝结成水,同时使凝汽器形成真空。凝汽器采用双背压设计,即两个凝汽器在运行中处于两个不同的压力下工作。当循环水进入第一个凝汽器后吸收热量,水温升高,然后再进入第二个凝汽器(第一个凝汽器出口水温即为第二个凝汽器的入口水温)。由于凝汽器的特性主要取决于冷却水的温度,不同的水温对应不同的背压,于是在两个凝汽器中形成了不同压力,即低压凝汽器和高压凝汽器。双背压凝汽器的优点：

①根据传热学原理，双背压凝汽器的平均背压低于同等条件下单背压凝汽器的背压，因此汽机低压缸的焓降就增大了，从而提高了汽轮机的经济性。

图（1）凝汽器结构

②双背压凝汽器的另一个优点就是低背压凝汽器中的低温凝结水可以进入高背压凝汽器中去进行加热，既提高了凝结水温度，又减少了高背压凝汽器被冷却水带走的的冷源损失。低背压凝汽器中的低温凝结水通过管道利用高度差进入高背压凝汽器管束下部的淋水盘，在淋水盘内，低温凝结水与高温凝结水混合在一起，再经盘上的小孔流下，凝结水从淋水盘孔中下落的过程中，凝结水被高背压低压缸的排汽加热到相应的饱和温度。在相同条件下，双背压凝汽器的平均压力低于循环水并联的单压凝汽器的压力，可提高循环效率。凝汽器结构见图（1）。凝汽器两个壳体底部为连通的热井,上部布置有低压加热器、小汽机排汽管、减温减压器和低压侧抽气管等。凝汽器抽空气管布置在其管束区中心以抽吸其内的不凝结气体。高、低压凝汽器中的抽空气管采用串联结构,不凝结气体由高压侧流向低压侧,最后由低压凝汽器冷端引向真空泵。这种结构可减轻真空泵的负担,减少其备用台数,使系统简化。

660MW超超临界机组轴瓦温度高的故障分析及处理

轻－－１＂－设一计ｌ　２０１１年第ｏ１期　新技术新工艺　６６ＯＭＷ超超临　界机组轴瓦温度高的故障分析及处理　张学军　（国网能源宝清煤电化有限公司，黑龙江宝清１５５６２５）　摘要：对华电芜湖发电公司超超临界６６０Ｍｗ汽轮机组ｌ彝机，ｌ号瓦瓦温过高故障进行了原因分析，样ｌ汽轮机于２００８年３月　ｌ９日首次投盘车，３月２１日发现＃１轴瓦温度和回油温度高，轴瓦最高温度达９６。ｃ，盘车电流ｌ５．５Ａ，盘车转速１．５ｒ／ｒａｉｎ。停盘车　后，对群ｌ轴瓦解体检查。主要原应是机组启停阶段＃１轴瓦负载发生变化，下瓦进油太少，油膜无法建立，而屡次造成下瓦干磨故　障。负载过大是造成化瓦的主要原因，采取调整１号和２号瓦轴承标高及将＃１轴瓦进油口节流孔板孔径从‘ｐｌ８．６ｒａｍ扩大到　‘ｐ２４ｒａｍ．增加＃１轴瓦的进油量。＃２机首次投盘车也发生类似现象，通过处理取得了较好的效果。　关键词：汽轮机；轴瓦；故障分析；处理　前言　华电芜湖发电公司１号机组汽轮机系东方汽轮机公司引进日　立公司技术生产的第一台超超临界６６０　ＭＷ中间再热汽轮机，汽轮　机为单轴三缸四排汽型式，从机头到机尾依次串联高中压缸（逆流　高压缸、顺流中压缸）及两个双流低压缸。高压缸呈反向布置（头对　中压缸），由一个单流调节级与７个单流压力级组成。中压缸共有６　个压力级。１＃一２＃轴承为可倾瓦块式，可倾瓦块采用松配合螺纹挂　销固定在瓦套上，防止旋转。每个瓦块可随转子方向自由摆动、自动　找中。获取最佳油楔、获得最佳位置；自位能力好、稳定性高。３样一６样　轴承为椭圆型，具有较高稳定性和可靠性。推力轴承采用斜面式推　力轴承，外部采用球面配合。装配简单、占据空间小、轴承刚度大、承　载能力高、使用寿命长、自位能力好。　２００８年ｌ１月１日～１１月７日，华电芜湖发电公司＃１汽轮机在　开机冲转过程中因轴瓦温度高导致轴瓦磨损，下面将有关情况简要　介绍如下：　１华电芜湖发电公司＃１汽轮机＃ｌ轴瓦处理方案　翻＃１轴瓦检查，视情况修刮瓦块表面，去除高点及瓦块上的乌　金屑，将＃１瓦下半正下方瓦块背弧均匀打磨０．０５—０．０６ｍｍ，处理后　检查瓦背与轴瓦套的接触，应为５０ｒａｍ（轴向）ｘ３０ｍｍ（Ｎ］向）左右的椭　圆形，检查轴承顶隙应为０．５ｒａｍ～０．６ｒａｍ，在前箱机头润滑油压就地　压力表处接一压力变送器，信号送到集控室，高中压汽缸保温层应　符合要求，＃１机组启动阶段，高中压轴封送汽温度调整至１８０％～　２００％，压力稳定，转速升至１５００ｒｐｍ以上时，高中压轴封送汽温度　可调高至２ｏｏ℃～２６０￣Ｃ，＃１机组启动时升速率调整为７０ｒｐｍ／ｍｉｎ，注　意观察＃ｌ瓦瓦温及其进油压力，到４００ｒｐｍ确认＃１瓦温正常后按　正常升速率继续启动，＃前箱复装扣盖前，应对前箱彻底清理并满　足］Ｂ／Ｔ４０５８—１９９９洁一３的要求。启动前打油循环保证润滑油的清洁　度，＃１、｝｝２机组停机时应按规程确认轴封系统的正常投入，轴封送　汽温度控制在２００￣Ｃ一２５０￣Ｃ范围内，＃ｌ、｝｝２机组应确认轴封供汽温度　（高中压缸）可调，且供汽压力稳定，达到设计值，低转速下尽量不要　破坏真空，要保持到盘车投入。　２试运期间及机组投产后运行情况　２．１＃１汽轮机试运期间初次投盘车擀瓦情况及故障经过　＃１汽轮机于２００８年３月１９日首次投盘车，３月２１日发现＃１　轴瓦温度和回油温度高，轴瓦最高温度达９６度，盘车电流１５．５Ａ，盘　车转速！．５ｒ／ｍｉｎ。停盘车后，对＃ｌ轴瓦解体检查。　２．２＃１轴瓦解体检查情况　上瓦吊出后，发现上瓦表面附着一层黑色物质，上瓦三块瓦块　无磨损痕迹，下瓦第１、２块（按旋转方向）附着一层黑色粉末状物　质，表面干燥，判断为乌金磨损细末，无浸油痕迹，从现象看类似干　磨现象，轴颈表面有轻微刮痕。　２．３原因分析　从轴瓦脱落物和转子运行状况来看，造成轴瓦磨损的原因为干　磨所致。　２．４处理过程　将＃１轴瓦研磨修刮后恢复，临时滤网更换为６ｏ目两层，开启　辅助油泵和启动油泵，＃１瓦回油口有大量油排出，观察样１轴瓦温　升，轴瓦工作状态正常，吹管结束后，将＃１轴瓦解体，更换了下瓦三　块瓦块。　２．５群ｌ汽轮机试运期间停机时＃ｌ轴瓦温度高情况　２００８年５月３１日，＃ｌ汽轮机超速试验后，锅炉ＭＰＴ，汽轮机转　子在惰走至１７０ｄｍｉｎ时，群１轴瓦温度突升至１４０￣（２后下降。当时因　缸温较高，只解体上瓦进行检查，上瓦无异常，轴颈轻微磨损，经研　究后决定恢复＃ｌ轴瓦。　

660MW超临界汽轮机设计说明

哈尔滨汽轮机厂有限责任公司 2660MW超临界汽轮机设计说明

1 概述

哈汽公司660MW超临界汽轮机为单轴、三缸、四排汽、一次中间再热、凝汽式机组。

高中压汽轮机采用合缸结构，低压积木块采用哈汽成熟的600MW超临界机组积木块。应

用哈汽公司引进三菱技术制造的1029mm末级叶片。机组的通流及排汽部分采用三维设

计优化，具有高的运行效率。机组的组成模块经历了大量的实验研究，并有成熟的运行

经验，机组运行高度可靠。

机组设计有两个主汽调节联合阀，分别布置在机组的两侧。阀门通过挠性导汽管与

高中压缸连接，这种结构使高温部件与高中压缸隔离，大大的降低了汽缸内的温度梯度，

可有效防止启动过程缸体产生裂纹。主汽阀、调节阀为联合阀结构，每个阀门由一个水

平布置的主汽阀和两个垂直布置的调节阀组成。这种布置减小了所需的整体空间，将所

有的运行部件布置在汽轮机运行层以上，便于维修。调节阀为柱塞阀，出口为扩散式。

来自调节阀的蒸汽通过四个导汽管（两个在上半，两个在下半）进入高中压缸中部，然

后通入四个喷嘴室。导汽管通过挠性进汽套筒与喷嘴室连接。

进入喷嘴室的蒸汽流过冲动式调节级，做功后温度明显下降，然后流过反动式高压

压力级，做功后通过外缸下半上的排汽口排入再热器。

再热后的蒸汽通过布置在汽缸前端两侧的两个再热主汽阀和四个中压调节阀返回

中压部分，中压调节阀通过挠性导汽管与中压缸连接，因此降低了各部分的热应力。

蒸汽流过反动式中压压力级，做功后通过高中压外缸上半的出口离开中压缸。出口

通过连通管与低压缸连接。

高压缸与中压缸的推力是单独平衡的，因此中压调节阀或再热主汽阀的动作对推力

轴承负荷的影响很小。

汽轮机留有停机后强迫冷却系统的接口。位于高中压导汽管的疏水管道上的接头可

永久使用，高中压缸上的现场平衡孔可临时使用。

汽轮机的外形图及纵剖面图见图1。哈尔滨汽轮机厂有限责任公司 2

图1 汽轮机外形及纵剖面图

哈尔滨汽轮机厂有限责任公司 22哈汽公司超临界汽轮机业绩