钢包温度分布模型及其测试实验研究_蒋国璋

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钢包温度分布模型及其测试实验研究_蒋国璋

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表 7 与波谱荧光分析仪的样品分析结果对比
Table 7 Comparison of results with WDXRF method
Abstract: L adle is the impor tant equipment in steel indust ry and its lifetime dir ectly influences the normal pro ductio n o f entir e enter pr ise. In this w ork, the temper ature dist ribution model of ladle is established by FEM , the feasible test scheme is deter mined accor ding to act ual w orking condition and the test experiment is carr ied o ut . T he r esult show s that the t ested temper ature values ar e acco rdance with calculated basically. Key words: ladle; temper ature field; finite element method; test

钢包周转周期与温降研究

钢包周转周期与温降研究刘金刚1李战军1王文军1姜中行1朱志远2（1.首钢技术研究院，北京100043； 2.秦皇岛首秦金属材料有限公司，秦皇岛066326）摘要通过对某中厚板厂100t钢包的周转和温降进行研究，得出了钢包空包的温降规律，当放置时间超过75min 后钢包温度基本低于800℃，在现有周期100min左右条件下，钢包无法满足温度要求。

通过减少周转钢包数、缩短浇次连浇炉数、加强钢包烘烤等措施使钢包周转周期由102min降为73min，降低钢包温降11.5℃，使LF炉电耗下降5kW·h/t以上。

关键词钢包周转温降周期Research on Ladle Operating Cycle and Temperature Drop Liu Jingang1 Li Zhanjun1 Wang Wenjun1 Jiang Zhonghang1 Zhu Zhiyuan2（1. Technical Research Institute, Shougang Group, Beijing, 100043;2. Shouqin Company Ltd., Qinhuangdao, 066326)Abstract Research on ladle operating cycle and temperature drop in one of heavy and medium plate, concluded the temperature drop in empty ladle can't satisfy temperature requirements, when the ladle temperature is below 800℃, placed time longer than 75min in the present cycle around 100min. Ladle cycle time drop from 102 min to 73 min, reduce the temperature drop to 11.5℃, the power consumption of LF falls more than 5kW·h/tons, by reducing the number of ladle, shorten the cycle number casting, strengthen the ladle baking measures.Key words ladle, operating cycle, temperature drop, cycle time1 引言在目前钢铁市场日益向高技术含量高附加值发展的前提下，对于中厚板市场的大量钢种开发中钢的成份除要求钢材具有各项优异的力学性能外大部分均要求低碳或超低碳成份控制，如管线钢X70、管线钢X80、低温压力容器、高强结构钢、高强建筑用钢、海洋平台用钢、E级和F级船板等[1, 2]，而目前冶炼此类钢种一般工艺路线为转炉—LF精炼—真空处理—CC，这样真空处理无法发挥脱碳的功能，因此必须防止LF精炼增碳，而对LF增碳影响最大的就是加热时间，而防止加热时间过长就必须控制钢水的温降和钢包的温降，掌握钢包运行规律，实施生产流程中钢包周转的系统调控势在必行[3]，同时有效节约能源也是钢铁工业重要研究课题之一[4,5]。

钢包外壳温度的准确测量与指标设定

钢包外壳温度准确测量与指标设定xxxxx有限公司：我公司在贵公司承包钢包冷修业务，合同时间为xxxx年x月x 日—xxxx年12月31日，由于疫情影响，推迟至3月份才开始施工。

当时我公司根据在其他钢厂施工情况，直上钢包可以将包温控制在270度左右，所以与贵公司签订协议将包壳温度定在270度。

现59号钢包第2次使用，8号包第1次使用，具体温度情况为：1、59号第一个包役，≤270℃,32%；270—280℃，49%；280—290℃，15%，290—300℃，4%；≥300,0；2、59号第二个包役，现42炉，温度基本在265℃左右；3、8号包第一次使用，现59炉，温度基本在255℃左右。

4、与同钢种、同包龄的利尔钢包相对比，包壳温度明显改善。

我公司前期根据贵公司炼钢厂现场状况和采用隔热材料的导热系数，通过模拟试验，包壳温度可以控制在270度以内。

59号钢包包壳温度之所以超出我们当时的模拟温度，现分析主要有以下几方面原因：1、第一个试验钢包测温时没有统一测量位置，钢包温度记录按照最高点记录，测量温度时测到透气孔。

包壳透气孔主要是为了钢包耐材前期排水、后期排气用的，所以不能作为测量点。

此已和炼钢厂沟通，测量时尽量避开透气孔周围15cm的位置。

2、贵公司钢种比较多，钢水温度情况也不同。

从测量情况来看，不过vd的包壳温度偏低，高温钢和过vd的钢种测量时包壳温度偏高。

3、由于每个钢厂情况不同，我公司在施工时对59号和8号包采用不同厂家隔热板，59号用的是创兴新材料，8号用的福美新材料，都是国内使用效果反馈最好的。

永久层浇注料采用的是导热系数最低的致密焦宝石。

隔热板和浇注料都是常规钢包材质的两倍成本，我公司也是想通过对比，采用最好的材质，最好的产品，不计成本来适应贵公司现场要求。

通过对比，福美新材料隔热效果更适应这边现场状况，我公司后期隔热板全部采用此厂家产品。

4、现场条件的限制。

贵公司转炉钢包区域的天车是180吨的，而装容量又要求必须大于110吨，所以在砌筑时炼钢厂要求隔热层厚度不能超过9公分（隔热板1.5公分，永久层7.5公分）。

炼钢厂钢包热状态跟踪模型

摘要针对炼钢厂炼钢至连铸全流程 , 建立了钢包热循环过程钢包热状态跟踪模型 , 并将包衬温度实测和数值模拟相结合 , 利用传热反问题修正模型 , 提高模型的准确度 .利用钢包热状态跟踪模型分析了新砌钢包烘烤预热时间、空包时间、离线烘烤时间和包衬侵蚀等因素对钢水温度的影响规律 .结果表明 :新砌钢包烘烤预热时间从 480min增加到 780 min, 可使新包第一次热循环中钢水总温降减少 15.6℃;空包时间为 540 min时 , 钢水温降比正常周转包增加 14.6℃;空包时间越长 , 离线烘烤减少钢水温降的效果越明显 ;当空包时间为 540min时 , 进行 240min离线烘烤 , 可使钢水总温降减少 11.0℃;包衬侵蚀可使钢水总温降最大增加 9.3℃. 关键词炼钢 ;钢包 ;传热反问题 ;跟踪 ;数学模型分类号 TF701.2
钢水温度控制是连铸生产的技术关键之一 .钢包是盛纳、运输钢水并进行相应二次冶金的容器 , 与钢水温度的控制有着密切的关系 [ 1] .国内外针对钢
包传热规律以及钢包传热对钢水温度的影响 , 做了较多的研究[ 1--6] , 但大多集中于研究单个工序操作 . 钢包周转是一个热循环的封闭系统 [ 7] , 针对炼钢至
果 , 各阶段的传热边界条件和能量方程各异 , 分述如下 .
(1)钢包烘烤阶段 . 能量平衡方程为 :
∑ Qg =
qg-iHi
(1)
钢包边界条件 : 包壁和包底内表面 ,
qg-i=σ 1
-(1
εin -εin)(1
-Ain)(εgTg4
-AinTi4n)+
αg-i(Tg -Tin);
包壁和包底外表面 ,

RH精炼钢水温度预报模型

RH精炼钢水温度预报模型
刘浏;杨强;张春霞
【期刊名称】《钢铁研究学报》
【年(卷),期】2000(12)2
【摘要】根据 RH精炼过程钢水传热的物理模型 ,提出了预报 RH精炼过程钢水温度的数学模型。

根据此模型可以分别计算真空室内和钢包内钢水的温度变化。

计算结果表明 :在精炼初期 2～ 3min内 ,由于炉壁吸热 ,钢包内钢水温度迅速降低 ,随后真空室内钢水温度开始回升 ,4min后 ,钢包和真空室内钢水温度趋于均匀。

采用该模型预报实际真空脱碳终了温度 ,其中平均误差在± 5℃以内的占 72 %
【总页数】6页(P15-20)
【关键词】预报;RH精炼;传热;钢水温度;数学模型;炼钢
【作者】刘浏;杨强;张春霞
【作者单位】钢铁研究总院工艺研究所
【正文语种】中文
【中图分类】TF769.4
【相关文献】
1.RH-MFB精炼时钢水温度预报模型的开发 [J], 吴扬;倪红卫;张华;吴建荣
2.LF精炼终点钢水温度灰箱预报模型 [J], 付国庆;刘青;汪宙;常健;王彬;谢飞鸣;卢新春;居琪萍
3.RH-MFB精炼过程中钢水温度预测模型 [J], 韩传基;刘青;吴凯;蔡开科
4.LF-RH工艺生产超低硫钢钢水温度预报模型 [J], 樊智勇;熊玮;胡汉涛;黄翼飞
5.LF炉精炼过程钢水温度预报模型 [J], 孙学刚
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石钢钢包及中间包的水模型实验研究报告书

速度矢量图
原型
优化方案
速度云图
原型
优化方案
圆台包
根据相似原理建立模型，参数推导同椭
圆包，按正交表 L32 8 4 2 218 安排实验方案，实验方案表略。
实验方案

按正交表 L32 8 4 2 218 安排实验方案
实验方案表省略全因子实验次数：8*4*4*2*2＝512 实际安排次数：32*2＝64

实验设计

评价指标：混匀时间（与比搅拌能关系）实验因子和水平： W 吹气孔位置: 8水平（单孔四种：双孔四种）
Fr’ 修正弗路德准数：4水平 H/D 径深比： 4水平 2水平
l g气液密度比:
各吹气孔在包底的具体位置
1 2 3 4 5
① ② ③ ④ ②+⑤
单孔， R/3 单孔， R/2 单孔， 2R/3 单孔，原型， 2R/5 双孔， R/2 + R/2， 180°
速度矢量图
原型
优化方案
速度云图
原型
优化方案
3 号中间包
1. 相似原理

几何相似：1：2.5 动力相似（原型与模型弗路德准数相等）
Fr m Fr p

其中：
u Fr dg
47.5000

47.0000
46.5000

0.00

0.25
0.50
0.75
1.00
1.25

ρ
t与熔池深度的指数关系图
t与密度的指数关系图
4
5
④

连铸大包内钢液温度分布及分层现象的模拟

连铸大包内钢液温度分布及分层现象的模拟示例文章篇一：《连铸大包内钢液温度分布及分层现象的模拟》嗨，你知道连铸大包吗？那里面装着钢液呢，就像一个超级热的大容器装着神奇的液体。

我今天就想跟你唠唠这里面钢液的温度分布还有分层现象的模拟，可有趣啦。

我先来说说这个连铸大包吧。

它就像一个超级大的锅，只不过这个锅装的不是汤，而是钢液。

钢液可热啦，热得像太阳一样，红彤彤的。

我想象自己站在旁边，那热浪肯定能把我给掀翻。

在这个大包里啊，钢液的温度可不是到处都一样的。

你想啊，就像我们家里的热水壶，上面的水和下面的水温度有时候就有点差别。

连铸大包里的钢液也是这样。

有的地方热一点，有的地方稍微凉一点。

这是为啥呢？这就跟很多东西有关啦。

比如说，大包周围的环境会影响它。

就好像我们在冬天，靠着暖气的地方就暖和，离得远就冷一点。

大包壁就像那个暖气，会影响钢液的温度。

那这个温度分布到底是啥样的呢？这就得靠模拟啦。

模拟就像是一场魔法，能让我们看到眼睛看不到的东西。

科学家们用电脑来做这个模拟。

就像我们玩游戏一样，不过这个游戏是关于钢液的。

他们在电脑里建立一个大包的模型，就像搭积木一样，把大包的样子搭出来。

然后呢，把钢液的各种性质也放进去，比如说钢液有多热，它是怎么流动的。

我来给你讲讲我想象中的模拟过程吧。

我觉得那些科学家就像超级魔法师。

他们坐在电脑前，手指在键盘上噼里啪啦地敲着。

他们输入各种数字和指令，就像在念咒语一样。

然后呢，电脑屏幕上就出现了大包里钢液的样子。

我仿佛能看到那些红色的钢液在大包里流动着，有的地方热得发红光，有的地方稍微暗一点。

再来说说分层现象。

分层就像我们喝的果汁分层一样。

钢液也会分层哦。

上面的钢液和下面的钢液温度不一样，性质也有点差别。

这是怎么造成的呢？我觉得就像我们把油和水放在一起，油会浮在水上一样。

钢液里不同温度的部分也会像这样分开。

我问我的科学老师，老师说呀，这分层现象可复杂啦。

有好多因素在捣乱呢。

比如说钢液里的成分不一样，就像我们做蛋糕，放的材料不一样，蛋糕的样子和味道就不一样。

重钢80t钢包瞬态温度场的模拟研究

ｗａｄｔａｌｎｓｅ１ｅｐｒｔｒｒｐｉｌｗｅｈｎ１５／ｎｎ．ｅｓｍｕａｅｅｕｔｃｉｃｄｔｒｈｔｍｏｔｔｅｍｅａｕｅｄｏｅｔＳｏｒｔａ．℃ ｒｉＴｈｉｌｔｄｒｓｌｏｎｉｅｗｉｈｓ
ｔｅｄｔｃｄａｕ８ｂｓｃｌａｄｉｐｏｉｅａｈｏｅｉｄｂｓｏｅｕｅｎ（ｔｌｓｅｌｔｐｒｔｒｈｅｅ“ ｖｌｅａｉａｌｙ．ｎｔｒｖｄｔｅｒｔ￣ａｉｆｒｒｄｃ１ｌ１ｔｅｅａｕｅｃｓ）ｅｍｄｏｎＣｈｎｓｅｌｓｓｅｌｋｎｌｎ．ｒｐｉｏｇｔｅ’ ｔｅｍａｉｇｐａｔＫｅｗｏｄｙｒ￣ｌｄｅｆｉｌｎｉｌｔｎｍｏｔｎｓｅｌｔｍｐｒｔｒｒｐａｌｉｔｅｅｎｅｍｅｔｓｍｕａｉｏｌｔｅｅｅａｕｅｄｏｅ
定量结果，为改善钢包热状态和降低钢水的温晦提供依据。
１钢包传热数学模型１１钢包结构及其特性参数．
水从转炉出钢到浇注结束的全过程可分为以下几个阶段：转炉出钢至钢包，钢包静置凋运至ＬＦ炉精炼处理，处理完毕调运待浇，钢包开浇至浇注完毕。钢包在各阶段的热状态不同，各阶段传
近年来我国高效连铸技术取得重大突破，加
快了生产节奏，原有的钢厂系统平衡被打破，高效连铸机对钢水的温度有更严格的要求。钢包作
变化的实测可以在一定程度卜供钢包热状态的提经验数据，但实际过程的各种变化往往无法全】［ｊ＝；ｌ

基于传热反问题的钢包热状态跟踪模拟

基于传热反问题的钢包热状态跟踪模拟
陈桂彬;贺东风;袁飞;徐安军
【期刊名称】《有色金属科学与工程》
【年(卷),期】2016(007)002
【摘要】现代化高效连续炼钢的关键是钢水温度控制,钢包热状态是钢包周转过程中钢水温降的重要影响因素,因而烘烤结束时的钢包热状态至关重要.由于钢包内部温度较高,生产场地布局复杂,电子原件的使用寿命较短等原因,传统的实测法和数值模拟等方法都无法实现包衬内部实时接触式测温.针对上述情况,文章运用有限差分法正向求解包衬温度场,再建立非稳态的钢包传热一维数学模型,采用Fluent软件模拟火焰温度场,用传热反问题研究方法以钢包易测量的包壳温度为已知条件,对包衬温度分布进行数学反演,并通过计算机C#语言对210 t钢包烘烤过程进行智能化模拟追踪,编写烘烤过程的温度场实时监控软件,为钢包调度和编制合理的烘烤制度提供一个切实可行的新方法.
【总页数】7页(P25-31)
【作者】陈桂彬;贺东风;袁飞;徐安军
【作者单位】北京科技大学冶金与生态工程学院,北京100083
【正文语种】中文
【中图分类】TF065.1
【相关文献】
1.基于传热反问题的钢包热状态跟踪模拟
2.基于流热固耦合的核电蒸汽发生器传热管热应力数值模拟
3.基于扩张状态观测器和反步滑模法的四旋翼无人机轨迹跟踪控制
4.基于ANSYS的热嘴传热模拟分析及模具设计
5.基于DEFORM反传热模型表面换热系数的确定
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钢液温度分布模式识别方法的研究与仿真

一
羞
］（３）
元内部场差值算法的钢包内钢液温度分布辨识方法。
３．１建立热传导微分方程
根据热力定律能够得知，在指定时间段中，钢包内钢液
中包含能量的增量与外界能量和钢包内能量之和相等，可以利用下述公式描述其关系：
ＡＦ＝ＡＲ＋（１０）
其中，
ＡＦ：ｄ挈△
ＡＲ＝１ＡＢ１一２ＡＢ２＋ｔｒＲＡＷ
其中，是钢包的密度，ｄ是钢包的比热，ｒ。是钢液的初始温
度，ｒ：是钢液的温度极大值。将热力学相关理论应用到微分体中，能够得到下述
．．．．— —
（、１２）
ｒｒａｘ ——‘ ～
（Ｌ）５）
钢包内钢液温度在坐标轴上进行投影，能够得到下述
２７７．．．． — —
ａ
ｖ
＋
ａ
＋
Ｏａ‘
：０
（２）
３钢包内钢液温度分布辨识优化方法
利用传统算法进行钢包内钢液温度分布辨识，无法避免
由于钢液流动性较强造成的温度差异过大的缺陷，从而降低了钢包内钢液温度辨识的准确性。为此，提出了一种基于单
ｉ：０．０６９８５９ｎＸ／ｉ
ＯＵ
：
（９）
（
＋
＋
）＋
（１）
根据上面阐述的方法，能够获取钢包内钢液温度分布参

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1 钢包温度分布模型的建立
考虑到钢包结构及钢包渣线层对整个钢包温度场和应力场的影响, 在建立钢包三维模型时假设: ① 钢包包壁的倾斜度很小, 可近似为圆柱体; ②钢包包底和包壁各层耐火砖的缝隙忽略不计; ③包壁的透气砖和水口砖尺寸相对钢包底的总体尺寸很小, 故将透气砖和水口砖近似作为实心体处理, 对整个包底的计算结果影响不大。根据实际钢包内衬结构尺寸建立钢包三维几何模型, 见图 1。
shell of ladle bottom in casting condition
量值相符合。比较钢包外壳温度分布计算结果与钢包外壳实测温度值, 2 组数据基本相符, 由此可证明三维有限元模型建立的合理性及其参数选取的正确性。应用此模型做进一步分析表明[ 4] , 使用中工作层减薄后, 钢包内衬和外壳的温度会升高, 且温度梯度迅速增大, 导致热应力增加, 这对于钢包内衬和外壳的使用极其不利。因此, 钢包在使用一段时间后进行维护是非常必要的, 也是有理论依据的。
第 16 卷第 11 期 2006 年 11 月
中国冶金 China M eta llur gy
Vo l. 16, N o. 11 N ov . 2006
钢包温度分布模型及其测试实验研究
蒋国璋1, 孔建益1 , 李公法1 , 白晨2 , 陈世杰1
( 1. 武汉科技大学机械自动化学院, 湖北武汉 430081; 2. 武汉科技大学耐火材料与高温陶瓷重点实验室, 湖北武汉, 430081)
通过测试各种工况下钢包外壳温度并了解其温
图 4 热修、浇钢工况钢包外壳温度测试测点 Fig. 4 Measuring point of temperature at outer shell of
ladle in conditions of casting- hot repair
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中国冶金
第 16 卷
摘要: 钢包是冶金生产中的重要设备, 其使用寿命的长短对企业生产有直接影响。利用有限元法建立了钢包的温度分布模型, 针对实际工况确定了可行的测试方案, 并进行了测试实验。结果表明, 测试得到的温度值与计算的结论基本吻合。关键词: 钢包; 温度场; 有限元法; 测试中图分类号: T F341 文献标识码: A 文章编号: 1006- 9356( 2006) 11- 0030- 03
Research on Temperature Distribution Model of Ladle and Its Test
JIA N G G uo- zhang 1 , K ON G Jian- yi1 , L I G ong- f a1 , BA I Chen2 , CH EN Sh-i jie1
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表 7 与波谱荧光分析仪的样品分析结果对比
Table 7 Comparison of results with WDXRF method
建立钢包模型采用自底向顶的建模方式。首先在 XOY 面内创建面, 然后将面沿 z 轴拉伸成体, 这样就可利用拉伸的办法将一个个的体元素划分成六面体单元。另外, 在建模过程中分别命名生成的面和体, 以便于指定不同材料属性和加载不同的边界条件。以下建模步骤中提及的钢包各部分名称均指在 XOY 面内的投影。钢包有限元模型见图 2。
( 1. Colleg e of M achinery and Auto mation, W uhan U niver sity o f Science and T echnolo g y, W uhan 430081, H ubei, China; 2. K ey L ab of Ceramics and Refr act ory , Wuhan U niver sity of Science and T echnolo gy , Wuhan 430081, Hubei China)
3 理论计算与实测分析
通过对钢包热修工况温度测试和浇钢工况温度的测试结果分析, 找出 2 个典型的温度测量数据, 见图 5 和图 6。在钢包浇钢工况中主要边界条件为: 模型工作层温度 1 571 , 钢液的对流系数为常数。利用建立的有限元模型计算钢包浇钢工况的温度分布, 并绘制出温度曲线, 钢包浇钢工况包壁外壳从罐沿到包底边缘的温度分布曲线见图 7, 钢包浇钢工况包底外壳透气砖以及罐底区域温度分布曲线见图 8。
图 6 浇钢工况钢包罐底区域的外壳温度测量值 Fig. 6 Measured value of temperature at outer shell
of ladle bottom in casting
图 8 钢包浇钢工况包底外壳透气砖区域温度曲线 Fig. 8 Temperature curve of permeable brick area at outer
度分布水平, 可为钢包的应力分析和工艺、寿命研究提供原始和拟合验证数据。主要测试内容: ①钢包连续工况的温度测量将选取钢包精炼→浇铸→热修这一连续过程, 测量温度将反映钢包内衬温度随边界条件的变化规律, 并在钢包瞬态温度分析中验证钢包内衬参数选取的正确性以及模型建立的合理性。②钢包热修、浇钢工况下的温度测试将反映包壳在不同工况下的温度分布状况, 并在钢包稳态温度分析中验证钢包内衬参数选取的正确性以及模型建立的合理性。
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中国冶金
第 16 卷
表 6 与化学分析的样品分析结果对比
Table 6 Comparison of results with chemical method
样号 1 2 3 4 5 6 7
测定
方法本法化学法本法化学法本法化学法本法化学法本法化学法本法化学法本法化学法
修订日期: 2006- 08-25
第 11 期
蒋国璋等: 钢包温度分布模型及其测试实验研究
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的程序。考虑到生成的实体模型须经网格化才可进行有限元计算, 因此在其生成前就要考虑如何划分网格。有限元中对三维问题划分网格常用四面体单元和六面体单元。前者划分网格较易, 可利用程序本身的自动网格划分功能, 主要缺点为因其是常应变( 应力) 单元, 即每个单元内的应力值为常量, 如果要获得较精确的解则须将单元划分得非常小, 这往往要求相当长的计算时间和较高的计算机配置, 且在有些场合用其计算还会产生不正确的结果; 而后者分析结果优于四面体, 在获得同等精度的计算结果前提下划分网格的数目也较少。因此, 通常在分析三维问题时尽可能地采用六面体单元划分实体模型。然而, 几乎所有的有限元软件都不具备自动划分六面体单元的功能, 只对一些特殊形状可通过映像、拖拉、扫掠等功能实现六面体单元的划分。因此, 在建立钢包有限元模型前须考虑到这一点, 充分运用拖拉、扫掠等功能实现六面体的网格划分。
从图 7 看出, 上渣线层处包壁外壳的温度为 350 , 下渣线层处包壁外壳的温度为 315 。比较图 7 和图 5 可知, 由计算得到的浇钢工况上渣线层处钢包外壳的温度值与测量值误差在 5 。从图 8 看出, 透气砖区域的包底外壳温度在 277 , 罐底区域的外壳温度在 260 。比较图 8 和图 6 可知, 由计算得到的浇钢工况罐底区域钢包外壳温度值与测
图 1 钢包三维几何模型 Fig. 1 3- dimensional geometry model of ladle
钢包是耐火内衬和金属外壳材料组成的复合结构。简化钢包模型并对钢包几何模型和材料模型参数化后, 即可利用 AP DL 语言编写生成有限元模型
基金项目: 湖北省武汉市科学技术局科技攻关项目基金资助( 20061002052) 作者简介: 蒋国璋( 1965- ) , 男, 博士生, 副教授; E-mai l: w hjgz@ mail. w us t. edu. cn;
图 7 钢包浇钢工况包壁外壳温度曲线 Fig. 7 Temperature curve of ladle shell in casting
图 5 浇钢工况钢包上渣线层处温度测量值 Fig. 5 Measured value of temperature of ladle shell at
upper slag line in casting condition
ladle in conditions of refining- casting- hot repair
图 2 钢包三维有限元模型 Fig. 2 3- dimensional finite element model of ladle
2 温度测试仪器与方案
使用美国 FL IR 公司生产的 E2 型便携式红外热像仪测试温度, 内置激光点便于准确找到热点的真实位置, 手持此设备对准测试点即可显示此处温度值, 并可根据需要选择记录存取。
测定组分/ %
w ( SiO 2 ) w( CaO ) w ( M gO )
32. 82
39. 38
9. 40
32. 57
39. 19
9. 12
32. 83
39. 62
9. 48
32. 97
39. 91
9. 31
33. 26
40. 02
10. 00
33. 07
39. 94
9. 96
33. 60
39. 60
4 结语
运用有限元法建立了钢包的有限元模型, 对钢包在工况下的温度场进行了模拟。然后, 设计了 1 套测试实验方案, 对钢包在工况下进行了实测, 最后将模拟数据与实测数据进行了比较, 发现计算温度值和测试温度值基本相符, 验证了模型的正确性。

钢包温度分布模型及其测试实验研究_蒋国璋

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