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现浇箱梁满堂碗扣支架验算

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1 （泉塘特大桥）现浇箱梁支架验算

一、现浇箱梁支架设计理论基础与设计步骤

1、支架设计的理论基础

⑴理论力学原理；⑵材料力学原理；⑶结构力学原理。

2、设计步骤

拟定支架类型及结构布置 荷载分析及荷载组合

底模板验算 横向木枋验算 纵向木枋验算 支架立杆验算 地基承载力验算。

3、支架设计

本桥箱梁底至地面最大高度为14.0m，拟采用满堂式ø48*3.5碗扣支架作为全桥支架的基本构件。现浇梁主墩两侧4.0m范围内底板、腹板底支架横距为30cm，翼缘板底支架横距为60cm，纵距均为60cm；现浇梁其余部位腹板位置立杆横距为30cm、纵距为60cm, 底板和翼缘板位置立杆横距为60cm、纵距为60cm；所有横杆步距均为1.2m。满堂支架顶横向木枋采用10*10cm木枋单层布置，横向木枋上铺设纵向木枋，纵向木枋采用5*10cm木枋单层按间距15cm布置，纵向木枋上铺设15mm厚竹胶板。具体支架设计图附后。

该连续梁与上饶县泉塘村7m宽县道成157°交角，交叉点正线里程为DK356+359.95，县道从第13#、14#墩中间穿过。为了保证县道正常交通，我们采取改道的方案。

结构计算采用允许应力法，钢管柱基础按独立刚性基础计算。

二、计算参数

1、梁体混凝土容重：26.0KN/m3

2、混凝土超重系数：1.05 2 3、施工临时荷载：2.5KN/m2

4、倾倒混凝土产生荷载：2.0KN/m2

5、振捣混凝土产生荷载：2.0KN/m2

6、安全系数取值:

满堂脚手钢管应力安全系数取1.4

膺架杆件应力安全系数1.3

稳定安全系数1.5

7、材料应力取值：

A3钢：[σ轴]= 140MPa、 [σ弯]= 145MPa、 [τ]= 85MPa

方木：[σ弯]= 13MPa、 [τ]= 2.0MPa

竹胶板：[σ弯]= 12MPa、 [τ]=12MPa

8、材料弹性模量取值：

钢材弹性模量： 2.1×105 MPa

方木（杉木）弹性模量： 9×103 MPa

竹胶板弹性模量： 3.1×103 MPa

9、 杆件允许最大挠度为L/400

三、荷载计算

1、荷载分析

⑴钢筋混凝土自重

箱梁钢筋混凝土自重属均布荷载，直接作用于底模及侧模，根据现浇梁设计图可得箱梁各部分自重荷载为：

底板处：q1底板=(3.45*0.475+3.45*0.365)*26*1.05=79.1KN/m 3 腹板处：q1腹板=(3.315*1.63-2.6*0.65÷2-0.5*0.3÷2-1.05*0.35÷2-1.825*0.775)*26*1.05=78.8KN/m

翼缘板处：q1翼缘板=(2.65*0.485)*26*1.05=35.7KN/m

⑵竹胶板底模（板厚δ=1.5cm，容重γ=7.5KN/m3）

q2=1*1*0.015*7.5KN/m3=0.11KN/m2

⑶纵向木枋（5*10cm@15cm）

q3=（1/0.15）*0.05*0.1*7.5=0.25KN/m2

⑷横向木枋（10*10cm）

q4=（1/0.6）*0.1*0.1*7.5=0.13KN/m2

⑸钢管支架体系自重

①单根钢管自重

按14m的支架高度计算钢管自重荷载（含配件、剪刀撑及水平拉杆等），ø48*3.5钢管单位重为3.84kg/m，加配件乘以系数2.0,则立杆自重平均分配到底层的荷载为:

g=14m*3.84kg/m*2*9.8N/1000

=1.05KN/根

②钢管支架体系自重

根据支架设计图，底板及腹板区平均每平方米布置了11.1根钢管，翼缘板处平均每平方米布置了7.4根钢管，则支架体系自重为：

底板和腹板处 q5底板和腹板=1.05*11.1=11.7KN/m2

翼缘板处 q5翼缘板=1.05*7.4=7.8KN/m2

2、荷载组合 4 ⑴竹胶板底模承受荷载

①底板处（宽3.45m）

q竹胶板=q1底板/3.45 +q倾倒砼+q砼振捣

=79.1/3.45+2.5+2.0+2.0

=29.4KN/m2

②腹板底模（单侧宽1.63m）

q竹胶板=q1腹板/1.63 +q倾倒砼+q砼振捣

=78.8/1.63+2.5+2.0+2.0

=54.8 KN/m2

③翼缘板底模（单侧宽2.65m）

q竹胶板=q1翼缘板/2.65 +q倾倒砼+q砼振捣

=35.7/2.65+2.5+2.0+2.0

=20KN/m2

⑵纵向木枋承受荷载

①底板处

q纵向木枋=q竹胶板+ q2=29.4+0.11=29.51KN/m2

②腹板处

q纵向木枋=q竹胶板+ q2=54.8+0.11=54.91KN/m2

③翼缘板处

q纵向木枋=q竹胶板+ q2=20+0.11=20.11KN/m2

⑶横向木枋承受荷载

①底板处 5 q横向木枋= q纵向木枋+ q3=29.51+0.25=29.76KN/m2

②腹板处

q横向木枋= q纵向木枋+ q3=54.91+0.25=55.16KN/m2

③翼缘板处

q横向木枋= q纵向木枋+ q3=20.11+0.25=20.36KN/m2

⑷立杆承受荷载

①底板处

q立杆= q横向木枋+ q4=29.76+0.13=29.89KN/m2

②腹板处

q立杆= q横向木枋+ q4=55.16+0.13=55.29KN/m2

③翼缘板处

q立杆= q横向木枋+ q4=20.36+0.13=20.49KN/m2

⑸立杆对地基产生的荷载

①底板处

q地基= q立杆+ q5=29.89+11.7=41.59KN/m2

②腹板处

q地基= q立杆+ q5=55.29+11.7=66.99KN/m2

③翼缘板处

q地基= q立杆+ q5=20.49+7.8=28.29KN/m2

四、满堂脚手架结构验算

1、竹胶板底模验算

竹胶板钉在纵向木枋（5*10cm@15cm）上，直接承受上部荷载,取承受最大 6 荷载的腹板处进行验算,截取1m宽的竹胶板按简支梁偏于安全验算。

⑴1m宽*0.015m厚竹胶板截面特性

I=bh3/12=100*1.53/12=28.1cm4=0.281*10-6m4

W= bh2/6=100*1.52/6=37.5cm3=3.75*10-5m3

A=100*1.5=150 cm2

⑵强度验算

Mmax=1/10*q*L2=0.1*54.91*0.152=0.123KN.m

Qmax=1/2*q*L=0.5*54.8*0.15=4.11KN

σmax=1.4*Mmax/W=1.4*0.123/(3.75*10-5)=4.6Mpa<[σ弯]=12Mpa

τ=1.4*Qmax/A=1.4*4.11/(1. 5*10-2)=0.38Mpa<[τ]=12Mpa

（均满足要求）

⑶挠度验算

fmax=qL4/(128EI)= 54.8*0.154/(128*9*106*28.1*10-8)

=0.009cm<[f]=15/400=0.04cm （满足要求）

2、纵向木枋验算

纵向木枋采用5*10cm松木单层布设，直接承受底模传递下来的荷载，腹板、底板和翼缘板处跨径均为0.6m，间距为15cm。取承受最大荷载的腹板处进行验算,按简支梁偏于安全计算。

⑴5*10cm松木枋截面特性

I=bh3/12=5*103/12=416.7cm4=4.167*10-6m4

W=bh2/6=5*102/6=83.3cm3=0.83*10-4m3

A=5*10=50 cm2 7 ⑵强度验算

q =0.15*q纵向木枋=0.15*54.91=8.24KN/m

Mmax=1/8*q*L2=0.125*8.24*0.62=0.371KN.m

Qmax=1/2*q*L=0.5*8.24*0.6=2.47KN

σmax=1.4*Mmax/W=1.4*0.371/(0.83*10-4)=6.24Mpa<[σ弯]=13Mpa

τ=1.4*Qmax/A=1.4*2.47/(5*10-3)=0.69Mpa<[τ]=2Mpa

（均满足要求）

⑶挠度验算

fmax=5qL4/(384EI)=5*8.24*0.64/(384*9*106*4.167*10-6)

=0.037cm<[f]=60/400=0.15cm （满足要求）

3、横向木枋验算

横向木枋采用10*10cm松木枋纵向间距60cm单层布置，直接承受纵向木枋传递下来的荷载。腹板横向木枋按跨径为0.3m的简支梁计算，底板及翼缘板处横向木枋按跨径为0.6m的简支梁计算。

⑴腹板处横向木枋验算

①10*10cm松木枋截面特性

I=bh3/12=10*103/12=833.3cm4=8.333*10-6m4

W=bh2/6=10*102/6=166.7cm3=1.667*10-4m3

A=10*10=100 cm2

②强度验算

q =0.6*q横向木枋=0.6*55.16=33.1KN/m

Mmax=1/8*q*L2=0.125*33.1*0.32=0.37KN.m 8 Qmax=1/2*q*L=0.5*33.1*0.3=4.97KN

σmax=1.4*Mmax/W=1.4*0.37/(1.667*10-4)=3.1Mpa<[σ弯]=13Mpa

τ=1.4*Qmax/A=1.4*4.97/(1.0*10-2)=0.7Mpa<[τ]=2Mpa

（均满足要求）

③挠度验算

fmax=5qL4/(384EI)=5*33.1*0.34/(384*9*106*8.333*10-6)

=0. 037cm<[f]=60/400=0.15cm （满足要求）

⑵底板处横向木枋验算

①强度验算

q =0.6*q横向木枋=0.6*29.76=17.86KN/m

Mmax=1/8*q*L2=0.125*17.86*0.62=0.8KN.m

Qmax=1/2*q*L=0.5*17.86*0.6=5.36KN

σmax=1.4*Mmax/W=1.4*0.8/(1.667*10-4)=6.7Mpa<[σ弯]=13Mpa

τ=1.4*Qmax/A=1.4*5.36/(1.0*10-2)=0.75Mpa<[τ]=2Mpa

（均满足要求）

②挠度验算

fmax=5qL4/(384EI)=5*17.86*0.64/(384*9*106*8.333*10-6)

=0. 04cm<[f]=60/400=0.15cm （满足要求）

4、侧模板验算

⑴模板侧压力

新浇混凝土侧压力计算公式取下面两式中的较小值:

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满堂式碗扣支架支架设计计算

满堂式碗扣支架支架设计计算

满堂式碗扣支架支架设计计算

杭州湾跨海大桥XI合同段中G70～G76墩的上部结构为预应力混凝土连续箱梁，该区段连续箱梁结构设计有两种形式，一为等高段，一为变高段,G70～G70为变高段连续箱梁。为此，依据设计图纸、杭州湾跨海大桥专用施工技术规范、水文、地质情况，并充分结合现场的实际施工状况，为便于该区段连续箱梁的施工，保证箱梁施工的质量、进度、安全，我部采用满堂式碗扣支架组织该区段连续箱梁预应力混凝土逐段现浇施工。

一、 满堂式碗扣件支架方案介绍

满堂式碗扣支架体系由支架基础（厚50cm宕渣、10cm级配碎石面层）、Φ48×3mm碗扣立杆、横杆、斜撑杆、可调节顶托、10cm×15cm底垫木、10cm×15cm或10cm×10cm木方做横向分配梁、10cm×10cm木方纵向分配梁；模板系统由侧模、底模、芯模、端模等组成。10cm×15cm木方分配梁沿横桥向布置，直接铺设在支架顶部的可调节顶托上，箱梁底模板采用定型大块竹胶模板，后背10cm×10cm木方，然后直接铺装在10cm×15cm、10cm×10cm木方分配梁上进行连接固定；侧模、翼缘板模板为整体定型钢模板。（主线桥30m跨等高连续梁一孔满堂支架结构示意图见附图XL-1、2、3所示）。

根据箱梁施工技术要求、荷载重量、荷载分布状况、地基承载力情况等技术指标，通过计算确定，每孔支架立杆布置:纵桥向为:3*60cm+30*90cm +2*60cm,共计36排。横桥向立杆间距为：120cm+3*90cm+3*60cm +6*90cm +3*60cm +3*90 cm+120cm，即腹板区为60cm，两侧翼缘板（外侧）为120cm，其余为90cm，共21排；支架立杆步距为120cm，在横梁和腹板部位的支架立杆步距加密为60cm，支架在桥纵向每360cm间距设置剪刀撑；支架两端的纵、横杆系通过垫木牢固支撑在桥墩上；立杆顶部安装可调节顶托，立杆底部支立在底托上，底托安置在支架基础上的10cm×15cm木垫板上。以确保地基均衡受力。

(完整版)现浇箱梁内模支架计算

(完整版)现浇箱梁内模支架计算

国道324线磊口大桥续建工程

现浇连续箱梁（50+85+50m）

内模满堂支架

计

算

书

编制：

审核：

审批：

广州市方阵路桥工程技术有限公司

国道324线磊口大桥续建工程项目经理部

2016年9月11日目 录

一、现浇箱梁满堂扣件支架布置及搭设要求 ............................................ 1

二、支架材料力学性能指标 .......................................................... 1

1、钢管截面特性 ................................................................... 1

2、竹胶板、木方 ................................................................... 1

三、荷载分析计算 .................................................................. 1

1、板自重荷载分析 ................................................................. 2

2、其它荷载 ....................................................................... 2

三、荷载验算 ...................................................................... 2

现浇箱梁支架计算

现浇箱梁支架计算

现 浇 箱 梁 支 架 计 算

平四桥现浇箱梁共二联，单箱四室截面，梁总宽18米，底板宽12.24米，两侧翼缘板各宽2.88米。第一联为3×35米，采用碗扣脚手满堂支架现浇，支架设计检算如下：

一、荷载计算

1.砼自重： 3×35米箱梁砼总重 (砼自重取2.6t/m3箱梁方量为1242方) 共计 1242×2.6=3229.2t

2.施工荷载（模板、机具、作业人员）按0.3t/m2计，共计为：

105×18×0.3=567t

总荷载 3229.2+567=3796.2t

二、支架初步设计

根据设计图纸和荷载情况，初步设计碗扣支架布置为：立杆90cm×90cm，平杆层间距120cm，横桥向布置22列，纵桥向两墩之间布置38排，立杆上放可调丝杆，丝杆上顶托内沿桥向并排放置两根φ48钢管，钢管上横向摆放12×12方木，按经验考虑方木间距为40cm，在方木上钉竹胶合板作为现浇箱梁底模。

三、强度计算

1．底模竹胶板的强度检算

q1=(0.22+0.2)×0.4×2.5=0.42t/m（上下底板荷载）

q2=1.18×0.4×2.5=1.18t/m（腹板荷载）

q= q1+ q2=1.6t/m M=1.6×0.42/10

=0.0256t·m

w=bh2/6=40×1.22/6

=9.6cm3

σ=M/w=0.0256×104/9.6

=26.67Mpa<[σ]=70Mpa

f=mmEIql151076.51063844.0106.15384589444

竹胶板满足施工要求。

2. 12×12方木强度检算

支托内沿桥向并排放置两根钢管，钢管上横向摆放12×12方木，方木跨度为90cm。

q1 =0.42t/m

q2=1.18t/m

M=q1l2/8+ q2l2/4

=0.42×0.92/8+1.18×0.92/4

=0.28145t·m

12×12方木 W=288cm3

现浇箱梁满堂支架承载力验算

现浇箱梁满堂支架承载力验算

最新范本,供参考！ 某现浇箱梁满堂支架承载力验算

本箱梁采取二次浇注，第一次浇注到箱梁翼板根部，第二次浇筑顶板。支架采用大直径钢管门架、型钢及∮48×3mm钢管支撑，外模、底模及端头模采用厂制定型钢模板，内模采用定型板模，支架上设两层分配横，第一层采用［10槽钢，第二层采用10㎝×10㎝方木。

1、混凝土重按26.0K N / M3计算；

2、模板重0.6KN/M2（含加固件）；

3、分配梁按简支结构计算；

4、施工人员及施工料具运输、堆放取1.5KPa； 5、振捣、倾倒混凝土时对模板产生的冲击荷载取2.5 KPa；

6、材料用量：根据《箱梁支架布置图》计算。

由于本桥上部结构左右幅对称布置，本方案选用左幅进行支架搭设施工设计，施工时右幅支架按验算通过的第二联方案进行施工。

（一）跨中断面下支架验算：

1、 顶板支架承载力、稳定性验算(箱内支架)：

顶板支架采用Φ48×3.0mm扣件式钢管支架，支架间距按0.8×0.8m布置，由于箱梁箱内净空仅为115cm所以不考虑搭接。查相关手册得：钢管支架单根立杆稳定承载力计算：

λ=L/I=115/1.59=72.3，查表得Φ=0.792

[N稳]= ΦA[σ]=0.792×423.9×140=47.0KN

顶板砼重：G1=[(0.45+0.2) ÷2×2+0.2×1.65]×0.8×26=20.384 KN

模板重量：G2=3.65×0.8×0.60=1.752KN（模板及加固件按0.60KN/m2） 最新范本,供参考！ 施工荷载：G3=3.65×0.8×4Kpa=13.14KN

钢管支架: G4=0.5KN（箱内钢管按0.8×0.8设置,上下各设一道拉杆,共

.8m为一个计算单元)

每个室内每0.8m长度内共有支架立杆5根，故单根钢管受力为：

N=42.93÷5=8.59KN＜［N］＝47.0KN

安全系数K=5.5 满足要求!