L型塑料钢筋拉结件锚固性能试验

拉结筋拉拔试验规范拉结筋拉拔试验是工程中常用的检测混凝土构件与钢筋之间黏结性能的一种试验方法。

其目的是评价混凝土与钢筋的黏结强度，并判断混凝土构件的受力性能和结构的安全性。

以下是拉结筋拉拔试验的规范。

1. 试验前准备1.1 测量试件尺寸：测量试件直径、长度等尺寸，并记录。

1.2 清理试件表面：清除试件表面的杂质和污垢，确保试验结果准确可靠。

1.3 制作试件：按照设计要求和试验需要制作试件，包括混凝土试块和钢筋等。

2. 试验设备2.1 拉力试验机：使用能够提供足够的试验载荷和位移控制系统的拉力试验机。

2.2 试验夹具：使用合适的夹具将试件固定在拉力试验机上。

确保夹具与试件之间的紧密贴合，以防试件滑动或损坏。

2.3 测试仪器：使用合适的测量仪器，如位移传感器和负荷传感器，准确测量试件的位移和载荷。

3. 试验步骤3.1 安装试件：将试件固定在试验夹具上，确保试件与夹具之间的接触面光滑。

3.2 加载试件：按照设计的试验方案，在试验机上加载试件，以达到预设的载荷，记录试验的载荷值。

3.3 施加载荷：根据试验方案，以恒定的速率施加载荷，直至试件破坏或载荷达到设定值。

3.4 记录试验数据：在试验过程中，实时记录试件的位移和载荷数据，保证数据准确。

3.5 试验结束：当试件破坏或达到设定的载荷值时，停止试验，记录最终的载荷和位移数据。

4. 试验结果与分析4.1 计算试验结果：根据试验数据计算试件的拉拔强度、应力等参数。

4.2 结果评价与分析：根据设计要求和规范对试验结果进行评价和分析，判断试件的黏结性能和结构的安全性。

4.3 编写试验报告：根据试验结果和分析撰写试验报告，记录试验信息、结果和分析，提出合理的建议和改进措施。

以上是拉结筋拉拔试验的规范，该试验对于评价混凝土与钢筋黏结性能具有重要意义，可以指导工程设计和施工。

在实际应用中，需要根据具体的要求和条件进行合理的试验设计和操作，确保试验结果的准确性和可靠性。

混凝土钢筋锚固性能检测标准一、前言混凝土钢筋锚固是建筑工程中常用的一种连接方式，其质量的好坏直接影响到整个结构的安全性和稳定性。

因此，混凝土钢筋锚固性能检测标准的制定对于建筑工程质量的保障和提升具有重要意义。

二、检测方法1. 钢筋拉拔试验通过在混凝土中固定一定长度的钢筋，然后用机器将钢筋向外拉，测量钢筋与混凝土之间的粘结强度，从而评估混凝土钢筋锚固质量。

2. 钢筋剪力试验通过将一定长度的钢筋固定在混凝土中，然后在钢筋上施加一定的剪力，测量钢筋与混凝土之间的粘结强度，从而评估混凝土钢筋锚固质量。

3. 钢筋弯曲试验通过将一定长度的钢筋固定在混凝土中，然后在钢筋上施加一定的弯曲力，测量钢筋与混凝土之间的粘结强度，从而评估混凝土钢筋锚固质量。

4. 拉伸试验用机器将一定长度的钢筋拉伸，测量钢筋的抗拉强度，以此评估钢筋的质量。

三、检测标准1. 钢筋拉拔试验标准（1）试验样品应该为实际工程中使用的钢筋和混凝土材料。

（2）试验时，应该使用专业的试验设备，保证试验的准确性和可靠性。

（3）钢筋拉拔试验的最小粘结强度应该符合国家相关标准。

2. 钢筋剪力试验标准（1）试验样品应该为实际工程中使用的钢筋和混凝土材料。

（2）试验时，应该使用专业的试验设备，保证试验的准确性和可靠性。

（3）钢筋剪力试验的最小粘结强度应该符合国家相关标准。

3. 钢筋弯曲试验标准（1）试验样品应该为实际工程中使用的钢筋和混凝土材料。

（2）试验时，应该使用专业的试验设备，保证试验的准确性和可靠性。

（3）钢筋弯曲试验的最小粘结强度应该符合国家相关标准。

4. 拉伸试验标准（1）试验样品应该为实际工程中使用的钢筋。

（2）试验时，应该使用专业的试验设备，保证试验的准确性和可靠性。

（3）钢筋的抗拉强度应该符合国家相关标准。

四、检测结果的判定1. 钢筋拉拔试验当钢筋拉拔试验的粘结强度大于或等于国家相关标准时，认为该混凝土钢筋锚固质量良好；反之，认为该混凝土钢筋锚固质量存在问题。

江西省建设领域工程检测人员培训考核题库建筑节能检测(5.1专项)十九、锚栓抗拉承载力标准值检验——在材料、设备、耗材齐备条件下，试验室进行墙体保温系统用塑料锚栓抗拉承载力标准值检验全过程。

【按步骤计分，共10分】引用依据：1、《JGJ 253-2011无机轻集料砂浆保温系统技术规程》2、《JGJ 144-2004外墙外保温工程技术规程》3、《JGJ/T 261-2011外墙内保温工程技术规程》4、《JG 149-2003膨胀聚苯板薄抹灰外墙外保温系统》5、《JG 158-2004胶粉聚苯颗粒外墙外保温系统》评分细则：1、检查试样标识，确定检验要求(检验内容、试样品种、规格等级)。

【此步骤计0.5分】2、准备塑料锚栓抗拉承载力标准值检验专用的《检验数据记录》，并记录初始状态、环境、检验要求等信息。

【此步骤计0.5分】3、按锚栓间距边距均不小于100mm且能同时安装10套塑料锚栓确定基底混凝土块大小和数量，混凝土强度等级C25。

【此步骤计0.5分】4、确认现场便于操作的位置有拉拔仪，要求：测量误差不大于2%、支脚间距不小于120mm 以使检验时支脚与锚栓中心距大于有效锚固深度2倍；准备拉拔仪《设备使用记录》，并记录用途、使用人员等信息。

【此步骤计0.5分】5、确认现场便于操作的位置有位移计，要求测量误差不大于0.02mm。

【此步骤计0.5分】6、确认现场便于操作的位置冲击钻等钻孔设备，钻孔直径8~10mm，深度满足有效锚固深度2倍要求【此步骤计0.5分】7、确认现场便于操作的位置直尺等工器具【此步骤计0.5分】8、确认所有仪器设备均应无负荷试运行良好。

【此步骤计0.5分】9、检查试样，确认没有锈蚀、损伤等现象，确认能满足安装后有锚固深度不小于25mm的要求。

【此步骤计0.5分】10、塑料锚栓安装与抗拉试验，反复多次。

【此步骤计4.5分，其下每次不符合扣0.5分】⑴在基底混凝土块上按间距边距均不小于100mm做好记号，以指示钻孔位置；⑵由具备资格者操作钻孔设备，先使设备处于关机状态，连接电源，垂直方向指向记第一部分：专业实践考核内容第45页共2页江西省建设领域工程检测人员培训考核题库建筑节能检测(5.1专项)号位置，启动钻孔设备，钻孔直径为塑料锚栓套管外径+1 0mm，钻孔深度不少于40mm；⑶在塑料锚栓圆盘上安装抗拔夹具后，将套管插入孔中，保证其有效有锚固深度不小于25mm；用螺丝起子将塑料锚栓螺钉旋入套管；⑷在塑料锚栓上安装位移计，将拉拔仪与抗拔夹具连接并使之支脚与锚栓中心距大于有效锚固深度2倍；⑸以垂直于基底混凝土块表面方向，均匀稳定施加抗拔力，直至塑料锚栓破坏(整体拔出或圆盘、套管任一处损坏，无法继续维持锚固力)，记录破坏荷载和破坏状态、锚栓位移值。

混凝土钢筋锚固性能检测标准一、前言混凝土钢筋锚固性能检测标准是衡量混凝土钢筋锚固性能是否符合要求的重要依据。

本文将从混凝土钢筋锚固的定义、检测方法、检测标准等方面进行详细介绍，以期使读者对混凝土钢筋锚固性能检测标准有更深入的了解和掌握。

二、混凝土钢筋锚固的定义混凝土钢筋锚固是指将钢筋通过锚固件与混凝土相连，使钢筋与混凝土形成一体，从而达到加强混凝土、增强结构稳定性的目的。

三、混凝土钢筋锚固性能检测方法1. 静载试验法静载试验法是一种常用的混凝土钢筋锚固性能检测方法。

具体操作步骤如下：（1）制备试件：根据设计要求制备混凝土试件和钢筋试件。

（2）安装试件：将制备好的钢筋试件插入混凝土试件中，并按要求进行锚固。

（3）加载试件：用试验机加载试件，观察试件破坏形态和荷载变化情况。

（4）处理数据：根据试验结果，计算出试件的承载力和变形等参数。

（5）分析结果：对试验结果进行分析，判断混凝土钢筋锚固性能是否符合要求。

2. 钢筋拉拔试验法钢筋拉拔试验法是一种简便、快捷的混凝土钢筋锚固性能检测方法。

具体操作步骤如下：（1）制备试件：根据设计要求制备混凝土试件和钢筋试件。

（2）安装试件：将制备好的钢筋试件插入混凝土试件中，并按要求进行锚固。

（3）拉拔试验：用拉力试验机对试件进行拉拔试验，观察试件破坏形态和荷载变化情况。

（4）处理数据：根据试验结果，计算出试件的承载力和变形等参数。

（5）分析结果：对试验结果进行分析，判断混凝土钢筋锚固性能是否符合要求。

3. 钢筋剪切试验法钢筋剪切试验法是一种考察混凝土钢筋锚固性能的有效方法。

具体操作步骤如下：（1）制备试件：根据设计要求制备混凝土试件和钢筋试件。

（2）安装试件：将制备好的钢筋试件插入混凝土试件中，并按要求进行锚固。

（3）剪切试验：用剪力试验机对试件进行剪切试验，观察试件破坏形态和荷载变化情况。

（4）处理数据：根据试验结果，计算出试件的承载力和变形等参数。

（5）分析结果：对试验结果进行分析，判断混凝土钢筋锚固性能是否符合要求。

混凝土钢筋锚固性能检测标准一、前言混凝土钢筋锚固是工程建设中常见的一种结构连接方式，其质量直接关系到工程的安全性和可靠性。

为了保证工程建设的质量和安全性，对混凝土钢筋锚固性能进行检测是必要的。

本文将从混凝土钢筋锚固的概念、分类、检测方法、检测标准等方面进行详细介绍。

二、混凝土钢筋锚固的概念和分类1. 混凝土钢筋锚固的概念混凝土钢筋锚固是指将钢筋锚固在混凝土中，使其能够承受预先设计的载荷的结构连接方式。

混凝土钢筋锚固一般分为机械锚固和化学锚固两种。

2. 混凝土钢筋锚固的分类（1）机械锚固机械锚固是指利用机械方式将钢筋锚固在混凝土中，如膨胀螺栓、锚具等。

机械锚固适用于混凝土强度大、钢筋直径大的情况。

（2）化学锚固化学锚固是指通过化学反应将钢筋锚固在混凝土中，如环氧树脂、聚氨酯等。

化学锚固适用于混凝土强度小、钢筋直径小的情况。

三、混凝土钢筋锚固的检测方法1. 拉伸试验法拉伸试验法是指在钢筋锚固处施加拉力，测量钢筋锚固的抗拉强度和变形性能。

拉伸试验法适用于机械锚固和化学锚固。

2. 剪切试验法剪切试验法是指在钢筋锚固处施加剪力，测量钢筋锚固的剪切强度和变形性能。

剪切试验法适用于机械锚固。

3. 冲击试验法冲击试验法是指在钢筋锚固处施加冲击力，测量钢筋锚固的抗冲击性能。

冲击试验法适用于机械锚固。

4. 静载试验法静载试验法是指在钢筋锚固处施加静载荷，测量钢筋锚固的承载能力和变形性能。

静载试验法适用于化学锚固。

四、混凝土钢筋锚固的检测标准1. 混凝土钢筋锚固的抗拉强度和变形性能检测标准（1）机械锚固：GB/T 228.1-2010《金属材料拉伸试验第1部分：室温试验方法》、GB/T 228.2-2010《金属材料拉伸试验第2部分：金属材料塑性性能试验方法》。

（2）化学锚固：JGJ/T 163-2013《建筑工程混凝土结构粘结性能试验方法标准》。

2. 混凝土钢筋锚固的剪切强度和变形性能检测标准（1）机械锚固：GB/T 50272-2008《建筑结构荷载试验规程》。

第32卷第2期2010年4月沈阳工业大学学报Journal of Shenyang University of TechnologyVo l.32No.2Apr.2010收稿日期：2009－09－03.基金项目：国家自然科学基金资助项目（50508008）；中国博士后科学基金资助项目（20090450423）；建设部研究开发项目（2008-k3-10）.作者简介：张延年（1976－），男，辽宁葫芦岛人，副教授，博士，主要从事建筑节能、防灾减灾等方面的研究.文章编号：1000－1646（2010）02－0228－07新型夹心墙用耐腐蚀拉结件受力性能试验张延年，李恒，刘明，张洵，李立东（沈阳建筑大学土木工程学院，沈阳110168）摘要：为解决夹心墙用拉结件的耐腐蚀性问题，研究一种新型耐腐蚀拉结件———塑料钢筋拉结件的受力性能.通过L 形和U 形塑料钢筋拉结件灰缝试件试验模拟Z 形和环形塑料钢筋拉结件受拉状态，并通过单侧交替反复拉拔试验研究环型塑料钢筋拉结件不均匀受力的特点.塑料钢筋拉结件能发挥比普通钢筋拉结件更优越的受力性能和变形性能.在遭受大震作用时，塑料钢筋拉结件所传递的最大地震力小于其极限拉拔力最小值.环型塑料钢筋拉结件的受力性能可以满足夹心墙的使用要求.通过锚固影响因素分析，提出了新形式拉结件，并给出不同拉结件的设计参数建议.参考相关规范，提出拉结件的构造措施建议和选型原则.关键词：夹心墙；耐腐蚀；拉结件；拉拔试验；受力性能；变形性能；参数设计；构造措施中图分类号：P 315.96文献标志码：AExperimental study on mechanical performance of new corrosionresistant tie for cavity wallZHANG Yan-nian ，LI Heng ，LIU Ming ，ZHANG Xun ，LI Li-dong（School of Civil Engineering ，Shenyang Jianzhu University ，Shenyang 110168，China ）Abstract ：In order to solve the corrosion resistant problem of steel tie for cavity wall ，the mechanical performance of new corrosion resistant tie ，i. e.，plastic steel tie ，was investigated.The tensile status of Z-shaped and ring shaped plastic steel ties were simulated through an experiment on mortar joint sample of L-shaped and U-shaped plastic steel ties.The uneven forcing characteristics of ring shaped plastic steel tie were studied through performing the unilateral alternate drawing experiment on ring shaped plastic steel tie.The ex-perimental results show that the tensile properties and deformation performance of plastic steel tie are more su-perior to those of general steel tie.With suffering large earthquak ，the maximum earthquake force transferred by plastic steel tie is far less than the minimum ultimate drawing force.It indicates that the mechanical per-formance of ring shaped plastic steel tie can satisfy the usage requirement for cavity wall.Through analyzing the factors affecting on anchoring force of plastic steel tie ，new form of plastic steel tie was proposed and the design parameter suggestion for various plastic steel tie was given.In addition ，some suggestions for construc-tion measures and selection rules of plastics steel tie were presented with refering to the related criterions.Key words ：cavity wall ；corrosion resistant ；tie ；drawing test ；mechanical performance ；deformationperformance ；parameter design ；construction measure据统计，我国建筑单位面积能耗仍是气候相近发达国家的3 5倍［1］.如延续目前的建筑能耗状况，2020年我国建筑能耗将接近目前全国能耗的3倍［2］.建筑节能是各种节能途径中潜力最大、最直接、有效的方式，是缓解能源紧张、解决社会经济发展与能源供应不足这对矛盾的最有效措施［3］.建筑能耗中，通过外墙造成的能耗约占建筑总能耗的50%以上［4］，因而墙体保温是实现建筑节能的关键［5］.节能墙体有单一节能墙体和复合节能墙体两种形式.单一节能墙体以加气混凝土墙为代表，具有热稳定性差、现场湿做业、施工周期长、运输量大、工艺复杂等特点，由于网状裂纹与直线裂缝为其质量通病，直接影响到建筑物的安全性、耐久性、美观和使用功能，因此阻碍了它在实际工程中的使用和发展［6］.复合节能墙体主要包括外墙内保温、外墙外保温和夹心墙技术.外墙内保温由于裂缝问题严重，难以避免热桥等缺点，所占比例逐年降低，已成为一种过渡的、落后的构造形式［7］.目前，国内外应用最广的节能墙体是外墙外保温［8－9］.我国外墙外保温工程的耐久性问题十分严重，无法保证在正确使用和正常维护条件下25年的使用年限，部分工程仅可使用3 5年.越来越多的专家认识到外墙外保温工程耐久性问题，担心在未来几年或十几年后外墙外保温工程会出现全国性的大面积或整体性破坏的灾难性后果.另外，外墙外保温防火技术的研究还相当匮乏，外墙外保温引起的火灾十分严重；而且外墙外保温工程很难进行外部装饰，影响建筑的美观［10－11］.而夹心墙是唯一能达到集承重、保温（隔声）和装饰于一体，适于不同地区的耐久性节能墙体［12］.目前，夹心墙采用填充苯板等方式，施工复杂，工期长，在实际施工中容易出现质量问题，影响该技术的进一步推广应用.采用现场发泡浇筑技术，不仅在内外叶墙砌筑过程中不需考虑保温材料的填充，而且能使施工经济、简单、快捷；还能使接缝处缝隙大、贴和不严密、存在保温薄弱部位等问题得到有效解决.但现场发泡保温浆料具有一定的腐蚀性，普通钢筋拉结件无法满足其耐久性要求.一些经济发达国家采用不锈钢或镀锌拉结件，但不锈钢拉结件过于昂贵，根本不符合我国国情，其中镀锌会造成污染，也比较昂贵.另外，镀锌件虽然在大气环境中耐腐蚀性较好，但已有研究表明，镀锌件在pH值约为13时表面处于活性状态，而初期的砂浆pH值正好在这个范围（12.5 13.5）.这时如果钢铁表面有缺陷，那么二者构成腐蚀电池，不但加快锌的腐蚀溶解，而且钢铁在后期也难以得到保护，同时也影响钢筋与周围砂浆的结合力，因此急需开发一种符合我国国情的造价低、防锈性能好、无污染的拉结件.目前设计并制作的塑料钢筋拉结件，经国家建筑装修材料质量安全监督检验中心检验，其耐腐蚀性符合现场发泡夹心墙的使用要求，但钢筋外包塑料会改变钢筋原有的力学性能.为了解塑料钢筋拉结件的黏结、锚固等性能，本文通过L形、U形试件拉拔试验模拟Z形、环形塑料钢筋拉结件受拉状态，深入研究塑料钢筋拉结件的黏结锚固性能.分析了不同参数对受力性能的影响，并分析了拉结件的设计参数和构造措施.1试件设计试件设计采用分组形式，如表1所示.表1试件分组Tab.1Classification of specimen试件分组试件形状弯折长度mm锚固长度mm墙片厚度mm砂浆强度L-1L形30130L-2L形50150L-3L形70170L-4L形90190L-5L形30250L-6L形50270L-7L形70290Ua-1U形50125Ua-2U形70135Ua-3U形50245Ua-4U形70255Ub-1U形50125Ub-2U形70135Ub-3U形50245Ub-4U形70255Uc-1U形50125Uc-2U形70135Uc-3U形50245Uc-4U形70255120240120240120240120240M7.5M5M7.5M10塑料钢筋拉结件采用直径为4mm的HRB400钢筋，采用热熔的方法外包塑料，厚度为1mm.共制作57个试件，分19组进行拉拔对比试验.考虑影响锚固性能的因素有锚固长度、弯折长度、试件形状（L形、U形）和砂浆强度等几种情况，每组条件完全相同的试件有3个（见表1）.L、U型塑料钢筋拉结件灰缝试件如图1、2所示.2试验加载装置与加载制度试验装置如图3所示.试验时将垫板、千斤顶、力传感器穿在钢筋上，再在千斤顶的两端之间架设一个位移传感器，根据试验设计部分要装液922第2期张延年，等：新型夹心墙用耐腐蚀拉结件受力性能试验图1L形塑料钢筋拉结件灰缝试件Fig.1Mortar joint specimen of L-shaped plastic steeltie图2U形塑料钢筋拉结件灰缝试件Fig.2Mortar joint specimen of U-shaped plastics steeltie图3拉拔试件加载装置图Fig.3Loading system for drawing test压式压力试验机施加正压力.在试件后部伸出的钢筋处加设一个位移百分表（30mm），量测加载端的滑移.试验时采用匀速连续加载方法，加载速度按《混凝土结构试验方法标准》取0.03d2= 1.08kN/min.3破坏形态分析3.1L形塑料钢筋拉结件当试件开始受力后，外包塑料与钢筋形成的整体共同受力、共同变形，且力与变形均较小；当荷载增大到1.5kN时，塑料外皮与钢筋变形不再一致，钢筋有相对滑移趋势，但由于钢筋锚固端弯折段受到约束阻止了钢筋在塑料皮中的滑移，因而可以继续承载；当拉拔力增加到约3kN时，钢筋产生少量滑移但与普通金属拉结件不同塑料钢筋拉结件在钢筋产生滑移后，砂浆一直保持完好，不是整个拉结件与砂浆产生整体滑移，而是钢筋与塑料相对滑移.塑料钢筋拉结件拉拔后的砂浆与外套塑料一直保持完好（见图4），荷载值基本稳定，一直保持在3kN以上.图4拉拔后L形塑料钢筋拉结件图Fig.4L-shaped plastic steel tie after drawing与普通拉结件不同，塑料钢筋拉结件在达到极限拉拔力后，对塑料钢筋拉结件进行二次、三次拉拔时，只要钢筋未滑移过弯折段，荷载值均能稳定在3kN以上，如图5所示.图5拉拔后钢筋在外套塑管内滑移图Fig.5Slip of reinforcement inside plasticpipe after drawing由图5可见，钢筋与外套塑料之间产生滑移，已不存在黏结力，只具有很小的摩擦力，这是由于拉结件通过不断调直—弯折提供稳定承载力的缘故，这是一种机械锚固力.此外，塑料钢筋具有普通钢筋不具备的承受往复荷载的特性，在拉拔滑移后受到压力时，砂浆与外套塑料仍然保持完好，钢筋在塑料管内滑移，钢筋仍处于调直—弯折过程中，并保持一定的承载力.这表明，塑料钢筋拉结件在较大位移时，始终具有一定的承载力，可以使结构具有较好的延性，因此应用于夹心墙中的塑料钢筋可以发挥比普通钢筋更优越的抗拉性能和变形性能［13］.3.2U形塑料钢筋拉结件U型试件两端同时等量加载后，先是塑料外皮与钢筋形成整体共同受力、共同变形，且力与变形032沈阳工业大学学报第32卷均较小；当拉拔力增大到2.5kN时，塑料外皮与钢筋变形不再一致，但由于钢筋两侧同时受到约束阻止了钢筋在塑料皮中的滑移，因此可以继续承载；当拉拔力继续增大到约5kN时，受试验条件限制，两根钢筋受力不均匀，拉力差使钢筋在塑料皮中产生少量滑移，但由于受很强的约束作用，可以继续承载，破坏前拉拔反力与灰缝和塑料外皮间黏结锚固力平衡；当拉拔力继续增大时，钢筋继续伸长，而由于两根钢筋变形和受力不均，钢筋滑移会有所增大；当拉拔力增大到一定值时，钢筋产生一定的弹塑性变形；拉拔力继续增加，直到试件破坏时为止（见图6）.实测9组27个U型试件，除有1个砂浆标号较低（M5）、墙片较薄（120mm厚）的试件发生灰缝砂浆剪切破坏外，25个U型试件为钢筋单根拉断破坏，仅1个U型试件双根同时拉断破坏，拉断处截面产生缩颈，钢筋有少量滑移.由钢筋基本力学性能测试，试件采用的LB650钢筋抗拉极限平均值超过650MPa，拉伸时无明显屈服点.试验结果表明，钢筋拉断时应力小于650MPa是由于试验条件、受应力集中、钢筋受力不均和剪应力影响造成的.图6U型塑料钢筋拉结件拉拔后的效果图Fig.6U-shaped plastic steel tie after drawing4试验结果分析拉拔试件试验结果见表2.表2拉拔试件试验结果Tab.2Results of drawing tests组别编号试验参数弯折长度mm锚固长度mm砂浆强度设计实际/MPa试验结果极限荷载kN平均值kN极限强度MPa平均值MPa位移值mm破坏形态L-130130M7.57.9 3.7 3.2 3.1 3.33254.78246.82294.59265.3913.3钢筋滑移L-250150M7.57.9 3.0 3.6 3.7 3.43286.62294.59238.85273.3513.4钢筋滑移L-370170M7.58.1 4.2 4.9 4.1 4.40390.13326.43334.39350.3212.0钢筋滑移L-490190M7.58.1 3.7 4.4 4.7 4.27350.32374.20294.59339.7012.3钢筋滑移L-530250M7.58.0 4.0 4.0 2.9 3.63318.47230.89318.47289.2813.0钢筋滑移L-650270M7.58.0 3.7 3.8 3.7 3.73302.55294.59294.59297.2412.8钢筋滑移L-770290M7.58.0 4.2 4.1 4.4 4.23326.43350.32334.39337.0512.4钢筋滑移Ua-150125M5 5.912.011.79.511.07465.76378.18477.71440.55 6.0钢筋折断Ua-270135M5 5.912.913.79.311.97545.38370.22513.54476.38 5.4钢筋折断Ua-350245M5 6.010.810.610.110.50421.97402.07429.90417.998.1钢筋折断Ub-150125M7.58.012.812.311.412.17489.65453.82509.55484.34 4.5钢筋折断Ub-270135M7.58.013.014.813.313.70589.17529.46517.52545.38 3.3钢筋折断Ub-350245M7.58.112.711.69.811.37461.78390.13505.57452.49 5.8钢筋折断Uc-150125M1010.912.011.012.711.90437.90505.57477.71473.73 5.4钢筋折断Uc-270135M1010.911.39.812.211.10390.13485.67449.84441.88 6.1钢筋折断Uc-350245M1010.79.89.69.19.50382.17362.26390.13378.187.9钢筋折断实测7组21个L形试件，每组平均值为3.33 4.40kN，极限拉拔荷载最小值为2.9kN，极限抗拉强度每组平均值为265.39 350.32MPa，极限抗拉强度最小值为230.89MPa，超过HPB235钢筋屈服强度标准值.实测9组27个U形试件，每组极限荷载平均值为9.5 13.7kN，极限拉拔荷载最小值为378.18 545.38MPa，极限抗拉强度最小值为362.26MPa，超过HRB335钢筋屈服强度标准值.5单侧交替反复拉拔试验为模拟钢筋不均匀受力，进行了3组U型试件单侧交替反复拉拔试验刚开始塑料外皮与钢132第2期张延年，等：新型夹心墙用耐腐蚀拉结件受力性能试验筋形成整体共同受力、共同变形，拉拔力由灰缝和塑料外皮间黏结锚固力承担；拉拔力继续增大到约1.5kN时，塑料与钢筋间变形不再一致，钢筋有相对滑动趋势，拉拔力转为由弯折段钢筋调直的约束反力直接承担；当拉拔力继续增大到约4kN时，钢筋产生少量滑移，但仍受较大约束作用还能继续承载.钢筋起滑后，拉拔力虽有增加，但增幅明显减缓，钢筋滑移量显著增大，类似于钢筋进入“屈服阶段”.此后继续加载，当约束力不足以承受增大的拉力时，钢筋被匀速缓慢地从塑料皮中拔出.由钢筋进入“屈服阶段”至拉拔极限值位移增加约10mm，荷载增加约1kN，表现出试件较好的延性.实测钢筋单根拉第1次极限拉拔荷载为5.7 6.8kN，钢筋强度平均值为453.8 541.4MPa，几乎不低于U型两端同时拉钢筋强度平均值.滑移值在8.8 11.0mm时，进行了另一侧的单根拉拔试验，表明试件仍具有较高的拉力值，拉力值在5.0 6.0kN.第2次钢筋极限强度值比第1次降低仅12% 15%.继续进行交替反复拉拔，且随次数增多，拉拔力基本不再降低，呈现出逐渐平稳趋势.实测第3次至第6次时的钢筋极限强度值，与第2次相比不再降低.塑料钢筋拉结件拉拔后砂浆与外套塑料均保持完好，不是整个塑料钢筋与砂浆产生整体滑移，而是钢筋与塑料相对滑移.钢筋在塑料管中滑移，钢筋始终处于调直—弯折过程中，机械锚固力提供承载力，与普通拉结件有本质区别.普通拉结件在拉拔过程中，一旦砂浆被破坏后，不再具有承载能力；而塑料钢筋拉结件一直具有一定的承载力，并具有较大的变形能力，因此应用于夹心墙中的塑料钢筋可以发挥比普通钢筋更优越的抗拉性能和变形性能.6锚固影响因素分析6.1砂浆强度影响由拉拔试验全过程和对试件的受力特性分析可知，塑料钢筋拉结件的拉拔锚固力取决于塑料外皮与砂浆间的黏结力和钢筋与塑料外皮的黏结力.拉拔试验结果表明，57个试件中仅有1个试件由于砂浆标号较低（M5），墙片较薄（120mm 厚），发生了水平灰缝砂浆受剪切力破坏的情况，其余试件的塑料外皮与砂浆的锚固连接都很好，没有发生塑料外皮锚固破坏的情况.这说明决定试件拉拔极限承载力大小的因素不是塑料外皮与，—锚固力。

锚固承载力现场检验结果评定
取值说明：
1.关于f y——植筋用钢筋的抗拉强度设计值（N/mm2）：
f
依据《混凝土结构设计规范》（GB50010-2010）第y、抗压强度设计值＇
y
2.关于
s
k,R N
-锚栓钢材破坏受拉承载力标准值（N ）：
依据《混凝土结构后锚固技术规程》JGJ s
yk
R A f N
s
k,，式中：yk
f
—机械锚栓屈服强度标准值（N/mm 2
）
s
A —机械锚栓应力截面面积（mm 2
）。

3.关于
k,*
R N
-混凝土破坏受检验锚固件极限抗拔力标准值（N ）：现场检测时，检测哪根由设计提供该值，此值应在委托单中填写清楚。

混凝土后锚固拉拔新标准关于抽样及结果判定的汇总
混凝土结构后锚固技术规程（JGJ145-2013)于2013年12月1日正式实施，替换JGJ145-2004标准，标准的抽样规则及结果判定变动较大， 现将抽样及结果判定制作成表格的形式，让现场检测人员及施工现场技术人员熟知掌握这些规定，避免锚栓及植筋检测不符合标准要求。

锚固承载力现场检验抽样数量规定。

L型及J型地脚螺栓抗拔试验及理论分析徐铼;陈前;安增军;王波;崔鸣诚;张大长【摘要】基于对国内外地脚螺栓抗拔承载力的归纳分析,针对不同锚固长度、锚固型式,本文分别开展了光圆型地脚螺栓、90°L型和180°J型地脚螺栓的抗拔承载力试验,并将试验结果与相关文献规范进行对比分析.试验表明,地脚螺栓在上拔荷载作用下,基于不同的锚固长度,有三种典型的破坏形式:(1)地脚螺栓达到抗拉承载力极限;(2)基础混凝土与地脚螺栓杆的粘结破坏;(3)圆锥形混凝土达到抗拉承载力极限.锚固长度为5d时,地脚螺栓抗拔承载力试验值约为理论值的40％～60％,锚固长度为10d,15d时,试验值约为理论值的20％～30％;且采取机械锚固措施的地脚螺栓可以极大地提高其抗拔承载力.地脚螺栓应变在混凝土内部分布是不均匀的,在混凝土表面处锚栓应变最大,随着锚固长度增加,应变逐渐减小.【期刊名称】《土木工程与管理学报》【年(卷),期】2018(035)006【总页数】6页(P131-136)【关键词】地脚螺栓;机械锚固;抗拔承载力;试验研究;对比分析【作者】徐铼;陈前;安增军;王波;崔鸣诚;张大长【作者单位】国网江苏省电力公司经济技术研究院,江苏南京 210008;南京工业大学土木工程学院,江苏南京 211816;国网江苏省电力公司经济技术研究院,江苏南京 210008;国网江苏省电力公司经济技术研究院,江苏南京 210008;南京工业大学土木工程学院,江苏南京 211816;南京工业大学土木工程学院,江苏南京 211816【正文语种】中文【中图分类】TU758.11;TU317+.2地脚螺栓，也称锚栓，是一种重要的工程紧固构件，通常用于工程构件与混凝土基础的连接。

目前，对地脚螺栓抗拔承载力的计算，国内外设计规范都有了比较详细的规定，但是不够全面。

我国钢结构设计规范[1]和设计手册[2,3]认为锚栓的极限承载力为锚栓能够达到的抗拉极限承载力。

钢筋混凝土植钢锚固的拉拔性能试验研究在建筑物、桥梁等工程建设中，为了使构件具有良好的结构性能，将会使用到不同类型的增强材料，其中最常见的就是钢筋混凝土植钢锚固。

然而，由于增强材料的使用，构件的拉拔性能成为了影响结构强度和可靠性的重要因素。

因此，对钢筋混凝土植钢锚固的拉拔性能进行试验研究，具有重要的实际意义。

钢筋混凝土植钢锚固的拉拔性能试验是在固定构件的情况下，在拉杆方向施加一定的力，检测拉杆拉出构件时的受力情况及构件的拉拔性能。

在拉拔性能试验中，常用的方法是用爪子拉拔法，即先用一个爪子拉出构件，在拉出过程中检测拉力大小；再用第二个爪子拉出构件，在第二次拉出过程中记录拉力的变化以及构件的拉拔性能。

钢筋混凝土植钢锚固的拉拔性能试验可以进行静态试验和动态试验两种方式。

在静态试验中，拉力的变化一般是由机械调节器来控制，而动态试验则是采用一定的给定拉力，然后以一定的频率使拉杆来回拉拔，在此过程中检测锚固性能。

在对钢筋混凝土植钢锚固的拉拔性能试验研究中，可以根据不同类型的增强材料来进行特别检测，比如，观察植钢长度、拉拔力度、拉拔速度和拉拔时间等对植钢锚固性能的影响。

从而可以更好的理解植钢锚固的拉拔性能，为下一步的试验研究打下基础。

此外，试验研究中还可以研究不同混凝土强度等级的拉拔性能，以及增强材料的单位面积重量对拉拔性能的影响，从而更好的掌握钢筋混凝土植钢锚固的拉拔性能。

最后，本研究可以作为钢筋混凝土植钢锚固拉拔性能试验的参考，为今后相关工程的设计及建设提供有力的技术支持。

总之，钢筋混凝土植钢锚固的拉拔性能试验研究对构件的可靠性、安全性和运行稳定性有很重要的意义。

针对不同的材料配合，应用正确的拉拔性能试验手段，将可以有效确保建筑结构的可靠性，改善工程质量，提高结构物的安全性和可靠性。

砌体拉结钢筋后锚固的施工方法及试验报告摘要：本文通过调研，根据了国家现行规范，针对深圳地区抗震设防的特点，说明了砌体拉结钢筋布置要求。

同时通过各种试验，解决了后锚固拉结钢筋的合理施工方法和可控制的检验指标。

1、国家现行有关规范对砌体拉结钢筋的要求1.1、《砌体工程施工质量验收规范》GB50203－2002“8.1.3.设置在砌体水平缝中钢筋锚固长度不宜小于50d，且水平或垂直弯折段长度不宜小于20d和150mm,钢筋的搭接长度不应小于55d。

”“8.3。

1。

设置在砌体水平灰缝内的钢筋应居中置于灰缝中。

水平灰缝厚度应大于直径4mm以上。

砌体外露面砂浆保护层的厚度不应小于15mm。

”“9。

3.4.填充墙砌体留置的拉接钢筋或网片的位置与块体皮数相符合。

拉结钢筋或网片应置于灰缝中,埋置长度应符合设计要求，竖向位置偏差不应超过一皮高度。

”1。

2、《多孔砖砌体结构技术规范》JGJ137－2001、J129－2001 “5.3.4.后砌的非承重砌体隔墙,应沿墙高每隔500mm配2根Ф6的钢筋与承重墙或柱拉结.每边伸入墙内不应小于500mm。

设防烈度为8度和9度区,长度大于5。

1m的后砌非承重墙和墙顶尚应与楼板或梁拉结。

”1.3、《砌体工程施工及验收规范》GB50203－98“8。

1。

5。

砌筑填充墙时，必须把预埋在柱中的拉结钢筋砌入墙内。

拉结钢筋的规格、数量、间距、长度应符合设计要求.填充墙与框架柱之间的缝隙采用砂浆填满。

”“8.3.9.当设计无具体要求时,填充墙与承重墙或柱交接处，应沿墙高1m左右设置2Ф6拉结钢筋,伸入墙内长度不得小于500mm。

"1。

4、《砌体结构设计规范》GB50003－2001“9.4。

4－2 在砌体水平灰缝中，钢筋的锚固长度不宜小于50d，且其水平或垂直弯折段的长度不宜小于20d和150mm，钢筋的搭接长度不宜小于55d。

”1。

5、广东省标准《非承重混凝土小型砌块砌体工程技术规范》DBJ/T15－18－97“4。

钢筋混凝土植钢锚固的拉拔性能试验研究钢筋混凝土与植钢锚固技术是钢筋混凝土结构物中植钢锚固工程中的重要组成部分，其质量和可靠性是确保结构物安全的关键部分。

长期以来，人们有关植钢锚的抗拉性能的研究工作一直在准确评价该技术的性能。

为了了解和评价植钢锚固技术的拉拔性能，本文研究了不同规格植钢锚固的拉拔试验。

本研究中采用满足现有国家标准GB50221规定的混凝土强度等级C30搭配钢筋搭配及植钢锚具，并以施工现场应用植钢锚具固定到C30混凝土梁内部与与梁底同一般位置的不同规格的植钢锚具为对象进行试验研究。

研究包括螺纹直径300mm，400mm，500mm和600mm的受力性能的试验；试验悬挂的材料均为Q235型钢，钢筋及素材分别为HRB400和45#钢钢，其中张角不同；固定方式均采用水泥桩法固定加螺栓连接，螺栓则采用10.9级螺栓。

通过对试验结果的对比分析，发现不同规格植钢锚具与混凝土拉拔性能关系呈现出良好的线性关系，且螺钉直径大小会使抗拉能力发生改变，大螺钉拉拔性能优于小螺钉；此外，随着螺栓的增大，整个试件的抗拉性能也明显增强。

结果还表明，当钢筋受力角随着大小的变化时，抗拉性能会有不同的变化，但整体上来看，其变化幅度并不大。

研究发现，当植钢锚固技术与C30混凝土结合时，其受力性能能较好地反映植钢锚固技术的力学性能，且耐久性和性能稳定，确保了钢筋混凝土结构的可靠性。

同时，建议植钢锚固宽锤工艺最好采用比C30混凝土安全系数大于2.5倍以上的螺栓，以提高抗拉性能，以更好地服务于工程的稳定可靠性。

本研究所进行的拉拔性能试验可为评价植钢锚技术在工程实施中的可靠性、安全性提供良好的参考基础，有助于提高工程实施质量，促进建筑质量的提高。

塑料锚栓拉拔力标准-概述说明以及解释1.引言1.1 概述概述塑料锚栓是一种常用于建筑和工程领域的连接设备，它可以固定和支撑各种结构物。

在使用塑料锚栓时，拉拔力是一个重要的考量因素。

塑料锚栓拉拔力标准旨在规范和评估塑料锚栓在拉拔过程中的性能表现，确保其可靠性和稳定性。

本文将对塑料锚栓拉拔力标准进行详细的介绍和说明。

首先，我们将介绍塑料锚栓拉拔力的定义和重要性，说明拉拔力在塑料锚栓设计和选择中的关键作用。

随后，我们将解释塑料锚栓拉拔力标准制定的过程，包括标准的制定机构、参与者以及制定流程，以确保标准的科学性和可靠性。

接着，我们将探讨塑料锚栓拉拔力标准的应用范围和意义。

我们将介绍塑料锚栓拉拔力标准在不同工程领域中的实际应用案例，并分析其对工程建设和施工质量的影响。

最后，本文将总结文章的要点，提出对塑料锚栓拉拔力标准的建议和展望。

我们将讨论标准的改进和完善方向，并展望未来塑料锚栓拉拔力标准在工程领域中的前景和发展趋势。

通过本文的阐述，读者将全面了解塑料锚栓拉拔力标准的重要性和必要性，以及其在实际工程中的应用和影响。

我们相信，本文对相关领域的专业人士和研究者具有一定的参考价值，并为塑料锚栓拉拔力标准的制定和应用提供有益的指导和借鉴。

1.2 文章结构本文主要包括引言、正文和结论三个部分。

引言部分主要介绍了本文的背景和目的。

首先概述了塑料锚栓拉拔力标准的重要性，引起读者对该主题的关注和兴趣。

然后简要说明了文章的组织结构和内容安排，以便读者能够清楚地了解整篇文章的框架。

正文部分会详细介绍塑料锚栓拉拔力标准的定义、标准制定过程以及应用范围和意义。

2.1节会具体阐述塑料锚栓拉拔力的定义和其在工程设计与施工中的重要性。

通过分析塑料锚栓拉拔力的作用、计算方法和影响因素，读者能够更加深入地理解其在工程领域的应用场景。

2.2节将详细介绍塑料锚栓拉拔力标准制定的过程，包括相关标准的制定机构、标准制定的基本原则以及参与标准制定的主要利益相关者。