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热力发电厂课程设计计算书详解

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执八、、力发电厂课程设计指导老师:连佳姓名:陈阔班级:12-1 600MW凝汽式机组原则性热力系统热经济性计算计算数据选择为A3，B2, C11•整理原始数据的计算点汽水焓值已知高压缸汽轮机高压缸进汽节流损失：S P1=4%，中低压连通管压损淞=2%,贝U p'0 (1 0.04) 24.2 23.232(MPa); p' 4=(1-0.02)x0.9405=0.92169;由主蒸汽参数：p0=24.2MPa t°=566 C,可得h0=3367.6kJ/kg;由再热蒸汽参数：热段：P rh=3.602MPa t rh=556 C,冷段：p'rh=4.002MPa t'rh=301.9 C,可知h rh=3577.6kJ/kg, h'rh=2966.9kJ/kg, cr=610.7kJ/kg。

1.2编制汽轮机组各计算点的汽水参数(如表4所示)表4 600MW凝汽式机组回热系统计算点汽水参数1.1绘制汽轮机的汽态线，如图2所示1.3计算给水泵焓升：1•假设给水泵加压过程为等熵过程；2 .给水泵入口处水的温度和密度与除氧器的出口水的温度和密度相等；3 .给水泵入口压力为除氧器出口压力与高度差产生的静压之和。

2全厂物质平衡计算已知全厂汽水损失：D i=0.015D b （锅炉蒸发量）则计算结果如下表：（表5），锅炉为直流锅炉，无汽包排污。

3.计算汽轮机各级回热抽汽量假设加热器的效率n =14根据水泵的能量平衡计算小汽机的用汽份额(1) 高压加热器组的计算 由H1, H2, H3的热平衡求a,a,a0.063788…■ d dfw 2/ - i (h wi h w2)1 (1079 879.1)/1 0.063788 (1106.3 904.6) Q 09Q67q 22967.4 904.61 20.063788 0.09067 0.154458.■«ddfw 3/- S2(h w2 h w3) (879.1 741.1)/1 0.154458 (904.6 782.2) 0 045924q 33375.5 782.2s3 3 s20.045924 0.154458 0.200382(2) 除氧器H4的计算进小汽机的份额为as2进除氧器的份额为a';fW 4ds 3 hw3q 4(741.3 587.4)/10.200382 (782.2 587.4)3187.6 587.40.044176(3) 低压加热器H5 , H6, H7的计算0.755442(587.4 426.7) 0.04^27 (2972.8 450.3) 1 ddc4 6- 5 h w5 h w6)0.755442 (426.7 345.8)/1 0.048127 (450.3 369.4)6q 62731.2 369.40.024228s6 56 0.048127 0.024228 0.072355ddc4 7- S6(h w6 h w7)0.755442 (345.8 219.7)/1 0.072355 (369.4 243.1)7q 72651.8 243.10.035755s6 70.072355 0.035755 0.108110(4) 低压加热器H8与轴封加热器SG 的计算t 4 t mx pu31.1_________ 31.1 _________(3187.6 2571.8) 0.99 0.90.0569384 t0.044173 0.056938 0.101114根据除氧器的物质平衡，求 a 4a 4+ a' 4+ a 3= a则 a 4=1-a'4-$3=0.755442c4 5q 5s7表6小汽机参数表为了便于计算将H8与SG作为一个整体考虑，用图所示的热平衡范围来列出物质平衡的热平衡式。

由热井的物质平衡式，可得c4 c t ma s7 8 BNRT由工吸热量=工放热量写出热平衡式c4h w8 (c tma)h'C s7(h w d 7 h'C )8(h 8 h'C ) B(h B h'C ) N (h N h'C ) R (h R h'C )T(h T h'C )(其中h T =h s ，而h s 可通过轴封供汽母管的能量平衡求解，即a h s = a h H + a h M + a h p可得 h s =3045.6kJ/kg )联立上面两个平衡式，解得a =0.016261 ,a =0.558231(5) 凝气系数a 的校核由汽轮机通流部分物质平衡来计算a,以校核计算的准确性8C1-0.015(-j B N RT) 1 0.015-(0.063788 0.090670 0.045924140.101114 0.048127 0.024228 0.035755 0.016261 (0.88 0.62 0.56 6.97) 104) 0.558231两者计算结果相同，表明以上计算准确。

4. 汽轮机汽耗量计算根据抽汽做功不足多耗新汽的公式来计算 D 0D 0D C0凝汽的比内功 Wic 为Wic h 0 q rh h C 3367.6 608.6 2439.1 1537.1(kJ / kg)1 ) 计算 DC03600 600 1031433776kg/h)1537.1 0.99 0.99⑵计算D o各级抽汽做功不足系数Yj 如下:h 1 q rh h C 3051.8 608.6 2439.1__Wic1537.1h 2 q rh h e 2967.4 608.6 2439.1Wic 1537.1 0.609119丫1丫0.794548 0.739640D 3600Pe ID cOWiC m g于是，抽汽做功不足汽耗增加系数B为11/(1- j Y ) 1.287263 / J J1 0.223158则汽轮机新汽耗量D o为D o D e。

1433776 1.287263 1845646.595( kg/h)(3)校核若采用功率校核，则方法如下：功率校核：1kg新蒸汽比内功Wi为Wi °h°rh q rh j h j 0.985 3367.6 0.814312 608.6 2653.562048 1159.114144(kJ / kg)据此可得汽轮发电机的功率 p'e 为P'e D °Wi m g /3600 1845646.595 1159.114144 0.99 0.99/3600 582.4285285计算误差若采用流量校核，则方法如下流量校核：计算新汽的做功，如表8所示:Pe-P'ePe100%600 582.42852856002.928579%由功率平衡式求汽耗DO1902761 1845646595100%1845646595以D °=1845646.595kg/h 为基准，计算各项汽水流量如表 9所示D O3600Peij hij3600 600 103190276(kg/h )1158.241 0.99 0.99 误差D。

3.09455899%5.计算各热经济性指标1）机热经济性指标2）机组热耗量：由补水温度tma=20°C ,大气压为O.IMPa, 求出补水的焓值hw,ma=84kJ/kg 。

Q o D o (h ° h fw ) D rh q rh -D m a h m a 1845646.595 ( 3367.6-1203.1) 1525819.179 608.6 - 28106.29332 84 492115467( kJ/h )机组热耗率：qQq 。

Pe4921154678 6 1058201.924464kJ /(kWh)绝对电效率：36003600 0.438921 eq 。

8201.9244643）锅炉热负荷: 1873752888 (3398.4-1203.1 1525819.179 608.65042063268(kJ/h)计算结果相差不大，说明热力计算正确4）全厂热经济性指标0.92 0.976020 0.438921 0.394124 全厂热耗率： q cp 3600 3600 9134.17259kJ /(kW h) p cp 0.394124 全厂热效率: cp b p e 全厂发电标准煤耗率：b )Sp 01230123 0.312084kg /(kW h) p cp 0.394124 0.1230.123全厂供电标准煤耗率：b ；c p (1)0.394124 (1 0.045)0.32679 kg /(kW h)Q b D b (l% h fw )D r h q r h 3）管道效率:Q o 4921154678 Q b 50420632680.976020 正平衡D 0 (h b h °)D l (h b h w ,ma ) 1845646.595 (3398.4-3367.6) 28106.29332 (3398.4-84)150001413.71500014137 50420632680.970250 反平衡116.计算抽汽效率各级抽汽效率H8 h8 h e 2548.3- -2439.1 109.208H8 109.200.046982q8 2324.3H7 h7 h8 H8 211.80 H7 211.800.0879328 8 7q7 2408.7H e h e h7 H7 280.10 H e 280.100.1185957 7 eq e 2361.8H5 h5 h e H e 512.10 H5 512.100.203014e e 5q5 2522.5H4 h4 h e 7 7 8 8 691.99 H4 691.990.2661295 5 e e 4q4 2600.2H3 h3 h4 H4 868.95 H3 868.950.3350754 4 3q3 2593.3H2 h2 h3 H3 915.43 H2 915.430.4437793 3 2q2 2062.8H i h i h2 H2 910.32 H1 910.32 0.4679092 2 1q 1945.57.局部热力系统的说明及绘制&阖方£ A-f《热力发电厂》专业课程设计计算书（2015 - 2016学年度第一学期）名称：《热力发电厂》专业课程设计题目：600MW凝汽式机组原则性热力系统热经济性计算院系：电力工程学院热能与动力工程系班级：热能12-1班姓名：闫少敏学号: 1 7 1 2 5 6 8 0设计周数：第18周-19周共2周起止日期：2016年1月4日一2016年1月14日。

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热电厂原则性热力系统课程设计说明书讲解

热电厂原则性热力系统课程设计说明书讲解

《热力发电厂》课程设计说明书《热力发电厂》课程设计说明书班 级：0 8热能（3）班 小组成员： 易维涛 虞循东 赵显顺吴文江 高雨婷 王颖 张盈文 王靖宇 白杨指导老师： 孙公钢2011-12-05---2011-12-181、引言1.1设计目的1.学习电厂热力系统规划、设计的一般途径和方案论证、优选的原则学习电厂热力系统规划、设计的一般途径和方案论证、优选的原则2.学习全面性热力系统计算和发电厂主要热经济指标计算的内容、方法学习全面性热力系统计算和发电厂主要热经济指标计算的内容、方法3.提高计算机绘图、制表、数据处理的能力提高计算机绘图、制表、数据处理的能力 1.2原始资料西安某地区新建热电工程的热负荷包括：某地区新建热电工程的热负荷包括： 1）工业生产用汽负荷；）工业生产用汽负荷；2）冬季厂房采暖用汽负荷。

）冬季厂房采暖用汽负荷。

西安地区采暖期101天，室外采暖计算温度–5℃，采暖期室外平均温度1.0℃，工业用汽和采暖用汽热负荷参数均为0.8MPa 、230℃。

通过调查统计得到的近期工业热负荷和采暖热负荷如下表所示：负荷如下表所示：热负荷汇总表热负荷汇总表项目项目 单位单位采 暖 期非 采 暖 期最大最大平均平均 最小最小 最大最大 平均平均 最小最小 用 户 热负荷热负荷工业工业 t/h 175 142 108 126 92 75 采暖采暖t/h17772431.3计算原始资料（1）锅炉效率根据锅炉类别可取下述数值：）锅炉效率根据锅炉类别可取下述数值： 锅炉类别锅炉类别 链条炉链条炉 煤粉炉煤粉炉 沸腾炉沸腾炉 旋风炉旋风炉 循环流化床锅炉循环流化床锅炉 锅炉效率锅炉效率0.72～0.850.85～0.900.65～0.700.850.85～0.90（2）汽轮机相对内效率、机械效率及发电机效率的常见数值如下：）汽轮机相对内效率、机械效率及发电机效率的常见数值如下：汽轮机额定功率汽轮机额定功率 750～6000 12000～25000 5000 汽轮机相对内效率汽轮机相对内效率 0.7～0.8 0.75～0.85 0.85～0.87 汽轮机机械效率汽轮机机械效率 0.95～0.98 0.97～0.99 ～0.99 发电机效率发电机效率0.93～0.960.96～0.970.98～0.985（3）热电厂内管道效率，取为0.96。

热力发电厂课程设计计算书

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热力发电厂课程设计****:****:**班级:12-1600MW 凝汽式机组原则性热力系统热经济性计算计算数据选择为A3，B2，C11.整理原始数据的计算点汽水焓值已知高压缸汽轮机高压缸进汽节流损失：δp 1=4%，中低压连通管压损δp 3=2%,则 ）（MPa 232.232.24)04.01('p 0=⨯-=; p ’4=(1-0.02)x0.9405=0.92169;由主蒸汽参数：p 0=24.2MPa ，t 0=566℃，可得h0=3367.6kJ/kg;由再热蒸汽参数：热段： p rh =3.602MPa ，t rh =556℃， 冷段：p 'rh =4.002MPa ，t 'rh =301.9℃，可知h rh =3577.6kJ/kg ，h'rh =2966.9kJ/kg ，q rh =610.7kJ/kg 。

1.2编制汽轮机组各计算点的汽水参数（如表4所示）1.1绘制汽轮机的汽态线，如图2所示。

1.假设给水泵加压过程为等熵过程；2.给水泵入口处水的温度和密度与除氧器的出口水的温度和密度相等；3.给水泵入口压力为除氧器出口压力与高度差产生的静压之和。

2.全厂物质平衡计算已知全厂汽水损失：D l=0.015D b（锅炉蒸发量），锅炉为直流锅炉，无汽包排污。

则计算结果如下表：（表5）3.计算汽轮机各级回热抽汽量假设加热器的效率η=1 （1）高压加热器组的计算由H1，H2，H3的热平衡求α1，α2，α3063788.0)3.11068.3051()10791.1203(111fw 1=--⨯==ητααq 09067.06.9044.2967)6.9043.1106(063788.0/1)1.8791079(1h h-212fw 221=--⨯--⨯=-=q dw dw ）（αηταα154458.009067.0063788.0212=+=+=αααs045924.02.7825.3375)2.7826.904(154458.0/1)1.7411.879(h h -332s23fw 3=--⨯--=-=q ddw w ）（αηταα200382.0154458.0045924.02s 33=+=+=αααs（2）除氧器H4的计算进除氧器的份额为α4’；176404.0587.43187.6)587.4782.2(200382.0/1)587.4741.3(h h -453s34fw 4=--⨯--=-=q w w d）（’αηταα 进小汽机的份额为αt根据水泵的能量平衡计算小汽机的用汽份额αt1.31)(4t =-pu mx t h h ηηα即056938.09.099.0)8.25716.3187(1.31=⨯⨯-=t α0.1011140.0569380.044173t 44=+=+=ααα’ 根据除氧器的物质平衡，求αc4αc4+α’4+αs3=αfw 则αc4=1-α’4-αs3=0.755442表6 小汽机参数表（3）低压加热器H5，H6，H7的计算048127.01)3.4508.2972()7.4264.587(755442.0554c 5=⨯--⨯==ητααq 024228.04.3692.2731)4.3693.450(048127.0/1)8.3457.426(755442.0h h -66556c46=--⨯--⨯=-=q dd w w ）（αηταα072355.0024228.0048127.0656s =+=+=ααα035755.01.2438.2651)1.2434.369(072355.0/1)7.2198.345(755442.0h h -776s67c47=--⨯--⨯=-=q ddw w ）（αηταα108110.0035755.0072355.07s6s7=+=+=ααα（4）低压加热器H8与轴封加热器SG 的计算为了便于计算将H8与SG 作为一个整体考虑，用图所示的热平衡范围来列出物质平衡的热平衡式。

(完整word版)热力发电厂课程设计说明书

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《热力发电厂》课程设计说明书xx 学院 xx 年xx 月1 绪 论 (4)2 热力系统与机组资料 ............2。

1。

热力系统简介 ............2.2.原始资料 ....................3 热力系统计算 ........................3.1.汽水平衡计算 ............3。

2. 汽轮机进汽参数计算 ............................................................................................................ 14 3。

3。

辅助计算 .. (15)设计题目660MW 凝汽式机组全厂原则性热力系统计算设 计 人同组成员指导教师3.4. 各加热器进、出水参数计算 (16)3。

5。

高压加热器组抽汽系数计算 (25)3.6. 除氧器抽汽系数计算 (28)3。

7。

低压加热器组抽汽系数计算 (29)3.8. 凝汽系数c 计算 (31)3。

9. 汽轮机内功计算 (32)3。

10.汽轮机内效率、热经济指标、汽水流量计算 (34)3.11.全厂性热经济指标计算 (36)4 反平衡校核 (38)5 辅助系统设计、选型 (41)5.1. 主蒸汽系统 (41)5。

2. 给水系统 (41)5.3. 凝结水系统 (42)5。

4. 抽空气系统 (42)5。

5. 旁路系统 (42)5。

6. 补充水系统 (43)5.7. 阀门 (43)6 结论 (46)致谢 (48)参考文献 (49)1 绪论火力发电厂简称火电厂，是利用煤炭、石油、天然气作为燃料生产电能的工厂。

其能量转换过程是：燃料的化学能→热能→机械能→电能。

最早的火力发电是1875 年在巴黎北火车站的火电厂实现的。

随着发电机、汽轮机制造技术的完善，输变电技术的改进，特别是电力系统的出现以及社会电气化对电能的需求，20 世纪30 年代以后,火力发电进入大发展的时期.火力发电机组的容量由200兆瓦级提高到300～600 兆瓦级(50 年代中期），到1973 年，最大的火电机组达1300兆瓦。

热力发电厂课程设计说明书国产600MW凝汽式机组全厂原则性热力系统设计计算

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国产600MW 凝汽式机组全厂原则性热力系统设计计算1 课程设计的目的及意义：电厂原则性热力系统计算的主要目的就是要确定在不同负荷工况下各部分汽水流量及参数、发电量、供热量及全厂的热经济性指标，由此可衡量热力设备的完善性，热力系统的合理性，运行的安全性和全厂的经济性。

如根据最大负荷工况计算的结果，可作为发电厂设计时选择锅炉、热力辅助设备、各种汽水管道及附件的依据。

2 课程设计的题目及任务：设计题目：国产600MW 凝汽式机组全厂原则性热力系统设计计算。

计算任务：㈠ 根据给定的热力系统数据，在h - s 图上绘出蒸汽的汽态膨胀线 ㈡ 计算额定功率下的汽轮机进汽量0D ，热力系统各汽水流量j D㈢ 计算机组和全厂的热经济性指标（机组进汽量、机组热耗量、机组汽耗率、机组热耗率、 绝对电效率、全厂标准煤耗量、全厂标准煤耗率、全厂热耗率、全厂热效率） ㈣ 按《火力发电厂热力系统设计制图规定》绘制出全厂原则性热力系统图3 已知数据：汽轮机型式及参数机组型式：亚临界、一次中间再热、四缸四排汽、单轴、凝汽式汽轮机；锅炉型式及参数锅炉型式英国三井2027-17.3／541／541额定蒸发量Db：2027t／h额定过热蒸汽压力P b17.3MPa额定再热蒸汽压力 3.734MPa额定过热蒸汽温度541℃额定再热蒸汽温度541℃汽包压力：P du18.44MP锅炉热效率92.5％汽轮机进汽节流损失4％中压缸进汽节流损失2％轴封加热器压力P T98kPa疏水比焓415kJ／kg汽轮机机械效率98.5％发电机效率99％补充水温度20℃厂用电率0.074 计算过程汇总:㈠原始资料整理：㈡ 全厂物质平衡方程① 汽轮机总汽耗量 0D ② 锅炉蒸发量D 1= 全厂工质渗漏+厂用汽=65t/h （全厂工质损耗）0D =D b - D 1= D b -65③ 锅炉给水量Dfw= D b +D 1b -D e = D b -45=0D +20④ 补充水量D ma =D l + D b =95t/h㈢ 计算回热系统各段抽汽量 回热加热系统整体分析本机组回热加热系统由三个高压加热器、一个除氧器、四个低压加热器共八个加热器组成。