钢管混凝土柱-RC环梁计算

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端长度 用两个模型模拟环梁与 STCC 柱的连接界 面 模型 1(Set1)为环梁与 STCC 柱之间刚接 模型 2(Set2)考虑环梁与 STCC 柱之间有相对转动 环梁 与柱之间采用接触单元(采用 Ansys 中 TARGE170 和 CONTA174 接触对 混凝土和钢管间摩擦系数取 0.2)连接 有限元模型如图 2 所示 由于对称 取 1/2 节点建模 STCC 柱 环梁以及框架梁采用线弹 性材料 弹性模量 30GPa 泊松比 0.21 Set 1 采用 Solid 185 单元 Set 2 的柱采用 Solid 95 单元 环梁 和框架梁采用 Solid185 单元 位移约束条件为 柱 上下表面约束 x y z 三个方向的位移 对称面约 束 y 方向位移 同时 Set 2 约束环梁下表面与柱表 面交线 z 方向位移 加载方式为 在框架梁端中间 四个节点施加 z 方向节点荷载 单调加载和往复加 载
在框架梁端弯矩和剪力作用下 环梁和 STCC 柱之间产生缝隙 环梁与柱之间存在相对转动 使 结构刚度降低 另一方面 在环梁区域内环梁加宽 了框架梁的截面宽度 提高了梁刚度 如何考虑这 两个因素 建立合理 简单的结构计算模型 对于 RC 环梁连接的 STCC 柱 RC 梁框架的计算分析十 分重要 本文通过有限元分析和结构计算 提出采用等 截面 RC 框架梁与 STCC 柱直接刚性连接的计算模 型 两层两跨用 RC 环梁连接的 STCC 柱 RC 梁框 架结构的试验结果验证了计算模型
bb 分别为框架梁高度和宽度
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117.5 343 155.4 392 200.9 440
1.2 有限元分析结果 图 3 所示为节点算例 3 采用模型 2 计算 梁端 荷载 P 为 800kN 时 RC 环梁与 STCC 柱之间的最 大相对位移 d r 沿环梁高度分布曲线 可以看出 环 梁受负弯矩作用时 环梁下部与 STCC 柱挤紧 环

ｍ ｏ ｄ ｅ ｌ ｓ ｏ ｆ ｔ ｈ ｅ ｓ ｅ ｔ ｗ ｏ ｔ ｙ ｐ ｅ ｓ ｏ ｆ ｊ ｏ ｉ ｎ ｔ ｓ ａ ｒ ｅ ｂ ｕ ｉ ｌ ｔ ｗ ｉ ｔ ｈ Ａ Ｎ Ｓ Ｙ Ｓ ． Ｔ ｈ ｅ ｓ ｈ ｅ ａ ｒ ａ ｎ ｄ ｂ ｅ ｎ ｄ ｉ ｎ ｇ ｍ ｅ ｃ ｈ ａ ｎ ｉ ｓ ｍ ｏ ｆ ｓ ｑ ｕ ａ ｒ ｅ ｉ ｒ ｎ ｇ ｂ ｅ ａ ｍ ｊ ｏ ｉ ｎ ｔ ｗ ｅ ｒ ｅ ｓ ｔ ｕ ｄ ｉ ｅ ｄ ｂ ｙ ａ ｎ ａ ｌ ｙ ｚ ｉ ｎ ｇ ｔ ｈ ｅ ｓ ｔ ｒ ｅ ｓ ｓ ｄ ｉ ｓ ｔ ｉ ｒ ｂ ｕ ｔ ｉ ｏ ｎ ｏ ｆ ｉ ｎ ｓ ｈ ｅ ａ ｒ ｒ ｅ ｂ ａ ｒ ， ｉ ｒ ｎ ｇ ｂ ｅ ａ ｍ ｃ ｏ ｎ ｃ ｒ ｅ ｔ ｅ ａ ｎ ｄ
Ｆ ＥＡ ｏ ｆ Ｎｅ ｗ Ｓ ＴＣＣ Ｃｏ ｌ ｕ ｍｎ Ｊ ｏ ｉ ｎ ｔ Ｃｏ ｎ ｎ ｅ ｃ ｔ ｅ ｄ Ｗｉ ｔ ｈ Ｓ ｑ ｕ ａ ｒ ｅ Ｒｉ ｎ ｇ Ｂｅ ａ ｍ
Ｇ Ｅ Ｓ ｅ ｎ ， Ｎ Ｉ Ｅ Ｓ ｕ － ｆ ｅ ｉ ， ｓ Ｈ Ａ Ｎ Ｙ ａ ｏ － ｊ ｉ ａ
ｂ ｅ ａ ｍ ｉ ｓ ｃ ｏ ｍｐ ａ ｒ ａ ｔ ｉ ｖ ｅ ｌ ｙ ｕ ｎ ｉ ｆ ｏ ｒ ｍ， ａ ｎ ｄ ｓ ｔ ｒ ａ ｉ ｇ ｈ ｔ ｌ ｏ ｎ ｇ ｉ ｔ ｕ ｄ ｉ ｎ ａ ｌ ｒ ｅ ｉ ｆｏ ｎ ｒ ｃ ｅ ｍｅ ｎ ｔ ｉ ｓ ｍｏ ｒ ｅ ｃ ｏ ｎ ｄ ｕ ｃ ｉ ｖ ｅ ｔ ｏ ｔ ｒ ａ ｎ ｓ ｆ ｅ ｒ
梁越高 ， 分配的扭矩越小 。
关键词 ： 方形 环梁节点 ； 有 限元分析 ； 受力机理 ； 抗 弯承载力设计方法 ； 正交试验法
中图 分 类 号 ： Ｔ Ｕ ５ ２ ８ ． ５ ９ 文献标识码 ： Ａ 文章编号 ： ２ ０ ９ ５ － ０ ９ ８ ５ （ ２ ０ １ ３ ） ０ ４ ００ － ４ ９ ０６ －

考虑偏心影响的承载力折减系数 ψ e 钢管混凝土柱的承载力设计值 Nu KN
20325.37
钢管柱承载力计算
钢管柱直径 钢管壁厚 柱两端弯矩设计值中较大者 M2 轴向压力设计值 N 钢管的内半径 γ c 钢管的横截面面积 Aa 钢管内混凝土的横截面面积 Ac 钢管的抗拉、抗压强度设计值 fa 混凝土的抗压强度设计值 fc 钢管混凝土的套箍指标 θ =faAa/fcAc 钢管混凝土轴心受压短柱的承载力设计值 N0 柱的等效长度系数 K 柱的计算长度 L0 柱的等效计算长度 Le Le/d 考虑长细比影响的承载力折减系数 Ψ l 偏心矩 e0 e0/γ

mm mm KN.m KN mm mm2 mm2 KN/mm KN/mm KN mm mm
2 2
824 12 0 18411 400 30611.68 502654.8 0.21 0.0191 0.669581 23885.22 0.9 5200 4680 5.679612 0.85096 0 0 1

建设部关于公布2003－2004年度国家级工法的通知文章属性•【制定机关】建设部(已撤销)•【公布日期】2006.01.19•【文号】建质[2006]16号•【施行日期】2006.01.19•【效力等级】部门规范性文件•【时效性】现行有效•【主题分类】正文建设部关于公布2003－2004年度国家级工法的通知（建质[2006]16号）各省、自治区建设厅，直辖市建委，江苏省、山东省建管局，国务院有关部门建设司，国资委管理的有关企业，新疆生产建设兵团建设局：2005年12月，我部组织专家对有关部门和地区申报的232项工法进行了评审，审定120项为2003～2004年度国家级工法。

现予以公布。

希望各地区、有关部门高度重视工法管理工作，鼓励建筑企业不断采用新技术、新工艺，并及时总结施工经验，促进工法在企业间的交流，进一步提高我国建设工程的施工技术水平。

附件：2003～2004年度国家级工法名单中华人民共和国建设部二00六年一月十九日附件：2003～2004年度国家级工法名单1、工法编号：YJGF01-2004工法名称：铁路桥桩基托换施工工法完成单位：中铁十五局集团有限公司主要完成人：赵林、吴健强、董志、赵世永、杨明君2、工法编号：YJGF02-2004工法名称：特大吨位桩基托换施工工法完成单位：中铁隧道集团有限公司主要完成人：刘建国、潘明亮、赵春华、朱成杰3、工法编号：YJGF03-2004工法名称：压力分散型抗浮锚杆施工工法完成单位：中国京冶建设工程承包公中国建筑工程总公司国内业务部主要完成人：卜庆龙、柳建国、李保平、程良奎、耿冬青4、工法编号：YJGF04-2004工法名称：等厚掘搅水泥土防渗墙施工工法完成单位：江苏弘盛建设工程集团有限公司主要完成人：翟浩辉、陈福坤、薛峰、吴平、孙刚5、工法编号：YJGF05-2004工法名称：深厚覆盖层（含巨漂）高喷防渗墙施工工法完成单位：中国水利水电第七工程局成都水电建设工程有限公司主要完成人：马邦凯、罗建林、邹刚、张秋红、黄春霞6、工法编号：YJGF06-2004工法名称：导洞施工防护隔离桩墙施工工法完成单位：中铁隧道集团有限公司主要完成人：马锁柱、王先堂、胡春停、龚晓明、蒋树谦7、工法编号：YJGF07-2004工法名称：地下室薄型滤水层防排水施工工法完成单位：上海市第四建筑有限公司主要完成人：晏汇明、周红兵、黄轶、倪建新8、工法编号：YJGF08-2004工法名称：多年冻土区钻孔灌注桩施工工法完成单位：中铁十六局集团有限公司主要完成人：程红彬、杨希文、常彦博、邸建玄、陈卫东9、工法编号：YJGF09-2004工法名称：后植入钢筋笼灌注桩成桩施工工法完成单位：北京市机械施工公司主要完成人：常乃麟、张治华、杨立新、李虹、刘晓泉10、工法编号：YJGF10-2004工法名称：船坞坞壁组合箱型钢板桩施工工法完成单位：上海市第七建筑有限公司主要完成人：林锦胜、方刚、汤永根、陶金11、工法编号：YJGF11-2004工法名称：高喷插芯组合桩施工工法完成单位：天津市华正岩土工程有限公司主要完成人：雷玉华、XXX东12、工法编号：YJGF12-2004工法名称：地铁车站单跨军用梁盖挖顺筑施工工法完成单位：中铁四局集团有限公司主要完成人：周振强、仝学让、毛松如、伍程、王圣涛13、工法编号：YJGF13-2004工法名称：浅埋暗挖地下框架结构多导洞施工工法完成单位：中铁十六局集团有限公司主要完成人：马振江、胡方田14、工法编号：YJGF14-2004工法名称：穿越城市主干道浅埋暗挖平顶直墙矩形双跨结构施工技术及应用施工工法完成单位：北京建工路桥工程建设有限责任公司主要完成人：侯剑、韩东林、徐军、齐西通、赵铁山15、工法编号：YJGF15-2004工法名称：三拱两柱结构暗挖中洞施工工法完成单位：中铁三局集团有限公司主要完成人：陈铁师、任立志、顾拥武、于东雨、海胜16、工法编号：YJGF16-2004工法名称：复合盾构施工系列工法完成单位：中铁隧道集团有限公司主要完成人：洪开荣、杨书江、郭磊、叶慷慨、张宏伟17、工法编号：YJGF17-2004工法名称：盾构隧道双层路面的上层道路施工工法完成单位：上海市第二市政工程有限公司主要完成人：朱继文、蒋洪进、黄勇、陈剑敏18、工法编号：YJGF18-2004工法名称：双圆土压平衡盾构施工工法完成单位：上海隧道工程股份有限公司主要完成人：吴惠明、顾春华、刘千伟、张曙、王旋东19、工法编号：YJGF19-2004工法名称：土压平衡顶管施工工法完成单位：北京市政建设集团有限责任公司北京市市政工程研究院主要完成人：关龙、王世高、宗大武、方依文、祁从刚20、工法编号：YJGF20-2004工法名称：偏心多轴多刀盘式矩形顶管顶进工法完成单位：上海隧道工程股份有限公司主要完成人：孙永华、吕建中、傅德明、张冠军、杨磊21、工法编号：YJGF21-2004工法名称：软土层水平冻结法连接通道施工工法完成单位：上海隧道工程股份有限公司主要完成人：丁光莹、杨国祥、朱俊、岳丰田、秦一雄22、工法编号：YJGF22-2004工法名称：多年冻土隧道施工工法完成单位：中铁二十局集团有限公司主要完成人：任少强、况成明、张永鸿、郭朋超23、工法编号：YJGF23-2004工法名称：悬索桥复合式隧道锚碇施工工法完成单位：路桥华南工程有限公司主要完成人：王崇旭、王嗣江、李勇、黄小鹏24、工法编号：YJGF24-2004工法名称：高压富水深埋充填型岩溶隧道施工工法完成单位：中铁隧道集团有限公司主要完成人：陆少伟、罗琼、石新栋、张继奎、金强国25、工法编号：YJGF25-2004工法名称：高等级公路双连拱隧道施工工法完成单位：中铁十七局集团第三工程有限公司主要完成人：周志伟、孙修德、程素丽、曹会芹26、工法编号：YJGF26-2004工法名称：超小净距并行隧道施工工法完成单位：中铁一局集团有限公司中铁七局集团第三工程有限公司主要完成人：杨永强、李长山、拓守盛、赵有歧、权县民、许青峰27、工法编号：YJGF27-2004工法名称：大断面隧道钻爆法快速施工工法完成单位：中铁十二局集团有限公司主要完成人：高连成28、工法编号：YJGF28-2004工法名称：节能环保水压爆破工法完成单位：铁道建筑研究设计院主要完成人：何广沂、段昌炎、王太超29、工法编号：YJGF29-2004工法名称：建基物基底水平预裂爆破施工工法完成单位：中国核工业华兴建设公司主要完成人：张卫兵、李新建、蒋雷龙、李付安、郭雪珍30、工法编号：YJGF30-2004工法名称：双壁钢围堰无导向船下沉施工工法完成单位：中铁十二局集团有限公司主要完成人：崔耀华、张复平、贾国盛、许超英31、工法编号：YJGF31-2004工法名称：预制结构的水上浮运沉放施工工法完成单位：上海隧道工程股份有限公司主要完成人：何拥军、肖晓春、张洪林、杨国祥、林家祥32、工法编号：YJGF32-2004工法名称：水下模袋混凝土基础施工工法完成单位：上海隧道工程股份有限公司主要完成人：祝建伟、何拥军、肖晓春、吴超美、杨国祥33、工法编号：YJGF33-2004工法名称：大直径圆形混凝土结构滑模沉井施工工法完成单位：长治市建筑工程总公司主要完成人：牛昆山、王和气、成淑贞、段富增、原海学34、工法编号：YJGF34-2004工法名称：地下裸岩水封式储气库修建工法完成单位：中铁隧道集团有限公司主要完成人：杨世武、朱常春、万姜林、刘招伟、郑大荣35、工法编号：YJGF35-2004工法名称：基于GPS实时监控水下抛石施工工法完成单位：中国建筑第八工程局第三建筑公司主要完成人：程建军、高安定、招庆洲、沈兴东36、工法编号：YJGF36-2004工法名称：船闸闸室墙移动龙门整体大钢模施工工法完成单位：淮阴水利建设集团有限公司主要完成人：刘健、朱会祥、仲兆西、朱育清、王会37、工法编号：YJGF37-2004工法名称：SBS改性沥青混凝土路面施工工法完成单位：路桥集团第一公路工程局天津第二市政公路工程有限公司主要完成人：刘树良、王桂霞、王清泉、毕娟、刘宪38、工法编号：YJGF38-2004工法名称：沥青马蹄脂碎石混合料（SMA）路面面层施工工法完成单位：深圳市市政工程总公司路桥集团第二公路工程局主要完成人：高俊合、尹剑辉、刘声向严晓生、张景禄、李晓华39、工法编号：YJGF39-2004工法名称：沥青路面现场热再生工法完成单位：上海浦东路桥建设股份有限公司主要完成人：王庆国、徐斌、奚丽珍、赫振华40、工法编号：YJGF40-2004工法名称：F1赛道沥青路面施工工法完成单位：上海市第一市政工程有限公司上海建设机场道路工程有限公司主要完成人：费翔、姚红英、曹亚东、潘名先、严军41、工法编号：YJGF41-2004工法名称：F1赛车场赛道软基处理综合技术系列工法完成单位：中铁四局集团有限公司主要完成人：熊选爱、吴业宏、高传伟、张宏斌、王瑛42、工法编号：YJGF42-2004工法名称：热熔标线水线放样施工工法完成单位：北京华纬交通工程公司主要完成人：刘承华、张齐仑、王景春、藏卫国、朱杰43、工法编号：YJGF43-2004工法名称：提速道岔用混凝土岔枕长线生产施工工法完成单位：中铁八局集团有限公司主要完成人：王江、刘振民、吴利清、杨先凤、张志红44、工法编号：YJGF44-2004工法名称：长轨排法一次铺设整体道床无缝线路施工工法完成单位：中铁三局集团有限公司主要完成人：史柏生、赵文君、杨世杰、牛建成、张爱萍45、工法编号：YJGF45-2004工法名称：新建200km/h以上有碴轨道机械作业组整道施工工法完成单位：中铁二十二局集团有限公司主要完成人：雷丁、赵东田、赵巨宏、杜以军、郝银根46、工法编号：YJGF46-2004工法名称：跨座式单轨PC轨道梁架设工法完成单位：中铁十一局集团有限公司主要完成人：李青、孔凡华、韩阁、苏明辉47、工法编号：YJGF47-2004工法名称：跨座式倒T形PC轨道梁现场制造工法完成单位：中铁三局集团有限公司主要完成人：史柏生、张宇宁、李新民、童鹏、秦德进48、工法编号：YJGF48-2004工法名称：先张法折线配筋预应力混凝土简支梁预制工法完成单位：中铁一局集团有限公司主要完成人：和民锁、马新安、白双明、曹新刚49、工法编号：YJGF49-2004工法名称：空间预应力索桥结构制索及调索工法完成单位：中铁十一局集团有限公司主要完成人：刘学庆、郭维田50、工法编号：YJGF50-2004工法名称：磁悬浮轨道梁精密调位施工工法完成单位：中铁十六局集团有限公司主要完成人：赵旭清、江拔其51、工法编号：YJGF51-2004工法名称：自锚式钢桁梁悬索桥施工工法完成单位：中铁十二局集团有限公司主要完成人：张喜胜、杜振兵、张瑞森、晋显富、陈春华52、工法编号：YJGF52-2004工法名称：悬索桥主缆索股架设工法完成单位：路桥华南工程有限公司主要完成人：王崇旭、王嗣江、黄小鹏、李勇53、工法编号：YJGF53-2004工法名称：斜拉桥主梁活动支架施工工法完成单位：中铁大桥局集团有限公司主要完成人：许佳平、汪志榜、农代培54、工法编号：YJGF54-2004工法名称：斜拉桥索道管安装施工工法完成单位：天津城建集团有限公司主要完成人：胡跃、任师魁、刘润楠、郑力、韩振勇55、工法编号：YJGF55-2004工法名称：大跨度滑动模板支架系统施工工法完成单位：天津第一市政公路工程有限公司主要完成人：王顺来、刘炳华、刘伯军、赵春凤、吴子秋56、工法编号：YJGF56-2004工法名称：多跨连续钢管系杆拱桥施工工法完成单位：中铁十三局集团有限公司主要完成人：占丽娜、闫丹丹、姚广臣57、工法编号：YJGF57-2004工法名称：钢管拱桥单铰万吨转体施工工法完成单位：中铁大桥局集团有限公司主要完成人：陶建山、陈国祥、张春新、周永峰、苏辉58、工法编号：YJGF58-2004工法名称：大跨径钢管混凝土拱桥无支架吊装斜拉扣挂工法完成单位：四川路桥建设股份有限公司主要完成人：张佐安、王明琪、沈国清、于志兵、卢伟59、工法编号：YJGF59-2004工法名称：箱型拱桥无平衡重双箱对称同步转体施工工法完成单位：四川公路桥梁建设集团有限公司主要完成人：孙云、曹平辉、吴跃英、李禄锌、刘兴全60、工法编号：YJGF60-2004工法名称：用贝雷架做移动模架分段浇筑箱型连续梁工法完成单位：中铁二十二局集团有限公司主要完成人：辛双六、王参军、周光忠61、工法编号：YJGF61-2004工法名称：客运专线后张法预应力混凝土箱梁预制施工工法完成单位：中铁十二局集团有限公司主要完成人：赵晋华、刘占伟62、工法编号：YJGF62-2004工法名称：大跨度预弯组合梁施工工法完成单位：中铁三局集团有限公司主要完成人：汪功伟、杨世杰、牛建成、张爱萍、徐建中63、工法编号：YJGF63-2004工法名称：旧桥改造之桥梁同步顶升施工工法完成单位：天津城建集团有限公司工程总承包公司主要完成人：杨勇、田乃婷、汪济堂、徐政华、宋成国64、工法编号：YJGF64-2004工法名称：空间扭曲变截面箱型钢梁制作工法完成单位：天津六建建筑工程有限公司主要完成人：肖广福、周晓鹏、么敬裕、王立明、付美银65、工法编号：YJGF65-2004工法名称：大面积钢屋盖多吊点、非对称整体提升工法完成单位：深圳建升和钢结构建筑安装工程有限公司主要完成人：鲍广鉴、王宏、徐重良、刘家华、韩敬海66、工法编号：YJGF66-2004工法名称：大跨度箱形变截面钢筋混凝土拱施工工法完成单位：中国建筑二局第三建筑公司主要完成人：施锦飞、张公义、倪金华、罗琼英、闵学军67、工法编号：YJGF67-2004工法名称：钢管混凝土柱与混凝土钢筋环梁组合框架节点施工工法完成单位：山西省第一建筑工程公司主要完成人：李德明、张若征、田素卿、王小红、牛武功68、工法编号：YJGF68-2004工法名称：骨架式膜结构施工工法完成单位：浙江省建工集团有限责任公司主要完成人：金睿、卓建明、洪其建、林学文69、工法编号：YJGF69-2004工法名称：体育场馆环向超长钢筋混凝土结构施工工法完成单位：中国建筑第八工程局主要完成人：毛仲喜、戈祥林、陈新、郭显亮、周莉70、工法编号：YJGF70-2004工法名称：多层面超大面积钢筋混凝土地面无缝施工工法完成单位：中国建筑第五工程局第三建筑安装公司主要完成人：湛裕勤、喻国斌、甘鲁湘、李廷勇、郑杰平71、工法编号：YJGF71-2004工法名称：超长超厚一次连续浇筑大体积无微膨胀剂混凝土裂缝控制技术施工工法完成单位：北京建工集团有限责任公司总承包二部主要完成人：齐明、谢婧、刘爱玲、李雁鸣、张显来72、工法编号：YJGF72-2004工法名称：无粘结预应力智能控制张拉施工工法完成单位：中铁十二局集团建筑安装工程有限公司主要完成人：赵红鹰、王有才、黄亚飞、王兆强、徐海英73、工法编号：YJGF73-2004工法名称：核电站安全壳预应力施工工法完成单位：中国核工业华兴建设公司主要完成人：张卫兵、赵月洲、王德桂、郝发领、宋建义74、工法编号：YJGF74-2004工法名称：防静电水磨石地面施工工法完成单位：中国建筑第七工程局主要完成人：刘文明、祁忠华、杨长伟、黄延铮75、工法编号：YJGF75-2004工法名称：软土地基大面积承重耐磨地面施工工法完成单位：天津三建建筑工程有限公司主要完成人：林克文、吴庆祥、宋红智、芦庆祥、陈有生76、工法编号：YJGF76-2004工法名称：大面积混凝土地面机械化一次性施工工法完成单位：中国第十三冶金建设公司秦皇岛市三信建筑安装工程有限公司主要完成人：辛志龙、郝三乐、崔建生、何威、张雪玲、刘宏峰77、工法编号：YJGF77-2004工法名称：低温辐射电热膜施工工法完成单位：山西建筑工程（集团）总公司总承包部主要完成人：焦悟理、朱慧捷、吕薇、李庆新、王晋城78、工法编号：YJGF78-2004工法名称：超高层钢结构建筑大型液压爬架施工工法完成单位：北京建工集团有限责任公司总承包二部主要完成人：齐明、任海波、杨玉萍、李雁鸣、赵继刚79、工法编号：YJGF79-2004工法名称：平板玻璃钢圆柱模板施工工法完成单位：北京城建二建设工程有限公司中国华西企业有限公司主要完成人：李鸿飞、徐亚柯、汪玮瑛、唐在权、邱云胜、甘宇生80、工法编号：YJGF80-2004工法名称：建筑橡胶隔震支座施工工法完成单位：中国建筑第七工程局第三建筑公司主要完成人：张世奇、王彬贵、李统瑞81、工法编号：YJGF81-2004工法名称：压型铝板屋面施工工法完成单位：东亚联合控股（集团）有限公司上海市第二建筑有限公司主要完成人：张耀明、桂昕、黄巍、马金海、尤莉波82、工法编号：YJGF82-2004工法名称：超大面积大型蜂窝铝板吊顶、挑檐施工工法完成单位：北京市建筑工程装饰公司主要完成人：张春雷、姚斌、张庚、上官越然、宫晓鸣83、工法编号：YJGF83-2004工法名称：隐胶缝蜂窝铝板幕墙施工工法完成单位：中铁建工集团有限公司主要完成人：曹少伟、王凤义、郭新贺84、工法编号：YJGF84-2004工法名称：清水饰面混凝土施工工法完成单位：中国建筑第三工程局主要完成人：张金序、周鹏华、郑玉华85、工法编号：YJGF85-2004工法名称：GRC外墙装饰构件施工工法完成单位：山西省第三建筑工程公司主要完成人：吉阳胜、常文慧、冯根明、赵军、王宏伟86、工法编号：YJGF86-2004工法名称：大面积木质幕墙施工工法完成单位：北京市建筑工程装饰公司主要完成人：张春雷、张宝奇、单艳杰、王冉、邵奇87、工法编号：YJGF87-2004工法名称：大、厚、重艺术浮雕石材干挂工法完成单位：福建六建建工集团公司主要完成人：张善庆、陈永耀、陈伯朝、郑少佳88、工法编号：YJGF88-2004工法名称：聚苯保温板与混凝土现浇复合外墙施工工法完成单位：浙江舜杰建筑集团股份有限公司江苏省华建建设股份有限公司北京分公司主要完成人：蒲梦江、王自力、陈光明、程杰、朱靖、姚荣海89、工法编号：YJGF89-2004工法名称：混凝土外墙钢丝聚苯板外保温施工工法完成单位：中国建筑第一工程局第二建筑公司中铁建设集团有限公司中铁十七局集团建筑工程有限公司主要完成人：费秀春、张友芹、徐梦南、王伟、赵伟、曾禄刚、卫立志、李永胜、郭志豹90、工法编号：YJGF90-2004工法名称：500kV大跨越工程特殊立塔及架线施工工法完成单位：安徽送变电工程公司主要完成人：宫阿龙、薛慧君、殷传仪、黄成云、罗义华91、工法编号：YJGF91-2004工法名称：超大型龙门起重机整体提升安装施工工法完成单位：江苏天目建设集团有限公司主要完成人：史洪卫、史胜海92、工法编号：YJGF92-2004工法名称：DBQ3000型门座塔式起重机安装（拆除）工法完成单位：中国第一冶金建设公司主要完成人：郭新发、黄树琦、李前国、余宗奎、所玉敏93、工法编号：YJGF93-2004工法名称：特大型轧机机架吊装工法完成单位：上海宝冶建设有限公司主要完成人：丁明富、庞鸣梁、姜志前、周勤94、工法编号：YJGF94-2004工法名称：碳素焙烧炉砌筑工程施工工法完成单位：山西省工业设备安装公司主要完成人：杜振慧、茹向阳、曹海洋、杨丽娟、杨娟香95、工法编号：YJGF95-2004工法名称：3000m3以上特大型高炉炉体砌筑工法完成单位：上海宝冶建设有限公司主要完成人：李世耀、何明伟96、工法编号：YJGF96-2004工法名称：20万立方米多边形稀油密封（曼式）煤气柜施工工法完成单位：马鞍山钢铁股份有限公司修建工程公司主要完成人：王志强、张宏亮、葛风林、张学英、陈宜东97、工法编号：YJGF97-2004工法名称：乙烯装置10万吨/年乙烯裂解炉安装施工工法完成单位：中国石化集团第十建设公司主要完成人：杜宗岚、焦富刚98、工法编号：YJGF98-2004工法名称：滩海油田大型平台整体浮装就位施工工法完成单位：胜利油田胜利石油化工建设有限责任公司主要完成人：桑运水、藏全斋、姜俊荣、郭刚99、工法编号：YJGF99-2004工法名称：柔性接口离心铸铁排水管安装工法完成单位：山西省第三建筑工程公司中铁建工集团有限公司山西四建集团有限公司主要完成人：崔建明、李琼、郭俊英、柳海民、刘振钰、许国华、靳联学100、工法编号：YJGF100-2004工法名称：无檩条结构组合压型钢板制作工法完成单位：上海宝冶建设有限公司主要完成人：龚俊杰、朱卫军101、工法编号：YJGF101-2004工法名称：利用移动组装式电阻炉对非标准设备退火施工工法完成单位：太原钢铁（集团）建设有限公司主要完成人：张保栋、王守刚、李建军、张树兵、郝仲魁102、工法编号：YJGF102-2004工法名称：燃气式罩式退火炉安装工法完成单位：中国第二十冶金建设公司主要完成人：魏强103、工法编号：YJGF103-2004工法名称：特大型高炉冷却壁在线快速更换工法完成单位：上海宝冶建设有限公司主要完成人：王雄、朱宝良、李树彬、张顺、彭根东104、工法编号：YJGF104-2004工法名称：带水大开挖成沟、控制负浮力牵引法管道穿越大江、大河施工工法完成单位：管道局石油天然气管道第四工程公司主要完成人：高建国、宋华奇、XXX国、朱东志、曹会清105、工法编号：YJGF105-2004工法名称：盾构隧道ф1016mm管道安装工法完成单位：大庆油田建设集团主要完成人：王校东、华晶、王柏强、刘亚洲、赵传海106、工法编号：YJGF106-2004工法名称：长输管道真空干燥施工工法完成单位：管道局石油天然气管道第四工程公司主要完成人：代宗育、解立功、XXX、黄运祥、陈仲举107、工法编号：YJGF107-2004工法名称：大口径长输管道清管试压工法完成单位：中国石油天然气管道第三工程公司主要完成人：陈兵剑、李林、钱明亮、孙克刚、林金河108、工法编号：YJGF108-2004工法名称：超高压输气站场工艺管道爆破吹扫、气压试验施工工法完成单位：北京城建亚泰建设工程有限公司主要完成人：吴雄平、吴精辉、刘兵、刘传高、董佳节109、工法编号：YJGF109-2004工法名称：大口径管道内喷涂施工工法完成单位：中油管道防腐工程有限责任公司主要完成人：穆铎、许传新、刘月芳110、工法编号：YJGF110-2004工法名称：大型机组油系统冲洗工法完成单位：中国石化集团第五建设公司主要完成人：王学义、李明忠、张建国、刘国忠、李福阳111、工法编号：YJGF111-2004工法名称：大中型球罐无中心柱现场组装工法完成单位：中国化学工程第十三建设公司中国石油天然气第一建设公司主要完成人：曹顺跃、李小朋、李强、阮刚锋112、工法编号：YJGF112-2004工法名称：大型立式圆筒形压力容器现场整体内燃法热处理工法完成单位：中国石油天然气第一建设公司主要完成人：卫建良、薛金保、刘朝志、王启宇、张志强113、工法编号：YJGF113-2004工法名称：N6/Q235A镍/钢复合板焊接工法完成单位：中国化学工程第六建设公司主要完成人：简逖、董冬益、吴泽祥、吕金武、王广继114、工法编号：YJGF114-2004工法名称：不锈复合钢板焊接操作工法完成单位：太原钢铁（集团）建设有限公司主要完成人：于立兴、王秋平、彭善、孙计成、裴保华115、工法编号：YJGF115-2004工法名称：GSM-R天馈系统安装调试工法完成单位：中铁四局集团有限公司主要完成人：林蹟、阮波、裴光116、工法编号：YJGF116-2004工法名称：驼峰自动化信号施工工法完成单位：中铁八局集团电务工程有限公司。

9200 19000
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700 0
400 0
16 0
30 0
3044725333 0
206000 206000 Σ EI/L
6.82E+10 0.00E+00 2.07E+11
钢管混凝土柱线刚度(EaIa+EcIc)/L 位置 本层 上层 下层 K1= K2= 查表得μ = Lo=μ L= k= Le=kLo= Le/d= φ l= Nu=φ lφ eNo= N/Nu= Yre*N/Nu= 跨度L(mm) 4100 4100 4100 0.32 0.32 1.88 7708.00 0.85 6572.91 8.22 0.76 37245.55 19813.91 0.92 0.78 抗震调整系数0.85 kN kN mm > 4 mm 钢管Ia(mm4) 3729573135 3729573135 3729573135 混凝土Ic(mm4) 16376619848 16376619848 16376619848 钢管Ea(N/mm2) 206000 206000 206000 混凝土Ec(N/mm2) 34500 34500 34500 线刚度(N·mm) 3.25E+11 3.25E+11 3.25E+11
No=fcAc(1+√θ +θ )=
圆钢管混凝土单肢柱承载力计算(0.83)
设计弯矩(kN·M) 偏心距eo= fc(N/mm2) 位置 本层 上层 下层 套箍指标θ = eo/rc= φ e= 柱上端横梁线刚度之和 跨度L(mm) 12000 15040 9200 19000 梁高H(mm) 700 900 700 0 梁宽B(mm) 400 450 400 0 腹板厚tw(mm) 16 18 16 0 翼缘厚t(mm) 30 32 30 0 惯性矩I(mm4) 3044725333 6303525984 3044725333 0 弹性模量E(N/mm2) 206000 206000 206000 206000 Σ EI/L 柱下端横梁线刚度之和 跨度L(mm) 12000 15040 梁高H(mm) 700 900 梁宽B(mm) 400 450 腹板厚tw(mm) 16 18 翼缘厚t(mm) 30 32 惯性矩I(mm4) 3044725333 6303525984 弹性模量E(N/mm2) 206000 206000 线刚度(N·mm) 5.23E+10 8.63E+10 线刚度(N·mm) 5.23E+10 8.63E+10 6.82E+10 0.00E+00 2.07E+11 1637.8 89.53 23.1 钢管外径(mm) 800 800 800 1.38 0.24 0.70 ≤ 1.55 设计轴力(kN) mm fa(N/mm2) 钢管壁厚(mm) 20 20 20 295 钢管面积(mm2) 49008.85 49008.85 49008.85 混凝土面积(mm2) 453645.98 453645.98 453645.98 18292.3

191附录G RC 梁－圆钢管混凝土柱节点环梁承载力设计方法G.1 节点环梁受拉环筋和箍筋的计算G.1.1 当环梁（图G.1.1）上部环向钢筋的直径相同、水平间距相等时，环梁受拉环筋面积及箍筋单肢面积按下式计算：1 不考虑楼板的有利作用212sin 7sin θλθ≥(G.1.1-1)ksh dp yh r 22202r51.4{sin sin [sin()sin ]}7M A R rf l l αθλθλθαθ≥-+++- (G.1.1-2)2 考虑楼板的有利作用12212sin 7sin βθλβθ≥(G.1.1-3)ksh dp yh r 22202213r51.4{sin sin [sin()sin ]}7M A R rf l l λαθθλθαθβββ≥-+++- (G.1.1-4)在负弯矩作用下，β1取0.5， β2取0.65， β3取0.6；正弯矩作用下取β1=β2=β3=1.0。

3 环梁箍筋单肢面积sv yh sh H v yv 0.7/()A f A f λγα= (G.1.1-5)式中：λ ——剪环比，为环梁箍筋名义拉力与环梁受拉环筋名义拉力的比值， v h /F F λ=，可取0.35～0.7，不考虑楼板的作用时取较高值，考虑楼板的作用时取较低值；F h ——受拉环筋的名义拉力，h yh sh 0.7F f A =； f yh ——环向钢筋抗拉强度设计值； A sh ——环向钢筋的截面面积；F v ——环梁箍筋的名义拉力，v v sv yv H F A f αγ=； f yv ——箍筋抗拉强度设计值；H γ ——箍筋间夹角（弧度），H h /(/2)S r b γ=+；S ——环梁中线处箍筋间距； A sv ——环梁箍筋单肢面积；αv ——闭合箍筋计算系数，按表G.1.1取值； M k ——由实配钢筋计算得出的框架梁梁端截面弯矩； αdp ——修正系数，取αdp =1.3；l r ——环梁受拉环筋合力作用点到受压区合力点的力臂，取l r =min{0.87h r0，h r -50mm}；192h r ——环梁截面高度。

（11-26） I1、A1— 一根横腹杆的惯性矩和截面面积；
b—两肢钢管混凝土柱的中心距
2、双（四）肢缀条柱（有斜腹杆）
见图11-4，双（四）肢缀条柱的x、y两轴均为虚轴，且两 方向对称。
•3、三肢缀条柱自学
按上述公式求出换算长细比λoy或λox后，查表求出稳定设 计安全系数值，即可按公式（11-35）计算轴压格构柱的 稳定承载力：
（11-4）
式中：fsc——组合抗压强度设计值，按表10-2（或表10-5、 表10-9）取用，系数B、C按公式（10-2）计算 。对于空 心钢管混凝土柱按下式计算：
（11-5）
ζo——套箍系数，ζo=αf/fc； α——含钢率，按下式计算：
（11-6）
Asc——构件截面总面积，由下式确定：
t——钢管壁厚； fc——混凝土抗压强度设计值
§11-3 偏心受力构件的强度和稳定计算
偏心受力构件包括压弯和拉弯构件。钢管混凝土拱圈在绝 大多数情况下是属于压弯构件
一、偏压（即压弯）构件的强度和稳定问题 1、偏压构件的破坏特征 偏压构件的破坏与构件的长细比有关。对于长细比λsc≤20
的短柱，一般将发生强度破坏。图11-8给出了轴向力和构 件最大纤维应变的关系曲线。
式中：N、M——计算截面的最大轴向力和弯矩，用于钢管
混凝土拱桥计算时，应按公路桥规取用计算内力即Nj、Mj 并应同时考虑Njmax→ Mj和Mjmax→Nj两种布载工况；
Asc、Wsc——构件的截面面积和截面抵抗矩；
NE——欧拉临界力， 10-7、表Es1c—0-1—0）截确面定的；组合弹性模量，可查表10-3（或表
曲线上oa段为弹性工作； 过了a点，截面受压区不断发展塑性，钢管和受压区混凝
土之间产生了非均紧箍力，工作呈弹塑性。

第五章 钢－混凝土组合梁板结构
钢管混凝土拱桥
5.1 组合梁的基本概念
第五章 钢－混凝土组合梁板结构
莆田市阔口大桥
哑铃型钢管混凝土拱梁， 哑铃型钢管混凝土拱梁， 跨度99米 矢高19.8米 跨度99米，矢高19.8米 共8根φ800×14钢管 φ800×14钢管 采用自密实混凝土
5.1 组合梁的基本概念
5.1 组合梁的基本概念
第七章 钢管混凝土柱
钢管混凝土建筑
1999年建成的深圳赛格广场大厦,地上72层,高291.6m, 是目前世界上最高的全钢管混凝土高层建筑。
7.2 钢管混凝土短柱的基本受力性能
第五章 钢－混凝土组合梁板结构
台湾金融中心 钢管混凝土结构 101层 101层，508m
5.1 组合梁的基本概念
第五章 钢－混凝土组合梁板结构
西单地铁车站
大王路地铁车站
5.1 组合梁的基本概念
第七章 钢管混凝土柱
7.1 概述
第七章 钢管混凝土柱
包钢CSP精整厂房采用钢 管混凝土柱结构
7.2 钢管混凝土短柱的基本受力性能
第七章 钢管混凝土柱
上环板
下环板
牛腿
上下环板牛腿式节点
7.1 概述
第七章 钢管混凝土柱
RC环梁连接的 RC环梁连接的 STCC柱 RC梁节点 STCC柱－RC梁节点
7.1 概述
RC框架梁
8.3.1 一般规定 钢管结构制作和安装的施工单位应具有相应的资质，施工单位应根据批准的施工图设计文 件编制施工详图，这样可以较好地把制作条件、安装技术与原设计文件结合起来，使设计 更趋完善。当需要修改时，应按有关规定办理设计变更手续。 钢管混凝土构件常用作各种柱子，构造较为复杂，应根据工程特点，结合制作厂的条件编 制制作工艺。制作工艺应包括：制作所依据的标准，制作厂的质量保证体系，成品的质量 保证体系和为保证成品达到规定的要求而制定的措施。工艺中还应包括：生产场地的布置， 采用的加工、焊接设备和工艺装备及检测设备，焊工和检验人员资质证明，各类检查项目 表格，生产进度计划表及运输计划表等。因此，钢管结构在制作前，应根据施工图设计文 件和施工详图的要求编制制作工艺。制作工艺至少应包括：制作所依据的标准，施工操作 要点，成品质量保证措施等。 由于复杂构件的加工工艺参数有时须从工艺实验中取得，如加工、装配、焊接的变形控制、 尺寸精度的控制，通过实验，可以获得合理的工艺参数，用以指导构件的批量生产，保证 构件制作质量，因此，钢管结构和制作单位应在必要时对构造复杂的构件进行工艺实验。 在结构施工中，当需以屈服强度不同的钢材代替原设计中的钢材时，应按照钢材的实际强 度进行验算。为了保证正常施工和结构安全，浇灌钢管的混凝土宜在钢构件安装并验收合 格后进行。考虑到先行浇灌混凝土会使结构调整发生困难，甚至无法调整，钢管管内混凝 土浇灌宜在钢构件安装完毕并经验收合格后进行。 利用空钢管临时承重时，宜避免空钢管受弯及径向受压，并避免产生不易矫正的变形。钢 管中应力的控制应进行验算。 为了保证结构的安全性，钢管混凝土柱防火涂料涂装前柱表面除锈及防锈底漆涂装应符合 设计要求和国家现行有关标准规定。钢管混凝土柱防火涂料的粘结强度、抗压强度等性能 指标应符合国家标准《钢结构防火涂料》GB 14907—2002和中国工程建设标准化协会标准 《钢结构防火涂料应用技术规范》CECS 24：90的规定。检验方法应符合现行国家标准 《建筑构件耐火试验方法》GB／T 9978—1999的有关规定。 当采用新型防火涂料时，必须有可靠的依据，且经过有关管理部门的批准。

1 max 分别为构件在x-x和y-y方向上的换算长细比的较大值； 其中，
l1 I sc /
I sc
A
sci
为肢柱的截面惯性矩。
格构柱的缀件，应承受下能列剪力中之较大者，剪力v值可认为沿格构柱全 长不变： 1. 实际作用于格构柱上的横向剪力设计值； 2.
V Asci f sci 85
3. 格构式构件
N 0 Asc f sc
偏心弯矩为：
(2.3.1)
(2.3.2)
M N 0 e0
所以，整体稳定承载力的计算公式为：
mM N 1 Asc f sc W（ 1 N / N E）f sc sc
(2.3.3)
3. 格构式构件
3. 格构式构件
各肢柱的局部稳定如果满足以下条件，可不进行验算。
（2.1.4）
2. 偏心受力构件
设钢管混凝土柱的偏心距为 管混凝土的强度关系曲线
e0 ，根据钢
N / Nu M / M u
国内外研究分析得到 ,在如右图,B点 处处在界限偏心率 e0 1.55rc 其中，rc 是核心混凝土的半径或矩形钢管 内边的半边长。
当e0 1.55rc
e
1 1 1.85e / r
0 c
（2.2.1）

e
0.4 e0 / rc
（2.2.2）
2. 偏心受力构件
钢管混凝土细长柱的偏心极限承载力可表示为：
N u e N u0
N u0 短柱轴心受压极限承载力。 其中，
（2.2.3）
3. 格构式构件
格构式柱分为平腹式格构式柱和斜腹式格构式柱，如图3。
图3.平腹式格构式柱和斜腹式格构式柱

静载 静载
24 1
同济大学 400 ～600 广州翠湖 山庄工地
1600
框架梁梁端剪力传递到钢管混凝土柱 , 主要通过三 个途径 。其一为环梁混凝土与抗剪环之间的局部承压
原型
图 1 用 RC环梁连接的 STCC柱 2 RC 梁节点简图
Fig . 1 Sketch of RC beam 2STCC column joint connected w ith RC ring beam
20
环梁钢筋笼可以在地面绑扎或工厂加工 , 钢筋笼无方向 性 ,高空吊装就位方便 ,便于与任意角度的框架梁连接 ; 无现场焊接工作量 ; 造价相对较低等 。迄今为止 , RC 环 梁节点已经成功地用于 30 多幢高层和超高层建筑 , 但 有关规范 、 规程还没有明确环梁的承载力设计方法 , 不 便于应用 。 重力荷载和水平地震作用产生的框架梁端弯矩通 过环梁传至 STCC 柱 。 RC 环梁必须具有足够的承载力 以实现“ 强连接弱构件 ” 的抗震设计构造 。本文通过有 限元理论分析和试验结果的总结 , 以试验结果为依据 , 由 RC 环梁破坏面的极限平衡状态提出环梁承载力的设 计方法 ,且考虑 RC 楼板对环梁受力的作用 ,合理地对环 梁截面承载力进行设计 。
1 1 2 3 3
( 1. 华南理工大学 建筑设计研究院 , 广东广州 510640; 2. 广州翰华建筑设计公司 , 广东广州 510630;
Design methoed with ring beam
FANG Xiaodan , HUANG Shengjun , L I Shaoyun , Q I AN J iaru , ZHOU Dongliang
fh1fh2为受拉环筋的名义拉力fh11ifyhiashifh22ifyhiashi而1ixibr2i014016xibr分别为以上两受拉环筋名义拉力对应的环筋名义拉力不均匀系数把不同位置环筋转化为等面积外环筋取矩时对取矩角度不同引起的差异的调整系数xi为各位置环筋到环梁内表面的距离br为环梁宽度fyhiashi分别为各根环梁受拉环筋的抗拉强度设计值和钢筋面积

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连接节点
钢管与混凝土之间的连接 节点应满足构造要求，保 证传力和连接的可靠性。
04
钢管混凝土构件的施工 方法
钢管制作与加工
钢管材料选择
根据设计要求选择合适的钢管材料，如Q235、Q345 等。
钢管切割与拼接
根据施工需要，对钢管进行切割和拼接，确保尺寸准 确、接口平整。
钢管除锈与防腐处理
对钢管内外表面进行除锈和防腐处理，以提高其耐久 性。
稳定性计算
要点一
局部稳定性
考虑钢管壁的局部屈曲和失稳，计算钢管混凝土构件的局 部稳定性。
要点二
整体稳定性
根据结构整体平衡状态和失稳模式，计算钢管混凝土构件 的整体稳定性。
构造要求
钢管材料
钢管应采用符合要求的钢 材，其质量、规格和连接 方式应满足相关规范要求。
混凝土材料
混凝土应采用符合要求的 原材料，其强度等级、配 合比和浇筑方式应满足相 关规范要求。
命。
承载能力计算
01
轴心受压承载能力
根据钢管和混凝土的承载能力以 及相互作用的机理，计算钢管混 凝土构件的轴心受压承载能力。
02
偏心受压承载能力
03
受弯承载能力
考虑偏心荷载的影响，计算钢管 混凝土构件的偏心受压承载能力。
根据弯矩作用下的应力分布和弯 矩承载能力，计算钢管混凝土构 件的受弯承载能力。
抗拉性能
总结词
钢管混凝土的抗拉性能主要得益于钢管对核心混凝土的套箍效应。
详细描述
在抗拉情况下，钢管对核心混凝土的套箍效应能够显著提高构件的整体刚度和承载能力。这是因为钢管限制了混 凝土的横向变形，使其在拉力作用下不易开裂。

科技资讯科技资讯S I N &T NOLOGY I NFORM TI ON2008N O .26SCI ENC E &TECH NOLOG Y I N FOR M A TI ON工业技术本文对钢管混凝土柱劲性环梁式节点进行了三维有限元分析，得到节点内部构件的受力情况，明确了传力机理。

计算结果为明确该形式节点的荷载变形关系及为该节点设计方法提供了指导。

1劲性环梁节点的特点劲性环梁节点，就是在规程[1]提出的单梁节点基础上，在节点区配置环筋和箍筋，形成环梁；同时将节点区的钢牛腿加高加长，提高其抗弯能力，使之参与节点的弯矩传递，并作为环梁的劲性配筋，形成一道劲性环梁，通过劲性环梁与钢牛腿来实现梁柱间的内力传递[2～4]。

与加强环式刚接节点相比，劲性环梁节点把上下加强环板简化为钢牛腿的上下翼缘，使钢牛腿腹板成为主要的抗剪构件，并增设环梁使之与钢牛腿共同承受弯矩。

与环梁式铰接节点相比，增设了钢牛腿来提高节点的抗弯能力，用钢牛腿腹板来代替抗剪环，提高节点的抗剪能力。

综合来看，劲性环梁节点是一种刚度良好的弹性节点，更接近刚性节点。

2有限元模型本文分析的实体模型全部由8节点单元组成。

由于结构的对称性，取1/4结构进行计算。

最后用于分析的模型单元数为6929。

2.1混凝土与钢筋单元本次分析采用三维空间杆单元模拟钢筋，采用三维结构实体单元模拟钢管壁、钢牛腿及混凝土。

混凝土与钢筋的组合一般有三种形式：整体式模型、分离式模型（位移协调）和分离式模型（界面单元）[5]。

本文采用了整体式模型和分离式模型（位移协调）相结合的办法。

对于纵向受力钢筋和环梁钢筋，采用分离式模型，对于其他的构造配筋、箍筋、分布筋等就算出相应的配筋率，采用整体式模型进行建模。

2.2材料的本构关系钢筋和钢材采用理想弹塑性模型，混凝土的破坏准则选择W －W 五参数准则，屈服准则为von M i s es 准则、强化准则为随动强化准则。

对于非约束区混凝土采用的是《混凝土结构设计规范》[6]本构关系，对于约束区混凝土的本构关系，采用的是文献[7]给出的钢管约束混凝土的本构关系模型。

目录1、目录┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄ 012、工程概况┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄ 023、编制依据┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄ 024、搭设用途┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄ 025、脚手架的搭设方法┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄ 026、脚手架的支撑计算┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄ 037、脚手架安全技术措施┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄ 068、脚手架的拆除┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄ 079、危险源辨识与对策措----------------------------------------0810、脚手架搭设示意图┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄┄10一工程概况本冷却塔淋水面积为5500 ㎡，塔高115 m，人字柱为Ф650mm圆柱共48对，人字柱底标高为-0.6m，下环梁混凝土壁厚为700m，下环梁底标高为7.6m，脚手架基础底标高为-2.25m，脚手架搭设高度为10m。

二编制依据1.1冷却塔施工组织设计、施工图纸；1.2《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ 130-2001，2002年版）1.3《建筑施工高处作业安全技术规范》（JGJ 80-91）1.4《建筑施工安全检查标准》（JGJ 59-99）1.5《钢结构设计规范》（GB50017—2002）1.6《建筑施工手册》（第四版）三、搭设用途本脚手架施工方案适用于邹平滨藤纺织热电厂5500m2冷却塔，本脚手架用于人字柱及筒壁下环梁、筒壁牛腿施工。

四、钢管脚手架的搭设方法1、本冷却塔工程人字柱脚手架为多排圆形脚手架，搭设高度为10米，横向宽度5米，搭设脚手架时必须加设底座或基础，并作好地基的处理，本工程脚手架支撑于垫层上，因此不必考虑地基荷载。

2、钢管脚手架搭设顺序为：摆放扫地杆（贴近地面的大横杆，环基处高度为150mm，垫层处高度为400mm）→逐根树立杆，随即与扫地杆扣紧→装扫地小横杆并与立杆或扫地杆扣紧→安第一步大横杆（与各立杆扣紧）→安第一步小横杆→安第二步大横杆→加设临时斜撑杆（上端与第二步大横杆扣紧）→安第三、四步大横杆和小横杆→安接立杆→加设剪刀撑→铺脚手板。

环梁—环形牛腿钢管混凝土柱与钢筋混凝土梁节点结构施工工法环梁与环形牛腿钢管混凝土柱节点结构施工工法是一种常用的钢筋混凝土结构节点的施工方法，特点是施工快速、工艺简单、节点连接强度高。

下面我给您详细介绍一下环梁与环形牛腿钢管混凝土柱节点结构施工工法。

首先，环梁是指在环形牛腿钢管混凝土柱的顶部悬挑出一段钢筋混凝土梁。

环形牛腿钢管混凝土柱是指柱子由若干根小直径钢管密集排列而成，在柱顶向四周延伸并弯曲形成环形。

环梁是通过悬挑在环形牛腿钢管混凝土柱上的梁与柱相连接形成稳定的整体结构。

接下来是环梁与环形牛腿钢管混凝土柱节点结构的施工工法。

1、准备工作：首先要保证环形牛腿钢管混凝土柱和环梁的设计、制作和运输工作已经完成。

同时，要做好安全措施，保证施工过程中的人身安全。

2、安装环形牛腿钢管混凝土柱：将环形牛腿钢管混凝土柱按照设计要求准确地安装在地基上，采用专用起重设备进行吊装、固定。

3、放置模板：根据环梁的尺寸和形状放置钢筋混凝土梁的模板。

模板要具备足够的强度和刚度，以保证施工过程中不出现变形。

4、安装钢筋：根据设计要求，在梁的模板中按照规定的间距、位置和数量安装钢筋。

钢筋的连接处要采用搭接焊接的方法，以确保连接处的强度。

5、浇筑混凝土：在模板内进行混凝土的浇筑。

浇筑时要控制好混凝土的流动性，保证在模板中填充至少95%以上。

6、养护：混凝土浇筑完成后，需要进行养护。

养护时间一般为28天，保持环境湿润，以促进混凝土的强度发展。

7、拆船模板：混凝土养护达到规定强度后，可以将模板拆除，暴露出梁的表面。

8、防腐处理：对于暴露在外的钢筋要进行防腐处理，以延长使用寿命。

9、安装支撑：在环形牛腿钢管混凝土柱的顶部安装支撑，将环梁拉升并与环形牛腿钢管混凝土柱连接。

10、焊接连接：通过焊接将环梁和环形牛腿钢管混凝土柱进行连接，形成一个强固的节点。

以上就是环梁与环形牛腿钢管混凝土柱节点结构施工工法的详细步骤。

这种施工工法适用于需要承受大荷载和具有较高节点刚度要求的结构，如桥梁、高层建筑等。

附录F 圆形钢管混凝土构件设计F.1 构件设计F.1.1 钢管混凝土单肢柱的轴向受压承载力应满足下列公式规定：持久、短暂设计状况 N≤N u (F.1.1-1)地震设计状况 N≤N u /γRE (F.1.1-2)式中：N ——轴向压力设计值；N u ——钢管混凝土单肢柱的轴向受压承载力设计值。

F.1.2 钢管混凝土单肢柱的轴向受压承载力设计值应按下列公式计算：0N N e l u ϕϕ= (F.1.2-1))1(9.00αθ+=c c f A N （当θ≤[θ]时） (F.1.2-2))1(9.00θθ++=c c f A N （当θ＞[θ]时） (F.1.2-3)cc a a f A f A =θ (F.1.2-4) 且在任何情况下均应满足下列条件：b e l ϕϕϕ≤ (F.1.2-5)0θ——钢管混凝土的套箍指标；α——与混凝土强度等级有关的系数，按本附录表F.1.2取值；[θ]——与混凝土强度等级有关的套箍指标界限值，按本附录表F.1.2取值； A c ——钢管内的核心混凝土横截面面积；f c ——核心混凝土的抗压强度设计值；A a ——钢管的横截面面积；f a ——钢管的抗拉、抗压强度设计值；φl ——考虑长细比影响的承载力折减系数，按本附录第F.1.4条的规定确定；φe ——考虑偏心率影响的承载力折减系数，按本附录第F.1.3条的规定确定；φ0——按轴心受压柱考虑的φl 值。

F.1.3 钢管混凝土柱考虑偏心率影响的承载力折减系数φe 应按下列公式计算：当e 0/r c ≤1.55时，c e r e 085.111+=ϕ (F.1.3-1)NM e 120= (F.1.3-2)当e 0/r c ＞1.55时，4.03.00-=c e r e ϕ (F.1.3-3)式中：e 0——柱端轴向压力偏心距之较大者；r c ——核心混凝土横截面的半径；M 2——柱端弯矩设计值的较大者；N ——轴向压力设计值。

钢管混凝土组合柱——钢筋混凝土梁节点的力学性能研究摘要：现阶段，随着社会的发展，我国的科学技术的发展也有了很大的提高。

钢管混凝土组合柱是我国自主研发的一种新型建筑结构构件。

它较钢筋混凝土柱和钢骨混凝土柱具有更优良的抗压性能和抗震性能。

目前组合柱节点研究较少，常用节点有环梁法、钢牛腿法以及钢板翅片转换型等连接方法，但是该节点的使用都存有局限性，基于此文章根据现有的某项工程为背景提出一种新型的穿筋节点连接方式。

文章利用ABAQUS研究该类节点的力学性能。

主要成果如下：综合考虑了材料的本构、混凝土损伤、钢管和混凝土的接触、纵筋和混凝土的接触关系等，建立有限元模型，并利用其他文献试验数据验证文章的研究思路，通过模拟计算得出的数据与试验数据相比较发现两者的数据较吻合，保证了文章研究思路的准确性。

文章根据得出的最优开孔方式和加强方式进行往复荷载作用下的抗震性能分析，通过得到的滞回曲线、骨架曲线、刚度退化曲线及累积耗能-相对位移曲线等分析表明穿筋节点有较好的抗震性能，另外使用同样的配筋建立相应的环梁节点，将两种节点的抗震性能比较得出穿筋节点的抗震性能较好。

最后深入分析了穿筋节点在往复荷载作用下的受力状态，得出该节点有较好的强度，能满足强节点弱构件的原则。

关键词：钢管混凝土组合柱；钢筋混凝土梁节点；力学性能研究引言钢管混凝土组合柱（以下简称为组合柱）是由截面中部的钢管混凝土和钢管外的钢筋混凝土组合而成的柱。

组合柱根据浇筑的时间可分为同期和不同期，管内外混凝土同期浇筑的称为组合柱，反之为叠合柱。

钢管混凝土组合柱是我国自主研发的一种新型建筑结构构件。

组合柱由于具有承载力高、抗震性能好和施工较方便的特点，适用于我国非抗震和抗震设防区的建筑结构。

组合柱是在施工初期，先固定钢管以其为模板，在管外绑扎好钢筋后同时浇筑内外混凝土，即形成组合柱。

它同时兼有混凝土和钢结构的优越性能，又能充分利用混凝土抗压性能好和钢管强度高、韧性好、塑性好等优点，通过外围混凝土和钢管对钢管内的混凝土的约束作用，提高了混凝土抗压能力，增强了柱子的承载能力、抗震能力，同时与钢筋混凝土柱相比较，减小了柱子的截面面积，增大建筑的使用面积。