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第1篇一、围堰施工工程量的计算方法1. 水中围堰工程量（1）围堰长度：围堰长度是指围堰的周长，通常以米为单位。
计算公式为：L = 2πr，其中r为围堰半径。
（2）围堰高度：围堰高度是指围堰顶部至河床底部的距离，通常以米为单位。
计算公式为：H = h + d，其中h为常水位时水深壅水高度，d为围堰高度。
（3）围堰体积：围堰体积是指围堰所占的空间体积，通常以立方米为单位。
计算公式为：V = L H b，其中b为围堰宽度。
2. 围堰填筑工程量（1）填筑材料：围堰填筑材料主要包括土、砂、石等。
根据设计要求，确定填筑材料的种类和比例。
（2）填筑厚度：填筑厚度是指填筑材料在围堰中的厚度，通常以米为单位。
计算公式为：T = d / n，其中d为填筑材料厚度，n为填筑层数。
（3）填筑体积：填筑体积是指填筑材料所占的空间体积，通常以立方米为单位。
计算公式为：V = A T，其中A为填筑面积。
3. 围堰加固工程量（1）加固材料：围堰加固材料主要包括钢筋、水泥、砂石等。
根据设计要求，确定加固材料的种类和比例。
（2）加固长度：加固长度是指加固材料在围堰上的长度，通常以米为单位。
（3）加固体积：加固体积是指加固材料所占的空间体积，通常以立方米为单位。
二、围堰施工工程量的影响因素1. 地质条件：地质条件对围堰施工工程量有较大影响，如土壤类型、水文地质条件等。
2. 设计要求：设计要求决定了围堰的结构、尺寸和材料，进而影响工程量。
3. 施工技术：施工技术包括施工工艺、施工设备等，对工程量也有一定影响。
4. 施工环境：施工环境如气候、水文条件等，对围堰施工工程量也有一定影响。
总之，围堰施工工程量是水利工程中的一项重要指标，合理计算和掌握围堰施工工程量，对确保工程安全、质量和进度具有重要意义。
在实际施工过程中，应根据工程特点、地质条件、设计要求和施工技术等因素，科学计算围堰施工工程量，为工程顺利进行提供有力保障。
第2篇一、围堰施工工程量的组成1. 土方工程量土方工程量是围堰施工中最重要的组成部分，主要包括：（1）围堰填筑土方量：指围堰施工过程中填筑的土方总量，包括围堰基础、围堰主体和围堰封顶等部分的土方量。
围堰工程量计算方案一、围堰工程概述围堰是一种用于控制河流水位和保护岸坡的工程结构，一般由分布在河道各边的防洪堤坝、堰闸和各种辅助设施组成。
围堰工程的主要功能包括控制河流水位、减缓河水流速、改善水质、保护岸坡和土地等。
在进行围堰工程的设计和施工时，需要进行工程量计算，以确定工程所需材料的数量和工程投资的预算。
二、围堰工程量计算的原则1. 根据工程设计方案确定计算方法：围堰工程的计算方法需根据具体的设计方案确定，包括围堰的类型、尺寸、材料和施工工艺等。
2. 按照工程施工顺序进行计算：围堰工程量计算应按照工程施工的先后顺序进行，包括材料的准备、施工的顺序和施工中需要的各种设备和人力等。
3. 严格控制计算误差：围堰工程量计算需要严格控制计算误差，确保计算结果的准确性和可靠性。
4. 结合实际情况进行调整：围堰工程量计算需要根据实际的材料利用率和施工工艺进行调整，确保计算结果与实际情况相符。
三、围堰工程量计算的方法1. 围堰的材料计算：包括土方、石方、混凝土、钢筋、木材等材料的数量和用量计算。
2. 围堰的工作量计算：包括挖土、运输、抛石、浇筑混凝土、施工设备和人力等工作量的计算。
3. 围堰的费用计算：包括材料和工作量的费用计算，以及土地征用、环保等其他费用的预算。
四、围堰工程量计算的实例假设某围堰工程的设计要求为：围堰长1000米，宽10米，高5米，堤坝顶宽8米，坡度1:1.5；采用砂石混凝土坝体，混凝土用量为每米立方。
围堰工程量计算的主要步骤如下：1. 计算围堰的土方量：根据围堰的尺寸和坝体截面积计算围堰的土方量。
2. 计算围堰的混凝土量：根据围堰的尺寸和坝体截面积计算围堰的混凝土量。
3. 计算围堰的钢筋用量：根据围堰的尺寸和混凝土坝体结构计算围堰的钢筋用量。
4. 计算围堰的砂石用量：根据围堰的尺寸和坝体结构计算围堰的砂石用量。
5. 计算围堰的施工工作量：根据围堰的施工工艺和施工进度计算围堰的各项施工工作量。
钢套箱围堰设计计算资料一、已知条件：1. 水深： m 5.72. 承台尺寸： m 5.57⨯3. 封底砼的设计厚度： []h =m 14. 钻孔桩数量及尺寸：m m 162.16⨯-φ 二、初拟围堰的尺寸： 长⨯宽⨯高=m 868⨯⨯ 三、校核封底砼的厚度： ctf b M k h ⋅⋅⋅=max5.3+D <[]h其中：k —安全系数 65.2=k b —板宽，一般取 1=bCT f —砼抗拉强度（20C ） ct f 21200m t =D —水下砼与井底泥土掺混需增厚度 3.0=d ～m 5.021 ⋅⋅=p k M mqx其中：=1 矩形板计算跨度 =1 m 6（取其较小者） -k 弯矩系数根据21 选用75.08621==，故0673.0=k （简明施工手册—275页）静水压力形成的荷载-p ：25.7m t p = （m t p 5.7=—单位宽度）m t p k M -=⨯⨯=⋅⋅=171.1865.70673.0221m ax故：bf M k h ct ⋅⋅⋅=max5.312001171.1865.25.3⨯⨯⨯=+D 5.0+m m 1875.05.0375.0<=+= 符合强度要求。
围堰简图附后 四、确定壁板21 （见图示）1． 设5.021= 2． 壁板厚度为mm 6=δ 3． 壁板与纵肋、横肋为四周焊则11(0829.0Y M a =-最大，“建筑结构静力计算手册”291页）4． 静水压力为：m t q 5.7=(单位宽度) 5． 壁板材料[]m t 18000=σ(单位宽度) 6． 计算 1和2211m ax ⋅⋅=q a M []2m ax 61δσ⋅⋅=M []221161δσ=⋅⋅ q a []q a ⋅⋅⋅=1216δσ =65.70829.0006.0180002⨯⨯⨯m 417.0=取：mm 4001= 则：mm 8002= 五、计算横向加劲肋的强度1． 横肋采用87575⨯⨯<的角钢，其235.11,93.27cm A cm W == 2． 横肋采用材料的允许应力[]21800cm kg =σ 3． 横肋按五跨连续梁计算（以大纵肋为支点） 2m ax ⋅⋅=q k M其中：046.0=K cm 120= cm kg m t q 755.7==cm kg M -=⨯⨯=4968012075046.02m ax 22180093.174293.2749680cm kg cm kg W M <===σ ⋅⋅=q k Q m ax 其中：606.01=k kg Q 545412075606.0m ax =⨯⨯= 22m ax 90026.4745.115454cm kg cm kg A Q <===τ 六、计算小纵肋的强度1．小纵肋采用65075⨯⨯<角钢，其386.16cm W = 270.5cm A = 2．小纵肋材料的许用应力：[]21800cm kg =σ []2900cm kg =τ3．小纵肋按五跨连续梁计算变矩和剪力（以横肋为支点）2m ax ⋅⋅=q k M ， ⋅⋅=q Q αm ax其中：046.0=k 606.0=α cm kg q 75= cm 80= cm kg q k M -=⨯⨯=⋅⋅=220808075046.022m ax kg q Q 36368075606.0m ax =⨯⨯=⋅⋅= α22m ax 18006.130986.1622080cm kg cm kg W M <===σ 229009.6377.53636cm kg cm kg A Q <===τ七、计算大纵肋强度1．大纵肋采用[a 18槽钢其2369.25,4.141cm A cm W == 2．大纵肋材料的允许应力 []21800cm kg =σ，[]2900cm kg=τ3．大纵肋以内支撑为支点（图中：11C C B A A ----）支点间距为200mm ，按四跨连续梁计算2m ax ⋅⋅=q k M ⋅⋅=q Q αm ax其中：077.0=k 607.0=α cm kg q 75= cm 200= cm kg M -=⨯⨯=23100020075077.02m axkg Q 910520075607.0m ax =⨯⨯=22180066.16334.141231000cm kg kg W M <===σ 2290042.35469.259105cm kg cm kg A Q <===τ八、钢套箱围堰内支撑杆的强度计算1.当抽水浇筑承台时，钢套箱围堰需一边抽水，一边进行支撑，否则，围 堰 将失去稳定。
钢套箱设计计算方案一、 工程概况XX 大桥XX 线X 号、X 墩为水中基础，桩基为X 根Φ2.2m 钻孔灌注桩，横桥向2排，每排3根。
承台顶面设计标高为XXXXm ，底面设计标高为XXXm ，承台平面尺寸为14.40×10.9×4m 。
按项目部施工组织设计X#、X#墩承台围堰采用单壁钢套箱施工，钢套箱尺寸为承台尺寸放大100mm ，作为承台的模板。
钢护筒外径2.4m 。
根据项目实测的地质情况后研究决定，X 号墩钢套箱施工设计水位为XXXm ，封底砼标高为XXXm ，钢套箱顶面标高为：XXXm ，钢套箱共分两节加工，（2m+5.5m ）,最下层按不拆除考虑,钢套箱设计示意图如下：二、荷载取值荷载的取值依据为《公路桥涵设计通用规范》荷载组合V 考虑钢吊箱围堰设计组合。
水平荷载：静水压力+流水压力+风力+其它三、Q235钢材许用应力轴向应力：[]Mpa z 140=σ 容许应力提高系数1.3 []Mpa z1823.1140=⨯=σ 弯曲应力：[]Mpa 145=σ 容许应力提高系数1.3 []Mpa 5.1883.1145=⨯=σ 剪应力：[]Mpa 85=τ 容许应力提高系数1.3 []Mpa 5.1103.185=⨯=τ四、具体结构设计（一）、封底砼设计封底砼按1.5m 厚设计，用C30砼。
1、抗浮校核浮力：131.1371917.91t ⨯⨯=封底砼自重：131.13 2.3 1.5452.4t ⨯⨯=钢护筒握裹力：1.5 3.14 2.4610678.24t ⨯⨯⨯⨯=钢套箱自重:52t抗浮安全系数: 452.4678.2452 1.29 1.1917.91K ++==> 满足要求 2、封底砼强度校核取封底混凝土板计算。
封底混凝土板由钢护筒与混凝土的握裹力和封底混凝土板自重抵抗作用于封底砼板的静水压力。
为便于计算偏于安全地将封底混凝土板简化为空间梁格，钢套筒中心连线作为支点。
围堰计算书一、围堰侧边摩阻力围堰下沉采用围堰内吸泥清空方法，因此围堰下沉的阻力为外侧边的摩阻力与水浮力。
围堰外侧边周长l=(8.5+15.0)x2=47m围堰入土深度 h=4.5m砂土摩擦系数取f=2.0 tf/m2围堰自重 G=65t摩擦力 F1=lhf=47x4.5x2=423t水浮力 F2= G/7.85*1.0=8.3tF1+F2 >G，因此围堰靠自重无法下沉，采取在双壁围堰内填充砼。
填充砼数量为：（7.7+14.2）x2x4.5x0.8=157.68m3，重量为：G1=140.16x2.3=362.7t。
则：G+G1=427.7t≈F1+F2=431.3t如果围堰下沉困难，可采取围堰四周高压射水，减小摩擦力。
二、围堰封底后抗浮力计算围堰封底抽水后，承受最大的水浮力，水浮力由围堰自重、封底砼重、填充砼及封底砼与钻孔桩之间握裹力克服。
封底砼重量 P=6.9x13.4x2.0x2.3=425.3tF1+G1+P+G=423.0+362.7+425.3+65.0=1276t(未计封底砼与钻孔桩之间握裹力)围堰浮力F3=15x8.5x10x1.0=1275t 因此满足浮力要求。
三、围堰结构计算1、面板、肋计算围堰受力在围堰封底抽水后，水压力作用下为最不利。
其受力如图示：b/a=1.5/0.5=3>2.0因此按单向连续板计算。
Y=(11.5x2.15+30x0.6x7.8)/(11.5+30x0.6)=5.6cmI=1/12x30x0.63+30x0.6x2.22+59.96+11.5x3.452=0.54+87.12+59.96+136.88=284.5cm4W=284.5/5.6=50.8 cm3M=1/10*ql2=1/10*8x0.5x1.52 =0.9t〃mσ=M/W=0.9x105/50.8=1771kg/cm2≈[σ]= 1700kg/cm2 (可)2、内支撑计算N=5.84t/m2*(1.7+1.5)/2*(3.2+2.0)/2=5.84*1.6*2.6=24.29t 选用2∠752x8角钢[N]= A*1.700t/cm2=2x11.5x1.700=39.10t>N(可)3、桁梁计算M=1/8*ql2=1/8*8*9.344*3.02 =8.41t〃mN=M/a=8.41/0.8=10.5t面积A=14x1.0+25x1.0=39cm2[N]= A*σ=39cm2x1.700t/cm2=66.3t>N(可)。
国道203线雅达虹至炼油厂段一级公路建设项目龙华特大桥合同段（YL）龙华特大桥主桥承台施工准备方案吉林省交通建设集团有限公司龙华特大桥项目经理部2005年3月3日龙华特大桥承台施工准备方案一、概述龙华特大桥主桥主墩36#墩、37#墩为于水中，36#墩采用筑岛围堰法施工，37#墩采用打入桩平台法施工，38#墩和39#边墩均在岸边，现我项目部根据施工现场实际清况，结合项目部现有的材料，计划36#墩、38#墩和39#边墩承台采用钢筋混凝土套箱围堰法施工，37#墩采用钢沉井围堰法施工。
钢沉井采用肇源大桥用过的钢沉井，原肇源大桥埋深6米，本桥37#墩埋深3.5米，钢沉井不再做设计计算，只对钢筋混凝土套箱围堰设计和三个主墩承台封底混凝土进行验算。
二、钢筋混凝土套箱围堰设计本设计仅对36#墩、38#墩钢筋混凝土套箱围堰进行计算，39#边墩因尺寸小，只要36#墩、38#墩钢筋混凝土套箱验算合格，39#边墩钢筋混凝土套箱必然合格，没有做单独计算。
1、钢筋混凝土套箱围堰设计图详见附图。
2、计算模式：竖向按简支梁计算，其中下支点为封底混凝土，上支点为工字钢框架。
验算箱体强度仅考虑主动饱和砂压力。
3、主动土压力q =γhtg2(45σ-υ/2)= P a h饱和的不均匀砂:P a=13.5KN/m2/m qα=0，q b=3.1*13.5=41.85 KN/m（计算h=3.1m）AαbR B=(qα+2q b)l/6=(0+2*41.85)*3.1/6=43.25KNM max= q b l2/6*｛2β3-а*(1+а)｝/(1-а) 22+а+1）/3=0.57735其中а= qα/q b=0，β= （аM max=41.85*3.12/6*(2*0.577353-0)/(1-0)2=25.8KN.m4、取1m 宽板条计算 ：M max =25.8KN.m=2.58×107N.mm采用II 级钢筋，［σg ］=185N/mm 2混凝土标号为20号，容许应力［σw ］=9N/mm 2n=10 m=［σg ］/［σw ］=20.556а=n/（n+m ）=0.327 λ=1-а/3=0.891μ=α/(2*m)=0.008 β=2/（α*λ）=6.864h 0= βM/(b*［σw ］)=140.27mm=14.03cm Ag=μbh 0=11.2cm 2选用6根Φ16mm 钢筋，钢筋间距16.67cm ，钢筋截面积12.64cm 2，h=h 0+a g ，取混凝土净保护层为2cm ，则h=h 0+d/2+2=14.03+1.75/2+2=16.91cm ，现取h=20cm ，所以h0=20-2-0.9=17.1cm按套箱厚20cm ，采用低筋设计确定钢筋用量：设a g =2.9cm ，则h0=h- a g =17.1cmγ=［σg ］bh 2/M=185*1000*1712/(2.58*107)=209.674查表内插计算得β=7.66，μ=0.00526A g =μbh 0=0.00526*100*17.1=9cm 2，选用Φ16mm 钢筋5根，间距20cm ，a g1=10.1cm 2>a g =9cm 2（合格）。
国道203线雅达虹至炼油厂段一级公路建设项目龙华特大桥合同段（YL ）龙华特大桥主桥承台施工准备方案吉林省交通建设集团有限公司龙华特大桥项目经理部2005年3月3日龙华特大桥承台施工准备方案一、概述龙华特大桥主桥主墩36#墩、37#墩为于水中，36#墩采用筑岛围堰法施工，37#墩采用打入桩平台法施工，38#墩和39#边墩均在岸边，现我项目部根据施工现场实际清况，结合项目部现有的材料，计划36#墩、38#墩和39#边墩承台采用钢筋混凝土套箱围堰法施工，37#墩采用钢沉井围堰法施工。
钢沉井采用肇源大桥用过的钢沉井，原肇源大桥埋深6米，本桥37#墩埋深3.5米，钢沉井不再做设计计算，只对钢筋混凝土套箱围堰设计和三个主墩承台封底混凝土进行验算。
二、钢筋混凝土套箱围堰设计本设计仅对36#墩、38#墩钢筋混凝土套箱围堰进行计算，39#边墩因尺寸小，只要36#墩、38#墩钢筋混凝土套箱验算合格，39#边墩钢筋混凝土套箱必然合格，没有做单独计算。
1、钢筋混凝土套箱围堰设计图详见附图。
2、计算模式：竖向按简支梁计算，其中下支点为封底混凝土，上支点为工字钢框架。
验算箱体强度仅考虑主动饱和砂压力。
3、主动土压力q =γhtg 2(45σ-φ/2)= P a h2q b =3.1*13.5=41.85 KN/m （计算h=3.1m ）B αb 360M max = q b l 2/6*｛2β3-а*(1+а)｝/(1-а) 2其中а= q α/q b =0，β= （а2+а+1）/3=0.57735M max =41.85*3.12/6*(2*0.577353-0)/(1-0)2=25.8KN.m4 M max =25.8KN.m=2.58×10N.mm采用II 级钢筋，［σg ］=185N/mm 2混凝土标号为20号，容许应力［σw ］=9N/mm 2n=10 m=［σg ］/［σw ］=20.556а=n/（n+m ）=0.327 λ=1-а/3=0.891μ=α/(2*m)=0.008 β=2/（α*λ）=6.864 b=100h 0= βM/(b*［σw ］)=140.27mm=14.03cm Ag=μbh 0=11.2cm 2选用6根Φ16mm 钢筋，钢筋间距16.67cm ，钢筋截面积12.64cm 2，h=h 0+a g ，取混凝土净保护层为2cm ，则h=h 0+d/2+2=14.03+1.75/2+2=16.91cm ，现取h=20cm ，所以h0=20-2-0.9=17.1cm按套箱厚20cm ，采用低筋设计确定钢筋用量：设a g =2.9cm ，则h0=h- a g =17.1cmγ=［σg ］bh 2/M=185*1000*1712/(2.58*107)=209.674查表内插计算得β=7.66，μ=0.00526A g =μbh 0=0.00526*100*17.1=9cm 2，选用Φ16mm 钢筋5根，间距20cm ，a g1=10.1cm 2>a g =9cm 2（合格）。
5、验算混凝土应力σhμ=10.1/（100*17.1）=0.00591（布置钢筋时，a g 仍采用2.9cm ）由μ=0.00591查表，β=7.66，σh =βM/（bh 02）=7.66*2.58*107/（1000*1712）=6.8N/mm 2<［σw ］=9 N/mm 2(应力验算满足设计要求)6、因套箱主要受外侧的砂和地下水压力，内侧受拉，外侧受压，因此在内侧配置间距为20cm 的Φ16螺纹钢筋，外侧配置20cm的Φ12螺纹钢筋（没有参加计算），水平分布筋采用Φ12螺纹钢筋，间距25cm，由于套箱较长，为保证其抽水后的稳定，在套箱混凝土浇筑前，在其内每隔4米均匀埋设Φ25钢筋拉杆一根，外留5~10cm，抽水前，用钢丝绳拉在外侧的锚杆上。
三、钢筋混凝土套箱围堰封底混凝土厚度计算右幅1、封底混凝土厚度封底混凝土采用C20，封底板按简支矩形双向板计算：宽度B=9.0m，长度取L=14.8 m L/B=14.8/9=1.644 μ=0.15 β0=0.081施工水位按132 m考虑，承台底标高129.4m，求封底后抽干套箱内水，底板下的静水压力设封底板厚为t(m)：q0=（132-129.4-t）*10-24t= =26-34 t（为安全计，未考虑护筒与封底砼的摩阻力）封底厚度t={6β0q0B2/[σwl]}1/2 =[ 6*0.081(26-34 t)*92/700]1/2=0.585 m，取0.60m。
2、钢筋混凝土套箱上浮验算1）、套箱重：Q1=906KN封底混凝土重：套箱底面积15.2*11.0=167.2 m2 Q2=167.2*0.6*24=2408KN合计:ΣQ=Q1+Q2 =906+2408=3314KN2）、浮力施工水位132 m，封底混凝土底标高128.8m浮力P=167.2*(132-128.8)*10=5350KN>3314KN，所以套箱将上浮，但是套箱内有6根φ200钻孔桩,封底混凝土与钻孔桩护筒的握裹力将阻止套箱上浮(38#墩封底混凝土直接与钻孔桩接触，握裹力远远大于封底混凝土与钻孔桩护筒的握裹力，不另行计算)。
现计算1根桩产生的握裹力，假定钻孔桩的钢护筒视为光圆钢筋,光圆钢筋的握裹应力Rτ=1.5~3.5Mpa,钢筋与混凝土之间的平均握裹力Rτ按下式计算Rτ=P/πu=P/πdl P=πdlRτ式中P—作用在钢筋上的拉力u—钢筋的周长l—钢筋的锚固长度d—钢筋的直径（钢护筒直径）1根d=2.3 m钢护筒P1=π*6*0.6*1.5*1000=6503KN6根d=2.3 m钢护筒总计握裹力ΣP= 6*6503=39018KN>5350KN，所以套箱不能上浮。
左幅1、宽度B=10.08+1/2*5.3=10.1m 长度L=14.8cmL/B=14.8*10.1=1.465 β0=0.072施工水位132承台底标高129.4 m,求封底后抽干套箱内水,底板下的静水压力q0=(132-129.4-t)*10-24 t=26-34 t封底混凝土厚度t=[ 6*0.072(26-34 t)*10.12/700]1/2=0.598m，取0.60m。
2、其它计算同右幅四、钢筋混凝土套箱围堰施工及下沉1、套箱制作1）整平施工场地，按套箱尺寸，测定出平面位置。
2）绑扎钢筋，立模。
3）浇筑20#箱身混凝土，养生。
4）拆模。
2、箱身加固由于套箱身壁薄，跨度大，在下沉过程中，在箱外侧受土及水压力作用下将使箱内侧发生弯曲，因此在箱内侧预埋钢板，钢板距刃脚底1.2米，水平方向设I32工字钢加固，详见附图。
3、套箱下沉计算1）左幅套箱：自重（不计浮力）=[（15.2*11.0-14.8*10.6）*3.6-(0.1*0.4*14.8+0.1*0.4*10.6)]*25=906KN浮力=960/25*10=362KN，扣去浮力后套箱重P1=906-362=544KN，套箱表面积=2*（15.2+11）*3.6=188.6m2，作用在套箱外壁的摩阻力T=15*188.6=2830KN，套箱靠自重沉不到设计位置，尚需附加向下外力P2=2830-544=2286KN。
2）右幅套箱：自重（不计浮力）=（15+2*10.07+2*9.25）*0.2*3.6*25=966KN，浮力=966/25*10=386KN，扣除浮力后套箱重P1=966-386=580KN，套箱表面积=15.2+2*10.08+2*9.25=53.86m，A=53.86*3.6=194 m2，作用在套箱外壁的摩阻力T=15*194=2916KN，套箱靠自重，沉不到设计位置，尚需附加外力P2=2910-580=2330KN4、套箱下沉1）、主要机械设备水力吸砂机8台，9m3/h空气压缩机2台，电动多级水泵2台。
3"立式水泵4台，6"水泵4台，32吨千斤顶16台，横梁10根。
2）、主要人员(1)现工长一人，起重工8人；(2)空压机司机2名；(3)水力吸泥机操作人员2名；(4)向套箱内抽水人员2名。
(5)其它人员55人。
3）为使套箱下沉到设计标高，采取下述措施：（1）箱内外同时挖土、抽水，在保证套箱内不产生翻砂现象下适当降低水位。
（2）尽量挖除刃脚下的细砂。
（3）利用放置在桩基上的反扣工字梁，采用32吨千斤顶16台同时下压套箱，下压力不少于300吨，下压时，施力均匀。
4）、套箱下沉方法在未抽砂前，套箱内没有水时，采用人工挖方，进入水位时，边抽水边人工挖方，如若基坑内翻砂，采用吸砂机抽砂，先用水泵将套箱内注满水，开始吸砂。
为防止堵塞吸砂管，在吸砂前，将套箱内的石块等大物体清理干净。
由于套箱底标高到地下水面高差不足3m，采用水力吸砂机吸砂。
吸砂时，采用支架悬吊吸砂机，使其呈悬吊状态，管身垂直，经常摇动管身和移动位置，吸砂管口离开砂面15～25cm，随时升降吸砂机，以能经常吸出砂为准。
吸砂时要使套箱底面均匀下降，防止套箱偏斜，靠近刃脚的砂如果不能向中间锅底自行坍落时，用高压射水冲向中间后再行吸出，致使套箱下沉到设计标高（128.8m）。
5、套箱基底清理当套箱刃脚下沉至设计标高后，对套箱的底面认真量测，对凸出部分，进行抽砂找平，保证封底混凝土的厚度不少于60cm。
钻孔桩护筒或钻孔桩四周用高压射水清理干净，以增加混凝土与钻孔桩护筒或钻孔桩的握裹力。
各工序准备好后，开始浇筑封底混凝土。
五、钢沉井组装及下沉钢沉井采用肇源大桥用过的沉井，施工前，将损坏的钢沉井修补好。
按承台尺寸四周留60cm 作业面。
钢沉井下沉采用不排水法施工。
首先，钢沉井在现场冰面上拼装，吊挂在工作平台上，再凿冰下沉。
钢沉井下沉前，根据测定的中心线将钢沉井调整至正确位置（允许偏差10cm）。
测量人员随时测量其倾斜度和位移，发现钢沉井倾斜或位移超限时及时进行调整。
1、基本要求：1)、江底为砂土，先抽沉井内起点桩号高处砂土，后抽刃脚四周砂土，每层抽30cm。
2)、钢沉井腔内注满水，加大刃脚对砂土的压力。
3)、保持钢沉井内水位高于井外水位1m，以防流砂涌入钢沉井内引起钢沉井歪斜和增加吸砂工作量。
2、机械设备：水力吸泥机4台，9m3/h空气压缩机1台，电动多级水泵2台。
3"立式水泵4台，6"水泵4台，5吨卷扬机四台，8吨吊车1台，运输车1台，电焊机5台。
3、主要人员：1）工长一人；2）电焊工8人，起重工12人；3）空压机司机2名；4）水力吸泥机操作人员2名；5）向钢沉井内抽水人员2名。
6）其它人员15人。
4、抽砂操作要点：在未抽砂前由专人对钢沉井内因钻孔桩施工时投入护筒外的装砂编织袋等杂物清除干净，防止堵塞吸砂管。
