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钢格构柱计算范文钢格构柱，也被称为网格构柱，是一种常用于建筑结构中的柱子类型。
它采用了网格状的纵、横钢筋交错布置，以提高柱子的承载能力和抗震能力。
钢格构柱的计算包括柱子的尺寸设计、钢筋计算、极限承载力计算等。
下面将详细介绍钢格构柱的计算方法。
1.钢格构柱尺寸设计钢格构柱的尺寸设计主要涉及柱子的高度和截面尺寸的确定。
根据建筑结构的设计要求以及使用条件，可采用结构力学的方法进行尺寸设计。
首先，确定柱子的高度，考虑到建筑物的结构高度以及使用要求，一般需要结合建筑设计师和结构工程师的协商确定。
然后，根据柱子的受力特点，选择合适的截面形状和尺寸，如方形、圆形或其他几何形状。
截面的尺寸可根据以下几个因素进行确定：荷载大小、建筑物的抗震需求、截面面积与开间比、钢筋出框厚度等。
2.钢筋计算钢格构柱的钢筋计算包括纵向钢筋和横向钢筋的计算。
纵向钢筋的计算可采用试算法进行。
首先，根据柱子的荷载大小以及要求的构造要素来计算柱子受力情况，包括净荷载、自重和地震力等。
然后，根据柱子的荷载情况和设计规范的要求，计算纵向钢筋的截面积。
对于柱子的纵向受拉区域，通常采用主筋和箍筋组合的方式进行钢筋布置。
箍筋的计算主要考虑箍筋的截面积和间距等。
3.极限承载力计算钢格构柱的极限承载力计算是钢构件计算中最重要的一步。
根据柱子的几何尺寸、钢材的力学性能以及设计要求，进行杆件弹塑性分析。
在极限承载力计算中，通常采用将柱子进行等效塑性铰处理的方法，并应用强度杆件理论进行计算。
计算时，需考虑柱子的受力状态，包括压力区域和拉力区域等，并确定杆件所受的最大弯矩和轴向力，以及柱子的塑性铰位置。
根据这些参数，采用强度材料理论计算柱子的极限承载力，并进行安全性评估。
总之，钢格构柱计算是一项复杂而重要的工作。
它需要结构工程师具备扎实的力学和材料知识，并且掌握相关的设计规范和计算方法。
只有通过科学、准确的计算，才能保证钢格构柱结构的安全和稳定。
框架刚度计算公式一、框架柱的线刚度（i）计算。
1. 等截面柱。
- 对于矩形截面柱，其线刚度计算公式为：i = (EI)/(h)，其中E为柱材料的弹性模量（对于混凝土结构，不同强度等级的混凝土E值不同，例如C30混凝土E = 3.0×10^4N/mm^2），I为柱截面的惯性矩。
对于矩形截面b× h（b为截面宽度，h为截面高度），I=frac{bh^3}{12}，h为柱的计算高度（柱上下节点中心之间的距离）。
- 对于圆形截面柱，I=frac{π d^4}{64}（d为圆形截面直径），线刚度i=(EI)/(h)。
2. 变截面柱。
- 当柱为变截面时，可采用等效惯性矩I_e来计算线刚度。
对于阶形柱，在计算柱顶位移等情况时，可根据不同的变截面形式和受力情况采用相应的等效方法计算I_e，然后再按照i=frac{EI_e}{h}计算线刚度。
二、框架梁的线刚度（i）计算。
1. 矩形截面梁。
- 同样采用i=(EI)/(l)，其中E为梁材料的弹性模量（与柱材料相同时取值相同），I为梁截面的惯性矩。
对于矩形截面b× h（b为截面宽度，h为截面高度），I = frac{bh^3}{12}，l为梁的计算跨度（一般取柱轴线之间的距离）。
2. T形、倒L形等截面梁。
- 对于T形截面，其惯性矩I的计算要考虑翼缘和腹板的共同作用。
对于翼缘宽度b_f、腹板宽度b、梁高h和翼缘厚度h_f的T形截面，其惯性矩I=(1)/(12)[b_fh^3-(b_f - b)(h - 2h_f)^3]。
然后再根据i=(EI)/(l)计算线刚度。
倒L形截面类似，根据其截面尺寸计算惯性矩后求线刚度。
三、框架整体刚度计算（以D值法为例）1. 柱的抗侧移刚度（D值）计算。
- 对于一般层柱：- 当框架结构为规则框架（各柱等高，梁的线刚度沿柱高度方向不变等情况）时，D=αfrac{12i_c}{h^2}，其中α为柱的侧移刚度修正系数。
塔吊桩基础的计算书一. 参数信息塔吊型号: QTZ63 自重(包括压重):F1=450.80kN 最大起重荷载: F2=60.00kN塔吊倾覆力距: M=630.00kN.m 塔吊起重高度: H=101.00m 塔身宽度: B=1.80m桩混凝土等级: C35 承台混凝土等级:C35 保护层厚度: 50mm矩形承台边长: 4.00m 承台厚度: Hc=1.35m 承台箍筋间距: S=200mm承台钢筋级别: Ⅱ级承台预埋件埋深:h=0.5m 承台顶面埋深: D=0.00m桩直径: d=0.80m 桩间距: a=2.00m 桩钢筋级别: Ⅱ级桩入土深度: 34.00 桩型与工艺: 泥浆护壁钻(冲)孔灌注桩二. 塔吊基础承台顶面的竖向力与弯矩计算1. 塔吊自重(包括压重)F1=450.80kN2. 塔吊最大起重荷载F2=60.00kN作用于桩基承台顶面的竖向力 F=F1+F2=510.80kN塔吊的倾覆力矩 M=1.4×630.00=882.00kN.m三. 矩形承台弯矩的计算计算简图：图中x轴的方向是随机变化的，设计计算时应按照倾覆力矩M最不利方向进行验算。
1. 桩顶竖向力的计算(依据《建筑桩基础技术规范》JGJ94-94的第5.1.1条)其中 n──单桩个数，n=4；F──作用于桩基承台顶面的竖向力设计值，F=510.80kN；G──桩基承台的自重，G=25.0×Bc×Bc×Hc+20.0×Bc×Bc×D=540.00kN；M x,M y──承台底面的弯矩设计值(kN.m)；x i,y i──单桩相对承台中心轴的XY方向距离(m)；N i──单桩桩顶竖向力设计值(kN)。
经计算得到单桩桩顶竖向力设计值:最大压力：N=1.2×(510.80+540.00)/4+882.00×(2.00×1.414/2)/[2×(2.00×1.414/2)2]=627.12kN最大拔力：N=(510.80+540.00)/4-882.00×(2.00×1.414/2)/[2×(2.00×1.414/2)2]=-49.18kN2. 矩形承台弯矩的计算(依据《建筑桩基础技术规范》JGJ94-94的第5.6.1条)其中 M x1,M y1──计算截面处XY方向的弯矩设计值(kN.m)；x i,y i──单桩相对承台中心轴的XY方向距离(m)；N i1──扣除承台自重的单桩桩顶竖向力设计值(kN)，N i1=N i-G/n。
格构柱计算塔吊桩基础的计算书⼀. 参数信息塔吊型号: QTZ63 ⾃重(包括压重):F1=450.80kN 最⼤起重荷载: F2=60.00kN塔吊倾覆⼒距: M=630.00kN.m 塔吊起重⾼度: H=101.00m 塔⾝宽度: B=1.80m桩混凝⼟等级: C35 承台混凝⼟等级:C35 保护层厚度: 50mm矩形承台边长: 4.00m 承台厚度: Hc=1.35m 承台箍筋间距: S=200mm承台钢筋级别: Ⅱ级承台预埋件埋深:h=0.5m 承台顶⾯埋深: D=0.00m桩直径: d=0.80m 桩间距: a=2.00m 桩钢筋级别: Ⅱ级桩⼊⼟深度: 34.00 桩型与⼯艺: 泥浆护壁钻(冲)孔灌注桩⼆. 塔吊基础承台顶⾯的竖向⼒与弯矩计算1. 塔吊⾃重(包括压重)F1=450.80kN2. 塔吊最⼤起重荷载F2=60.00kN作⽤于桩基承台顶⾯的竖向⼒ F=F1+F2=510.80kN塔吊的倾覆⼒矩 M=1.4×630.00=882.00kN.m三. 矩形承台弯矩的计算计算简图：图中x轴的⽅向是随机变化的，设计计算时应按照倾覆⼒矩M最不利⽅向进⾏验算。
1. 桩顶竖向⼒的计算(依据《建筑桩基础技术规范》JGJ94-94的第5.1.1条)其中 n──单桩个数，n=4；F──作⽤于桩基承台顶⾯的竖向⼒设计值，F=510.80kN；G──桩基承台的⾃重，G=25.0×Bc×Bc×Hc+20.0×Bc×Bc×D=540.00kN；M x,M y──承台底⾯的弯矩设计值(kN.m)；x i,y i──单桩相对承台中⼼轴的XY⽅向距离(m)；N i──单桩桩顶竖向⼒设计值(kN)。
经计算得到单桩桩顶竖向⼒设计值:最⼤压⼒：N=1.2×(510.80+540.00)/4+882.00×(2.00×1.414/2)/[2×(2.00×1.414/2)2]=627.12kN最⼤拔⼒：N=(510.80+540.00)/4-882.00×(2.00×1.414/2)/[2×(2.00×1.414/2)2]=-49.18kN2. 矩形承台弯矩的计算(依据《建筑桩基础技术规范》JGJ94-94的第5.6.1条)其中 M x1,M y1──计算截⾯处XY⽅向的弯矩设计值(kN.m)；x i,y i──单桩相对承台中⼼轴的XY⽅向距离(m)；N i1──扣除承台⾃重的单桩桩顶竖向⼒设计值(kN)，N i1=N i-G/n。
柱模板计算书一、参数信息1.基本参数柱截面宽度B方向对拉螺栓数目:1；柱截面宽度B方向竖楞数目:3；柱截面高度H方向对拉螺栓数目:1；柱截面高度H方向竖楞数目:3；对拉螺栓直径(mm):M10；2.柱箍信息柱箍材料:钢楞；截面类型:圆形；直径(mm):48.00；壁厚(mm):2.50；钢楞截面惯性矩I(cm4):9.27；钢楞截面抵抗矩W(cm3):3.86；柱箍的间距(mm):500；柱箍肢数:2；3.竖楞信息竖楞材料:木楞；宽度(mm):40.00；高度(mm):90.00；竖楞肢数:2；4.面板参数面板类型:竹胶合板；面板厚度(mm):13.00；面板弹性模量(N/mm2):7500.00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；5.木方和钢楞方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):8500.00；方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.50；钢楞弹性模量E(N/mm2):210000.00；钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):205.00；柱模板设计示意图计算简图二、柱模板荷载标准值计算按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:其中γ -- 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t -- 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h；T -- 混凝土的入模温度，取20.000℃；V -- 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H -- 模板计算高度，取3.000m；β1-- 外加剂影响修正系数，取1.000；β2-- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.000。
根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别为 47.705 kN/m2、72.000 kN/m2，取较小值47.705 kN/m2作为本工程计算荷载。
编号顶标高底标高长度格构柱数量零件编号规格厚度宽度P1-1-2.5-32.2029.73立柱4L180*16P1-1钢板4-14*300*58014300 P1-2-2.5-37.0034.51立柱4L180*16P1-2钢板4-14*300*58014300 P1-3-2.5-33.0030.53立柱4L180*16P1-3钢板4-14*300*58014300 P1-4-2.5-32.8030.33立柱4L180*16P1-4钢板4-14*300*58014300 P1-5-2.5-38.6536.151立柱4L180*16P1-5钢板4-14*300*58014300 P2-1-2.5-32.2029.714立柱4L180*16P2-1钢板4-14*300*58014300 P2-2-2.5-33.0030.53立柱4L180*16P2-2钢板4-14*300*58014300 P3-1-1.0-32.2031.212立柱4L180*18P3-1钢板4-14*300*58014300 P3-2-1.0-38.00371立柱4L180*18P3-2钢板4-14*300*58014300 P3-3-1.0-33.3032.31立柱4L180*18P3-3钢板4-14*300*58014300 P3-4-1.0-42.7541.751立柱4L180*18P3-4钢板4-14*300*58014300 P3-5-1.0-39.9538.951立柱4L180*18P3-5钢板4-14*300*58014300 P4-1.0-32.2031.24立柱4L180*18P4钢板4-14*300*58014300 P4-1.0-33.00321立柱4L180*18P4钢板4-14*300*58014300 P5-1.0-42.7541.751立柱4L180*18P5钢板4-14*300*58014300 P6-1-2.5-32.2029.742立柱4L180*18P6-1钢板4-14*450*58014450 P6-2-2.5-37.4034.93立柱4L180*18P6-2钢板4-14*450*58014450 P6-3-2.5-40.2537.755立柱4L180*18P6-3钢板4-14*450*58014450 P6-4-2.5-38.6036.12立柱4L180*18P6-4钢板4-14*450*58014450 P6-5-2.5-32.8030.39立柱4L180*18P6-5钢板4-14*450*58014450 P6-6-2.5-38.6536.152立柱4L180*18P6-6钢板4-14*450*58014450 P6-7-2.5-39.9537.451立柱4L180*18P6-7钢板4-14*450*58014450 P6-8-2.5-32.7030.210立柱4L180*18P6-8钢板4-14*450*58014450 P6-9-2.5-33.0030.56立柱4L180*18P6-9钢板4-14*450*58014450 P7-1-2.5-32.2029.7108立柱4L180*18P7-1钢板4-14*450*58014450P7-2-2.5-39.9537.451立柱4L180*18P7-2钢板4-14*450*58014450 P7-3-2.5-32.7030.22立柱4L180*18P7-3钢板4-14*450*58014450 P7-4-2.5-39.0536.551立柱4L180*18P7-4钢板4-14*450*58014450 P7-5-2.5-38.6036.11立柱4L180*18P7-5钢板4-14*450*58014450 P7-6-2.5-40.2537.751立柱4L180*18P7-6钢板4-14*450*58014450 P7-7-2.5-32.8030.37立柱4L180*18P7-7钢板4-14*450*58014450 P7-8-2.5-33.0030.51立柱4L180*18P7-8钢板4-14*450*58014450 P7-9-2.5-37.0034.51立柱4L180*18P7-9钢板4-14*450*58014450 P8-1-1.0-32.2031.265立柱4L200*18P8-1钢板4-14*450*58014450 P8-2-1.0-39.0538.054立柱4L200*18P8-2钢板4-14*450*58014450 P8-3-1.0-38.6537.651立柱4L200*18P8-3钢板4-14*450*58014450 P8-4-1.0-36.6535.651立柱4L200*18P8-4钢板4-14*450*58014450 P8-5-1.0-33.3032.38立柱4L200*18P8-5钢板4-14*450*58014450 P8-6-1.0-39.6538.651立柱4L200*18P8-6钢板4-14*450*58014450 P8-7-1.0-37.3536.352立柱4L200*18P8-7钢板4-14*450*58014450 P8-8-1.0-38.00371立柱4L200*18P8-8钢板4-14*450*58014450 P8-9-1.0-36.5035.54立柱4L200*18P8-9钢板4-14*450*58014450 P8-10-1.0-40.0539.053立柱4L200*18P8-10钢板4-14*450*58014450 P8-11-1.0-42.7541.754立柱4L200*18P8-11钢板4-14*450*58014450 P8-12-1.0-37.3536.353立柱4L200*18P8-12钢板4-14*450*58014450 P8-13-1.0-33.5032.510立柱4L200*18P8-13钢板4-14*450*58014450 P8-14-1.0-33.00324立柱4L200*18P8-14钢板4-14*450*58014450 P8-15-1.0-39.9538.951立柱4L200*18P8-15钢板4-14*450*58014450 P8-16-1.0-38.3037.32立柱4L200*18P8-16钢板4-14*450*58014450 P8-17-1.0-32.7031.75立柱4L200*18P8-17钢板4-14*450*58014450 P9-1-1.0-32.2031.2121立柱4L200*18P9-1钢板4-14*450*58014450 P9-2-1.0-39.0538.052立柱4L200*18P9-2钢板4-14*450*58014450 P9-3-1.0-33.3032.33立柱4L200*18P9-3钢板4-14*450*58014450 P9-4-1.0-38.6537.652立柱4L200*18P9-4钢板4-14*450*58014450 P10-1-1.0-36.5035.51立柱4L200*18P10-1钢板4-14*450*58014450 P10-2-1.0-42.7541.752立柱4L200*18P10-2钢板4-14*450*58014450 P10-3-1.0-37.00362立柱4L200*18P10-3钢板4-14*450*58014450 P10-4-1.0-33.5032.51立柱4L200*18P10-4钢板4-14*450*58014450长度每米比重每米重量合计每米重每12米重量每12米总重总重钢板数量43.5174250.520883388.351685807.8576.5130032894343.5174250.520883388.360035807.8576.5130038255043.5174250.520883388.353075807.8576.5130034424543.5174250.520883388.352725807.8576.5130033664443.5174250.520883388.362905807.8576.5130040545343.5174250.520883388.351685807.8576.5130032894343.5174250.520883388.353075807.8576.5130034424548.6194.4270.92332.83633.160655807.8576.5130035194648.6194.4270.92332.83633.171935807.8576.5130041305448.6194.4270.92332.83633.162795807.8576.5130035954748.6194.4270.92332.83633.181165807.8576.5130046666148.6194.4270.92332.83633.175725807.8576.5130043605748.6194.4270.92332.83633.160655807.8576.5130035194648.6194.4270.92332.83633.162215807.8576.5130035954748.6194.4270.92332.83633.181165807.8576.5130046666148.6194.4309.12332.84283.357745807.85114.7195149344348.6194.4309.12332.84283.367855807.85114.7195158525148.6194.4309.12332.84283.373395807.85114.7195163105548.6194.4309.12332.84283.370185807.85114.7195160815348.6194.4309.12332.84283.358905807.85114.7195150484448.6194.4309.12332.84283.370285807.85114.7195160815348.6194.4309.12332.84283.372805807.85114.7195163105548.6194.4309.12332.84283.358715807.85114.7195150484448.6194.4309.12332.84283.359295807.85114.7195151634548.6194.4309.12332.84283.357745807.85114.7195149344348.6194.4309.12332.84283.372805807.85114.7195163105548.6194.4309.12332.84283.358715807.85114.7195150484448.6194.4309.12332.84283.371055807.85114.7195160815348.6194.4309.12332.84283.370185807.85114.7195160815348.6194.4309.12332.84283.373395807.85114.7195163105548.6194.4309.12332.84283.358905807.85114.7195150484448.6194.4309.12332.84283.359295807.85114.7195151634548.6194.4309.12332.84283.367075807.85114.7195157375054.4217.6332.32611.24561.767895807.85114.7195152784654.4217.6332.32611.24561.782805807.85114.7195163105554.4217.6332.32611.24561.781935807.85114.7195163105554.4217.6332.32611.24561.777575807.85114.7195159665254.4217.6332.32611.24561.770285807.85114.7195153934754.4217.6332.32611.24561.784105807.85114.7195164255654.4217.6332.32611.24561.779105807.85114.7195160815354.4217.6332.32611.24561.780515807.85114.7195161965454.4217.6332.32611.24561.777255807.85114.7195159665254.4217.6332.32611.24561.784975807.85114.7195165405754.4217.6332.32611.24561.790855807.85114.7195169996154.4217.6332.32611.24561.779105807.85114.7195160815354.4217.6332.32611.24561.770725807.85114.7195153934754.4217.6332.32611.24561.769635807.85114.7195153934754.4217.6332.32611.24561.784765807.85114.7195165405754.4217.6332.32611.24561.781165807.85114.7195161965454.4217.6332.32611.24561.768985807.85114.7195152784654.4217.6332.32611.24561.767895807.85114.7195152784654.4217.6332.32611.24561.782805807.85114.7195163105554.4217.6332.32611.24561.770285807.85114.7195153934754.4217.6332.32611.24561.781935807.85114.7195163105554.4217.6332.32611.24561.777255807.85114.7195159665254.4217.6332.32611.24561.790855807.85114.7195169996154.4217.6332.32611.24561.778345807.85114.7195159665254.4217.6332.32611.24561.770725807.85114.71951539347单件总重总重分段数量8457253713 982898283 8749262473 8638259133 10344103444 84571183963 8749262473 95841150063 11323113234 987498743 12782127824 11932119324 9584383353 981698163 12782127824 107074497073 12636379083 136******** 130******** 10939984483 131******** 135******** 109191091923 11092665543 1070711563903135******** 10919218383 131******** 130******** 136******** 10939765713 11092110923 12444124443 120677843523 14590583614 14503145034 137******** 12421993683 14835148354 139******** 14247142474 136******** 150******** 16084643354 139******** 124651246463 12356494233 150******** 14312286244 12176608793 120671460102314590291804 12421372633 14503290064 136******** 16084321674 138******** 12465124653 kg5845734t5845.734。
格构柱受力计算书计算依据：(1)《钢结构设计规范》(GB50017-2003)。
(2)《钢结构设计与计算》1. 格构柱截面的力学特性：格构柱的截面尺寸为0.65×0.65m；主肢选用:18号角钢b×d×r=180×18×18mm；缀条选用:20号角钢b×d×r=180×24×18mm；主肢的截面力学参数为 A0=61.95cm2，Z0=5.13cm，Ix0=1881.12cm4，Iy0=3338.25cm4；缀条的截面力学参数为 At=61.95cm2；格构柱截面示意图格构柱的y-y轴截面总惯性矩：格构柱的x-x轴截面总惯性矩：经过计算得到：Ix=4×[1881.12+61.95×(65/2-5.13)2]=193155.64cm4；Iy=4×[1881.12+61.95×(65/2-5.13)2]=193155.64 cm4；2. 格构柱的长细比计算：格构柱主肢的长细比计算公式：其中 H ──格构柱的总计算长度，取18.40m；I ──格构柱的截面惯性矩，取,Ix=193155.64cm4，Iy=193155.64cm4；A0 ──一个主肢的截面面积，取61.95cm2。
经过计算得到x=65.90,y=65.90。
3. 格构柱的整体稳定性计算：格构柱在弯矩作用平面内的整体稳定性计算公式：其中 N ──轴心压力的计算值(N)；取 N=4×105N；A──格构柱横截面的毛截面面积，取4×61.95cm2；──轴心受压构件弯矩作用平面内的稳定系数；根据换算长细比0x=65.9,0y=65.90≤150（容许长细比）满足要求!经过计算得到：X方向的强度值为20.85N/mm2，不大于设计强度205N/mm2,所以满足要求!Y方向的强度值为20.85N/mm2，不大于设计强度205N/mm2,所以满足要求!（注：专业文档是经验性极强的领域，无法思考和涵盖全面，素材和资料部分来自网络，供参考。
格构柱受力计算书
计算依据：
(1)《钢结构设计规范》(GB50017-2003)。
(2)《钢结构设计与计算》
1. 格构柱截面的力学特性：
格构柱的截面尺寸为×；
主肢选用:18号角钢b×d×r=180×18×18mm；
缀条选用:20号角钢b×d×r=180×24×18mm；
主肢的截面力学参数为A0=，Z0=，
Ix0=，Iy0=；
缀条的截面力学参数为At=；
格构柱截面示意图
格构柱的y-y轴截面总惯性矩：
格构柱的x-x轴截面总惯性矩：
经过计算得到：
Ix=4×[+×(65/2]=；
Iy=4×[+×(65/2]= cm4；
2. 格构柱的长细比计算：
格构柱主肢的长细比计算公式：
其中H ──格构柱的总计算长度，取；
I ──格构柱的截面惯性矩，取,Ix=，Iy=；
A0 ──一个主肢的截面面积，取。
经过计算得到x=,y=。
3. 格构柱的整体稳定性计算：
格构柱在弯矩作用平面内的整体稳定性计算公式：
其中N ──轴心压力的计算值(N)；取N=4×105N；
A──格构柱横截面的毛截面面积，取4×；
──轴心受压构件弯矩作用平面内的稳定系数；
根据换算长细比0x=,0y=≤150（容许长细比）满足要求!
经过计算得到：
X方向的强度值为mm2，不大于设计强度205N/mm2,所以满足要求!
Y方向的强度值为mm2，不大于设计强度205N/mm2,所以满足要求!。
格构柱角钢:格构柱长接头长度实际角钢格构柱数单桩角钢根140*14角140*14角140*14角钢序号型号钢总长度(m)(m)用料 (m)量数钢米重 kg总重 (T)( 米)1LP110.3010.36142513.225.52264.142 2小计64.142缀板:单桩400*200*1400*200*1400*200*10格构柱长400*200*1序号型号钢板间距0钢板总量0钢板块重钢板总重度(m)0钢板数( 块)kg(T)( 块)3LP110.30.75563416 6.2821.452 4小计21.452合计(2)+(4)*1.0589.874角钢:格构柱长接头长度实际角钢格构柱数单桩角钢根140*14角140*14角140*14角钢序号型号钢总长度(m)(m)用料 (m)量数钢米重 kg总重 (T)( 米)1LP211.3011.3184813.625.52220.765 2小计20.765缀板:单桩400*200*1400*200*1400*200*10格构柱长400*200*1序号型号钢板间距0钢板总量0钢板块重钢板总重度(m)0钢板数( 块)kg(T)( 块)3LP211.30.75641152 6.287.235 4小计7.235合计(2)+(4)*1.0529.399角钢:格构柱长接头长度实际角钢格构柱数单桩角钢根140*14角140*14角140*14角钢序号型号钢总长度(m)(m)用料 (m)量数钢米重 kg总重 (T)( 米)1LP311.8011.81447.225.522 1.205 2小计 1.205缀板:单桩400*200*1400*200*1400*200*10格构柱长400*200*1序号型号钢板间距0钢板总量0钢板块重钢板总重度(m)0钢板数( 块)kg(T)( 块)3LP311.80.756464 6.280.402 4小计0.402合计(2)+(4)*1.05 1.687120.960。
§6—7格构式轴心受压构件
6.7。
1 格构式轴心受压构件绕实轴的整体稳定
格构式受压构件也称为格构式柱（latticed columns，其分肢通常采用槽钢和工字钢，构件截面具有对称轴（图6。
1.1）。
当构件轴心受压丧失整体稳定时，不大可能发生扭转屈曲和弯扭屈曲，往往发生绕截面主轴的弯曲屈曲。
因此计算格构式轴心受压构件的整体稳定时,只需计算绕截面实轴和虚轴抵抗弯曲屈曲的能力。
格构式轴心受压构件绕实轴的弯曲屈曲情况与实腹式轴心受压构件没有区别,因此其整体稳定计算也相同,可以采用式(6。
4.2按b类截面进行计算。
6。
7。
2 格构式轴心受压构件绕虚轴的整体稳定
1。
双肢格构式轴心受压构件
实腹式轴心受压构件在弯曲屈曲时,剪切变形影响很小，对构件临界力的降低不到1%，可以忽略不计。
格构式轴心受压构件绕虚轴弯曲屈曲时，由于两个分肢不是实体相连，连接两分肢的缀件的抗剪刚度比实腹式构件的腹板弱,构件在微弯平衡状态下,除弯曲变形外，还需要考虑剪切变形的影响，因此稳定承载力有所降低。
根据弹性稳定理论分析,当缀件采用缀条时，两端铰接等截面格构式构件绕虚轴弯曲屈曲的临界应力为：
构式轴心受压构件(图6。
1。
2d
缀条的三肢组合构件(图6.1。
2d
6.7.3 格构式轴心受压构件分肢的稳定和强度计算
格构式轴心受压构件的分肢既是组成整体截面的一部分,在缀件节点之间又是一个单独的实腹式受压构件。
所以，对格构式构件除需作为整体计算其强度、刚度和稳定外，还应计算各分肢的强度、刚度和稳定，且应保证各分肢失稳不先于格构式构件整体失稳。
一、分肢稳定和强度的计算方法
1.分肢内力的确定
构件总挠度曲线为
2．分肢稳定的验算
①对缀条式构件:
图7。
7.1格构式轴心受压构件弯曲屈曲
稳定和强度求v0的简化计算方法(规范规定的方法
①由钢构件制造容许最大初弯曲l/1000,考虑其它初始缺陷按经验近似地规定v0=l/500右l/400等.
②根据构件边缘纤维屈服准则来确定v0。
可得
按上式V及M＝Vl/π,便可按上一小点“分肢稳定和强度的计算方法”中公式验算分肢的稳定和强度。
规范GB50017规定，格构式构件的分肢长细比满足下列条件时,可认为分肢的稳定和强度可以满足而不必再作验算（即能保证分肢的稳定和强度高于整体构件。
规定的条件为:
6。
7。
4 格构式轴心受压构件分肢的局部稳定
格构式轴心受压构件的分肢承受压力，应进行板件的局部稳定计算.分肢常采用轧制型钢，其翼缘和腹板一般都能满足局部稳定要求。
当分肢采用焊接组合截面时,其翼缘和腹板宽厚比应按式（6.5。
3、(6。
5。
4进行验算，以满足局部稳定要求. 6。
7。
5 格构式轴心受压构件的缀件设计
1。
格构式轴心受压构件的剪力
力格构式轴心受压构件绕虚轴弯曲时将产生剪力V=dM/dz,其中M=Nv，如图6。
7.1所示。
考虑初始缺陷的影响，经理论分析，规范采用以下实用公式计算格构式轴心受压构件中可能发生的最大剪力设计值V，即
计
当缀件采用缀条时，格构式构件的每个缀件面如同缀条与构件分肢组成的平行弦桁架体系，缀条可看作桁架的腹杆，其内力可按铰接桁架进行分析。
如图6.7。
2的斜缀条的内力为：
由于构件弯曲变形方向可能变化,因此剪力方向可以正或负，斜缀条可能受拉或受压，设计时应按最不利情况作为轴心受压构件计算.单角钢缀条通常与构件分肢单面连接，故在受力时实际上存在偏心.作为轴心受力构件计算其强度、稳定和连接时,应考虑相应的强度设计值折减系数以考虑偏心受力的影响，详见6.2。
1和6.4。
3。
缀条的最小尺寸不宜小于L45×4或L56×36×4的角钢。
不承受剪力的横缀条主要用来减少分肢的计算长度，其截面尺寸通常取与斜缀条相同.
轴线与分肢的轴线应尽可能交于一点，设有横缀条时,还可加设节点板（图6.7.3）。
有时为了保证必要的焊缝长度，节点处缀条轴线交汇点可稍向外移至分肢形心轴线以外，但不应超出分肢翼缘的外侧.为了减小斜缀条两端受力角焊缝的搭接长度，缀条与分肢可采用三面围焊相连。
6.7.6 格构式轴心受压构件的横隔和缀件连接构造
为了提高格构式构件的抗扭刚度,保证运输和安装过程中截面几何形状不变,以及传递必要的内力，在受有较大水平力处和每个运送单元的两端，应设置横隔，构件较长时还应设置中间横隔。
横隔的间距不得大于构件截面较大宽度的9倍或8m。
格构式构件的横隔可用钢板或交叉角钢做成（图6。
7.5 。
6。
7.7 格构式轴心受压构件的截面设计
现以两个相同实腹式分肢组成的格构式轴心受压构件（图6。
7。
6为例来说明其截面选择和设计问题.
1. 截面选择
2。
截面验算
按照上述步骤初选截面后，按式（6.2.4、(6.4。
2、(6。
7.7和（6。
7.8等进行刚度、整体稳定和分肢稳定验算；如有孔洞削弱，还应按式(6。
2.2 进行强度验算；缀件设计按6.7.5进行。
如验算结果不完全满足要求，应调整截面尺寸后重新验算,直到满足要求为止.
［例题6.2] 将例6。
1的支柱AB设计成格构式轴心受压柱：①缀条柱；②缀板柱.钢材为Q345钢，焊条为E50型，截面无削弱。
[解]。
