三沟式氧化沟

本科生毕业设计（）届设计题目：三沟式氧化沟工艺污水处理厂设计学院：专业：学号：姓名：指导老师姓名及职称：三沟式氧化沟工艺污水处理厂设计专业：学号：姓名：指导教师：摘要：三沟式氧化沟工艺污水处理厂设计污水日处理能力为62440m3。

污水主要来源为生活污水、公共建筑污水和工业废水，主要污染物质为SS、BOD、COD 、NH-N，适宜采3用生物法处理。

经过该污水厂的处理，出水指标符合《城镇污水处理厂污染物排放标准》（GB18978-2002）中的一级B标准。

本设计采用三沟式氧化沟法处理城市污水，其特点是出水水质好，水质较为稳定，处理流程简单，节省占地，脱氮效果好。

设计中分别对污水处理系统、污泥处理系统、中水回用系统进行设计计算，同时对污水处理厂进行了平面、高程布置，并按要求绘制了厂区平面图、高程图、构筑物平剖面图等图纸。

关键词：城市污水处理，三沟式氧化沟，中水回用目录1设计概述 (1)1.1设计依据及设计任务 (1)1.1.1设计题目 (1)1.1.2设计原始资料 (1)1.1.3设计内容和要求 (2)1.2设计水量 (3)1.2.1污水来源及状况 (3)1.2.2污水量的计算 (3)1.3设计水质 (4)1.3.1生活污水水质 (4)1.3.2工业污水水质 (4)1.3.3混合污水水质 (4)1.3.4排水水质 (5)1.4设计当量人口数 (6)1.4.1SS当量人口 (6)1.4.2BOD当量人口 (6)2城市污水处理方案的确定 (6)2.1污水处理工艺流程的影响因素 (6)2.2污水处理工艺的确定 (7)2.2.1污水处理方案的确定 (7)2.2.2污水处理工艺的确定 (7)2.3污水处理工艺流程的确定 (9)2.4主要处理构筑物的比选确定 (9)2.4.1污水处理构筑物的比选 (9)2.4.2污泥处理构筑物的选择 (12)2.4.3中水处理构筑物的选择 (13)3污水一级与二级处理系统的设计 (15)3.1进水闸井的设计 (15)3.1.1污水厂进水管的设计 (15)3.1.2 进水闸井工艺设计 (15)3.2格栅的设计 (16)3.2.1中格栅的设计 (16)3.2.2细格栅的设计 (19)3.2.3格栅除污机的选择 (21)3.3污水提升泵房的设计 (22)3.3.1水泵的选择 (22)3.3.2集水池的设计 (23)3.3.3机组和管道的布置 (23)3.3.4泵房高度的确定 (24)3.3.5单管出水井的设计 (24)3.3.6泵房附属设施 (24)3.4 曝气沉砂池的设计 (25)3.4.1设计参数 (25)3.4.2设计计算 (25)3.5三沟式氧化沟的设计 (27)3.5.1设计要点 (27)3.5.2设计参数 (27)3.5.3设计计算 (28)3.6接触池的计算 (33)3.6.1设计参数 (33)3.6.2设计计算 (33)3.7计量设备 (34)3.7.1设计要点 (34)3.7.2设计计算 (35)4污泥处理系统的设计 (35)4.1污泥浓缩池的设计计算 (35)4.1.1设计要点 (35)4.1.2设计计算 (36)4.1.3刮泥设备的选型 (39)4.2贮泥池的设计 (39)4.3污泥脱水机房 (40)5污水回用系统的设计 (40)5.1溶液池的设计 (41)5.1.1设计要点 (41)5.1.2设计参数 (41)5.1.3设计计算 (41)5.2溶解池的设计 (42)5.2.1设计要点 (42)5.2.2设计计算 (42)5.3圆锥形涡流式反应池的设计 (43)5.3.1设计要点 (43)5.3.2设计计算 (43)5.4水力循环沉清池的设计 (45)5.4.1设计说明 (45)5.4.2设计参数 (45)5.4.3设计计算 (46)5.5重力式无阀滤池的设计 (52)5.5.1设计说明 (52)5.5.2设计要点 (52)5.5.3设计参数 (54)5.5.4设计计算 (54)5.6 中水池的设计 (57)5.7紫外线消毒 (57)5.7.1设计说明 (57)5.7.2设计要点 (58)5.7.3设计计算 (58)6污水处理厂的总体布置 (59)6.1平面布置及总平面图 (59)6.1.1平面布置的一般原则 (59)6.1.2污水厂平面布置的具体内容 (59)6.2污水厂的高程布置 (60)6.2.1污水处理厂高程布置应满足下列要求 (60)6.2.2污水厂的高程布置 (60)6.2.3高程计算 (60)参考文献 (66)致谢 (68)1设计概述1.1设计依据及设计任务1.1.1设计题目三沟式氧化沟工艺污水处理厂设计1.1.2设计原始资料(一)排水体制：完全分流制(二)污水量1.城市设计人口 30万人，居住建筑内设有室内给排水卫生设备和淋浴设备。

王者天下建设家园海纳百川制作目录1概况 51.1污水厂设计污水量 51.2设计水质 51.3水文、气象、工程资料 51.3.1水文资料 61.3.2 气象资料 61.3.3 工程地质资料 61.3.4 污水进厂干管资料 61.3.5其它 62 城市污水处理方案的确定72.1 确定处理方案的原则72.2 常见的水处理方案工艺对比 72.2.1 我国污水处理工艺的现状72.2.2 污水处理工艺流程方案的介绍与比较92.3 具体工艺流程的确定162.4 主要构筑物的选择 162.4.1 格栅172.4.2 进水闸井172.4.3 污水泵房172.4.4 沉砂池182.4.5 氧化沟192.4.6 消毒202.4.7计量设施202.4.8 浓缩池202.4.9污泥脱水213 城市污水处理系统的设计（一）213.1 进水闸井的设计213.1.1 污水厂进水管的设计213.1.2 进水闸井工艺设计223.1.3 启闭机的选择223.2 进水格栅间的设计233.2.1 设计参数233.2.2 中格栅的设计计算243.2.3 格栅选择283.3 细格栅的设计 283.3.1 设计参数283.3.2 细格栅的设计计算293.3.3 格栅的选择313.4 污水泵房的设计313.4.1 一般规定313.4.2 选泵参数计算323.4.3 选泵333.4.4 吸、压水管路实际水头损失的计算333.4.5 集水池353.4.6 水泵机组基础的确定和污水泵站的布置35 3.4.7 泵房高度的确定363.4.8 泵房附属设施及尺寸的确定374 城市污水处理系统的设计（二）394.1 沉砂池394.1.1 沉砂池的类型394.1.2 曝气沉砂池的394.2 氧化沟· 434.2.1 概述434.2.2 设计参数464.2.3 设计计算474.3 消毒 534.3.1 消毒的注意事项534.3.2 液氯消毒的设计计算534.3.3 加氯机的选择534.3.4 氯瓶的选择544.3.5 加氯间应采取下列安全措施544.4 接触池544.4.1 设计参数544.4.2 .设计计算554.5 计量槽554.5.1 设计参数554.5.2 设计计算564.5.3 计量槽的选择575 污泥系统处理工艺设计575.1 工艺流程的选择575.1.1 概述575.1.2 处理工艺流程选择585.1.3 污泥处理流程585.2 污泥泵房 585.2.1 剩余污泥量585.2.2 选污泥泵585.2.3 污泥泵房集泥池595.2.4 泵房的布置595.3 浓缩池的设计 595.3.1概述595.3.2 设计参数595.3.3 设计计算595.4 贮泥池及提升污泥泵615.4.1 贮泥池615.4.2 污泥泵的选择615.5 污泥脱水机房 625.5.1概述625.5.2 选择压滤机625.5.3 脱水机房的布置636 构筑物的计算636.1 鼓风机房 636.1.1 概述636.1.2 鼓风机房的布置646.2 配水井的计算 646.3 厂内给水排水以及道路 647 污水厂总体布置657.1概述657.2 平面布置 667.2.1 平面布置的一般原则667.2.2 布置方式667.2.3 平面布置的内容667.3 高程布置 667.3.1水处理厂高程布置考虑事项67 7.3.2污水厂高程布置677.3.3 构筑物间的确定677.3.4计算方法697.4 平面布置 717.5 厂区竖向布置 718 电仪表与供热系统设计728.1 变配电系统728.2 仪表的设计738.2.1 设计原则738.2.2 监测内容738.2.3 供热系统的设计739 工程概预算及运行管理739.1定员739.1.1 定员原则739.1.2 污水厂人数定员749.2 工程概算 749.2.1 概述749.2.2 水厂的工程造价749.2.3 污水处理成本计算769.3 安全措施 769.4 污水厂运行管理779.5 污水厂运行中注意事项 771概况1.1污水厂设计污水量已知平均流量Q=8万吨/天=80,000 m3/d=925.926L/s=0.926m3/s 已知总变化系数K z=1.2，则：最高日污水量:Q d=Q×K d=80000×1.2=9.6×105m3/d=1094.02L/s最高日最高时污水量:Q h=Q×K z=80000×1.3 =1203.704L/s=1.204 m3/s详细情况如表1-1所示:表1-1 污水水量计算1.2设计水质进出水水质如表1-2所示:表1-2 污水厂进出水水质1.3水文、气象、工程资料1.3.1水文资料(1)排入水体河流最小流量29.5 m3/h，流速0.6m/s，水位标高282m；(2)河流最高水位时流量45 m3/h，流速0.75m/s，水位标高284m；(3)河流常水位时流量37m3/h，流速0.65m/s，水位标高283m；1.3.2 气象资料(1)气温：年平均13℃，夏季平均33℃，冬季平均－6℃；(2)年平均降雨量:630mm；(3)年平均冰冻期60天。

中国环境科学1998,18(3):210～212 China Environmental Science 三沟式氧化沟污水处理工艺的性能分析周　律　钱　易　(清华大学环境科学与工程系,环境模拟与水污染控制国家联合重点实验室,北京100084)文　摘　以生产性10万m3/d规模的三沟式氧化沟作为研究对象。

研究结果表明,该工艺运行稳定,满足BOD5和悬浮物浓度小于30mg/L出现的频率分别为92%和96%;剩余污泥得到一定程度的稳定;污水处理的比能耗为1.20kW・h/去除kg BOD5;另外还观察到反硝化运行和硝化运行的时间比t DN/t N对调节三沟式氧化沟脱氮效果起着重要的作用;并就三沟式氧化沟改扩建提出了建议。

关键词　三沟式氧化沟　工艺性能　城市污水Analysis of process performance for triple oxid ation ditch system treating municipal w astew ater.Zhou Lu,Qian Y i (State K ey Joint Laboratory on Environmental Simulation and Water Pollution Control,De partment of Environmental Sci2 ence and Engineering,Tsinghua University,Beijing100084).China Environmental Science.1998,18(3):210～212 Abstract—A full2scale triple oxidation ditch(T2ditch),100,000m3/d treating municipal wastewater in Handan City, Hebei province in China was studied in this paper.The T2ditch process combined with biological denitrification can achieve a high quality effluent in BOD5and SS,and is reliable in operation based on statistical analysis.It is shown by the statistical analysis of data that the frequences of the appearance in BOD5and SS below30mg/L are92%and96%res pectively.The excess sludge from T2ditch is stabilized to some extent.The energy consumed in removing1.0kg BOD5is1.20kW.It was found that the ratio of denitrification phase time and nitrification one,t DN/t N,is an important parameter to improve nitrogen removal.Finally,suggestions to reconstruct T2ditch system are provided.K ey w ords:triple oxidation ditch　process performance　municipal wastewater 氧化沟污水处理工艺作为一种流程简单、管理方便的工艺,在我国污水处理中日益受到重视〔1〕。

1998年3月ENV I RONM EN TAL SC IEN CEM ar .,1998影响三沟式氧化沟脱氮效果的2个重要参数周　律 钱　易(清华大学环境工程系环境模拟与水污染控制国家联合重点实验室,北京　100084)摘要　运行周期中反硝化运行和硝化运行的时间比t DN t N 是平衡处理系统反硝化、硝化能力的重要参数.实验室条件下分别比较了t DN t N 为0127、0140、0147、0175和110的5种不同组合的运行效果(运行周期均为8h ).结果表明,当t DN t N 为0140时,即硝化能力略大于反硝化潜能时,脱氮效果最好.将三沟式氧化沟的运行周期由目前的8h 提到高12h ,系统的脱氮效果提高,并且增加了三沟式氧化沟参与工艺反应的体积.关键词　三沟式氧化沟,硝化运行,时间比,运行周期,脱氮.周律:男,34岁,工学博士,讲师收稿日期:1997207216I nf luence of Two Process Param eters on N itrogen Rem ova l i n Tr ipleOx ida tion D itch System Trea ti ng M un ic ipa l W a stewa terZhou L u Q ian Y i(State Key L ab .of Environ .Si m ulati on and W ater Po lluti on Contro l ,D ep t .of Environ .Eng .,T singhua U niv .,Beijing 100084)Abstract In T ri p le O x idati on D itch system ,the ti m e rati o of den itrificati on p hase and n itrifica 2ti on p hase ,t DN t N ,is an i m po rtan t p aram eter to balance den itrificati on po ten tial and n itrificati on cap ab ility .B y com p aring five differen t t DN t N ,0127,0140,0147,0175,110in lab equ i pm en t (the cycle ti m e w as equal to 8h ),the best n itrogen rem oval efficiency can be ach ieved w h ile t DN t N being 0140.Changing op erating cycle from the cu rren t 8h to 12h ,the T 2ditch system gets a bet 2ter treatm en t efficiency in n itrogen rem oval ,and the vo lum e availab ly to den itrificati on and n i 2trificati on in the system increases.Keywords T ri p le O x idati on D itch ,ti m e rati o ,den itrificati on p hase ,n itrificati on p hase ,cycleti m e ,n itrogen rem oval. 三沟式氧化沟处理系统由若干个彼此联系而又单独运行的沟组成,每条沟的功能随时间而发生变化.如三沟式氧化沟的边沟在不同的时间段内要分别完成硝化、反硝化和沉淀操作.因此每条沟的处理功能在实际操作中是以不连续的方式顺序完成的,将几条这样运行的氧化沟组成一体便构成了交替式氧化沟特有的工艺特征.另外,工艺操作以一固定循环时间为运行周期(一般为8h )进行工作.虽然这种运行模式及工艺组合有一定的应用经验和较好的处理效果,但从国内已有的三沟式氧化沟的运行情况来看这种运行操作模式并非最佳.所以有必要针对国内城市污水的实际情况,研究最佳的三沟式氧化沟操作组合,以利于现有设备的优化运行.邯郸市东污水处理厂三沟式氧化沟是本研究的主要试验对象.该厂是国内建厂最早的三沟式氧化沟工艺城市污水处理厂,目前国内选择应用该类型的氧化沟较多.其流程和构造都相对简单,是较先进的氧化沟工艺.1　三沟交替式氧化沟不同t D N t N 的脱氮效果111　试验的设计和安排(1)试验装置和试验条件　由于生产性设备的运行程序已先被设定,若要调整工艺各时间段的组合受影响的因素较多.所以,试验研究以小型试验为主.小型试验的装置采用自控系统进行工艺的转换Ξ.试验装置和生产性装置在工艺参数相同的条件下同步运行.比较的结果表明,试验装置和生产性装置的处理效果基本相同,能比较好地反映生产性装置的实际运行情况.试验采用污水厂24h平均水样作为进水,进水前用切碎机将水样中的大块颗粒切碎.如未加说明,试验系统的平均HR T为1415h,平均SR T为30d(泥龄的控制是通过计算每日出水排放的悬浮物及从系统中适当的排泥来完成).M L SS平均浓度为4000m g L.试验期间温度14-16℃.(2)试验研究的组合安排　根据硝化、反硝化运行时间的不同,试验中共安排了5种工艺组合.在一个运行周期中反硝化运行和硝化运行的时间比t DN t N(这里的t DN、t N分别为反硝化、硝化的操作时间在一个运行周期的总和,t DN t N 相当于时间体积的加权平均值.)分别为0127、0140、0147、0175、110,其中t DN t N=0147为邯郸三沟式氧化沟所采用的时间比.图1是这5种组合半个周期的运行模式.其共同特点是:一个运行周期为8h;反硝化阶段同时进水,以提供碳源;每条模拟边沟连续工作(硝化、反硝化) 3h后澄清1h再出水;沉淀出水阶段该边沟不进水.112　试验结果及其分析从试验结果可以看出在不同的t DN t N比时,脱氮效果有明显差异,图2表示了t DN t N为0127、0140、0147、0175、110的5种组合的平均脱氮效果.试验表明t DN t N比值过高或过低,脱氮效率都会降低,当t DN t N=0140时有最佳的脱氮效果.将t DN t N比由0147减少到0140,脱氮效率提高414%. 邯郸污水厂进水的碳氮比较低,出水含氮量常超过设计值.因此,实际运行中需要较长的硝化时间来转化有机氮.所以,针对特定的水质保持合适的t DN t N比是提高脱氮效率的重要操作因素.从几种组合出水的NO-32N、N H+42N图1　5种不同硝化、反硝化运行时间比的工艺组合图2　t DN t N与脱氮效果的关系浓度变化可进一步理解t DN t N比在运行中的作用.由图3可以看出在运行周期不变时,减小t DN t N,处理系统的硝化能力也得到提高.出水的N H+42N浓度随t DN t N的减小而下降,呈明显的线性关系.出水的NO-32N浓度与出水的N H+42N浓度的变化呈相反的趋势.减小t DN t N比即缩短了反硝化的操作时间,出水NO-32N浓度提高.Ekam a曾就脱氮系统硝化、反硝化的过程提出了处理系统的反硝82环 境 科 学19卷Ξ周律1三沟式氧化沟工艺性能的评价与改进研究1清华大学工学博士论文集,1997图3　不同t DN t N时出水的NO-32N、N H+42N浓度变化1.NO-32N2.N H+42N3.NO-32N+N H+42N化潜能力(den itrificati on po ten tial)和硝化能力(n itrificati on cap ab ility)2个概念[1].要达到最大的反硝化效果,缺氧阶段的NO-32N负荷应等于或大于反硝化潜能力D P值,即:N n≥D p.这里,N n为系统的硝化能力.根据试验数据,不同t DN t N组合下的D p、N n计算如表1.表1　不同t DN t N比的D p、N n计算 m g (L d)-1t DN t N0.270.400.470.751.0D p21.324.025.529.832.6N n28.026.123.116.810.0N n2D p6.72.1-2.4-13.0-22.6 从表1中可以看出,t DN t N大于014时,D p≥N n,表明系统提供的NO-32N量低于系统的脱氮能力,此时系统虽然具有较高的反硝化潜能,但并不能达到好的脱氮效果.当N n比D p大很多时,系统的硝化能力强,NO-32N供给超过系统的转化能力,系统也不能达到较好的脱氮效果.只有当N n大于D p且相差不多时,处理系统才能达到最好的脱氮效果,t DN t N=0140时比其它几组t DN t N的组合有更大的脱氮效果就是这个原因.随着t DN t N比减小,有机物处理效果提高,试验中观察到当t DN t N为110时,出水有机物的去除仍有比较好的处理效果.当仅考虑去除有机物时,可适当提高t DN t N比以降低能耗.但如果t DN t N比值较高,污泥沉降性能有所降低,出水的SS浓度增加,虽然在试验的几组t DN t N比的条件下出水SS都未超过30mg L,但在工艺调整时建议采用的t DN t N比应小于110,以确保出水有较低的SS浓度.2　运行周期对脱氮的影响211　试验安排在一些设计资料中常提及三沟式氧化沟运行周期可以根据情况在6-8h变化[2],为考察运行周期对脱氮效果的影响,试验对比了运行周期为610、810、1210h,t DN t N比为014情况下的脱氮效果,图4为运行周期为610、1210h半个运行周期的操作模式.周期为810h的操作模式见图1.试验条件同前.图4　运行周期为610、1210h的操作模式212　结果与讨论试验结果见表2.从试验数据可以看出,运行周期为1210h 的COD、TN的去除效果均优于运行周期为610、810h的去除效果,与现有周期为8h的相比脱氮效率提高了218%.由于三沟式氧化沟工艺中每一周期内的澄清时间均为2h,延长运行周期,则相应减小了澄清所占的比例.表3列出了610、810和1203.3922期 环 境 科 学 表2　变换运行周期的处理效果 m g L-1运行周期1)610h(5)8.0h(7)12.0h(4)进水189.5214.4232.6 COD出水18.916.016.2去除率 %90.092.593.0进水29.428.332.2 TN出水10.48.89.1去除率 %64.668.971.7N H-42N 进水15.413.418.5出水2.33.13.7NO-32N 进水4.33.13.4出水3.03.34.8 1)括号内的数据分别表示稳定运行后分析数据的个数中可以看出,1210h模式所占的时间比最低.因此,延长运行周期就相应增加了硝化、反硝化所占的时间.表3　不同周期中澄清时间所占的比例运行周期 h6.08.012.0澄清时间占的比例 %11.18.35.0 三沟式氧化沟的运行周期对实际的运行有较大的影响,是一个关键的参数.它的取值首先应以氧化沟每日的工作时间24h为基础,周期的长短应为24的公约数,即1、2、3、4、6、8、12、24,之所以这样取值主要考虑运行管理上的方便.考虑到三沟式氧化沟实际运行的特点(如沉淀前需有一段时间的澄清不出水的过程),过小的周期不宜采用.因此,6h、8h、12h、24h为可供选择的周期.从前面的试验分析来看,周期为6h、8h的处理效果、容积利用情况都较周期为12h的差.当周期为24h时,由于边沟要进行反硝化,必然要求边沟有较长的进水时间,从而导致大量的边沟污泥随水流入其它2条沟,造成参与反应的污泥量的减小,影响正常的反应过程.同时,硝化、反硝化完成后,边沟有12h的沉淀时间,这段时间另外2条沟的污泥要进入沉淀的边沟,会引起出水悬浮物的增加.因此,周期为24h时的运行方式不宜采用.综合以上的讨论,周期为12h的运行方式是三沟式氧化沟值得推荐运行方式.当然,周期内的硝化、反硝化时间比t DN t N,要求设计和管理人员结合进出水水质进行安排.3　小结反硝化运行和硝化运行的时间比(t DN t N)和运行周期是提高脱氮效果的2个重要运行参数.t DN t N在脱氮过程中起着调节处理系统硝化能力和反硝化潜能的作用.这一比值过高或过低脱氮效率都会降低.经过计算,邯郸厂的D P(反硝化潜能)>N n(硝化能力),使系统不能达到较好的脱氮效果.对比了运行周期为6h、8h、12h,t DN t N比为014情况下的脱氮效果,试验结果表明,运行周期为12h时COD、TN的去除效果均优于运行周期为6h、8h的去除效果.另外,周期为12h模式澄清时间所占的比例最低,相应增加了硝化、反硝化的时间.致谢　对丹麦K ruger公司和邯郸污水处理厂的支持及帮助谨表谢意.参考文献1　Ekam a G A.Considerati ons in the P rocess D esign of N utri2 ent R emoval A ctivated Sludge P rocesses.W at.Sci.T ech., 1983,15:283-3182　Bundgaard E Pedersen.J.B i o2D enitro and B i o2D eni pho System s——Experiences and A dvanced M odel D evelop2 m ent:T he D anish System s fo r B i o logical N and P R e2 moval.W at.Sci.T ech.,1989,21:1727-173303环 境 科 学19卷。

三沟式氧化沟原理
三沟式氧化沟是一种生物接触氧化工艺，用于处理有机废水。

其原理是通过在沟内布置一定数量的生物膜，利用微生物对有机物进行降解，同时通过沟内水流的循环和混合，加速有机物降解的速度，从而达到净化废水的目的。

三沟式氧化沟由三个平行的沟道组成，中间为曝气沟，两侧为沉淀沟和进水沟。

废水从进水沟进入曝气沟，经过曝气头进行曝气，使废水中的有机物得到充分的氧气供应，从而促进微生物对有机物的降解。

同时，废水也通过沉淀沟和曝气沟的循环和混合，使得微生物在沟内形成生物膜，从而增加微生物的数量和活性。

经过曝气处理后，废水进入沉淀沟，通过沉淀作用，使废水中的悬浮物和微生物等有机物质沉淀到沟底，并通过排水口排出。

最后，经过中间的曝气沟再次曝气处理，使得废水中的有机物得到进一步的降解。

三沟式氧化沟具有结构简单、运行稳定、处理效果好等优点，被广泛应用于城市污水处理、工业废水处理等领域。

目录第一章设计任务书错误!未定义书签。

设计题目错误!未定义书签。

原始资料错误!未定义书签。

出水要求错误!未定义书签。

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设计成果错误!未定义书签。

时间分配表（第19周）错误!未定义书签。

成绩考核办法错误!未定义书签。

第二章设计说明书错误!未定义书签。

设计原始资料错误!未定义书签。

设计题目错误!未定义书签。

原始资料错误!未定义书签。

水质情况：错误!未定义书签。

出水要求错误!未定义书签。

工艺的确定错误!未定义书签。

工艺流程图错误!未定义书签。

主要处理构筑物的选择错误!未定义书签。

氧化沟错误!未定义书签。

氧化沟工艺简介错误!未定义书签。

氧化沟的类型错误!未定义书签。

氧化沟工艺设计总则错误!未定义书签。

氧化沟工艺的优缺点错误!未定义书签。

三沟式氧化沟工艺原理错误!未定义书签。

三沟式氧化沟特点错误!未定义书签。

氧化沟的详细设计要求错误!未定义书签。

氧化沟沟体错误!未定义书签。

氧化沟的几何尺寸错误!未定义书签。

进、出水管错误!未定义书签。

导流墙和导流板错误!未定义书签。

曝气器的位置错误!未定义书签。

走道板和防飞溅控制错误!未定义书签。

第三章设计计算错误!未定义书签。

原始设计参数错误!未定义书签。

选取设计参数错误!未定义书签。

去除BOD5 的设计计算错误!未定义书签。

计算污泥龄错误!未定义书签。

计算出水BOD5和去除率错误!未定义书签。

计算曝气池体积错误!未定义书签。

校核停留时间和污泥负荷错误!未定义书签。

计算剩余污泥量错误!未定义书签。

校核挥发性固体产率错误!未定义书签。

复核可生物降解MLVSS比例（fb）错误!未定义书签。

脱氮的设计计算错误!未定义书签。

需要氧化的NH3-N量为错误!未定义书签。

脱氮所需容积错误!未定义书签。

脱氮水力停留时间错误!未定义书签。

计算总体积错误!未定义书签。

曝气设备设计错误!未定义书签。

需氧量的计算错误!未定义书签。

配置曝气设备错误!未定义书签。

氧化沟的尺寸错误!未定义书签。

目录第一章设计任务书 (1)1.1 设计题目 (1)1.2 原始资料 (1)1.3 出水要求 (1)1.4 设计容 (1)1.5 设计成果 (2)1.6 时间分配表（第19周） (2)1.7 成绩考核办法 (2)第二章设计说明书 (3)2.1 设计原始资料 (3)2.1.1 设计题目 (3)2.1.2 原始资料 (3)2.1.3 水质情况： (3)2.1.4 出水要求 (3)2.2 工艺的确定 (3)2.2.1 工艺流程图 (3)2.2.2 主要处理构筑物的选择 (3)2.3 氧化沟 (4)1.3.1 氧化沟工艺简介 (4)2.3.2 氧化沟的类型 (5)2.3.3氧化沟工艺设计总则 (7)2.3.4氧化沟工艺的优缺点 (7)2.3.5三沟式氧化沟工艺原理 (8)2.3.6 三沟式氧化沟特点 (10)2.4 氧化沟的详细设计要求 (10)2.4.1 氧化沟沟体 (10)2.4.2 氧化沟的几何尺寸 (11)2.4.3 进、出水管 (11)1.4.4 导流墙和导流板 (11)2.4.5 曝气器的位置 (12)2.4.6 走道板和防飞溅控制 (12)第三章设计计算 (13)3.1 原始设计参数 (13)3.2 选取设计参数 (13)3.3 去除BOD5 的设计计算 (13)3.3.1 计算污泥龄 (13)3.3.2 计算出水BOD5和去除率 (13)3.3.3 计算曝气池体积 (14)3.3.4 校核停留时间和污泥负荷 (14)3.3.5 计算剩余污泥量 (14)3.3.6 校核挥发性固体产率 (14)3.3.7 复核可生物降解MLVSS比例（fb） (14)3.4 脱氮的设计计算 (15)3.4.1 需要氧化的NH3-N量为 (15)3.4.2 脱氮所需容积 (15)3.4.3 脱氮水力停留时间 (15)3.4.4 计算总体积 (15)3.5 曝气设备设计 (15)3.5.1 需氧量的计算 (15)3.5.3 配置曝气设备 (16)3.6氧化沟的尺寸 (16)致谢................................................ 错误!未定义书签。

三沟式氧化沟的活性污泥特性三沟式氧化沟工艺类似于延时曝气活性污泥法，与传统活性污泥法比较，它的最大特点是工艺流程简单，无需单设初沉池和污泥回流装置(曝气池和二沉池合建)，同时由于氧化沟设计采用了较长的泥龄，污泥基本得到好氧稳定、也无需另设消化池。

邯郸市东污水处理厂是我国首家采用三沟式氧化沟工艺的城市污水处理厂，自1990年11月正式投产以来，各项水质指标均达到并优于设计标准。

本文分析了大量运行记录和化验数据，并做了大量的现场测试工作，将氧化沟活性污泥在运行期间的特点进行了总结，以此为三沟式氧化沟的研究推广积累经验，加速对国外引进技术的消化、吸收和创新。

1 运行状况该厂设计三沟的MLSS分别为4.3-3.4-4.3(kgMLSS/m3)，则三沟平均污泥浓度为4.0 kgMLSS/m3。

实际运行中沟内平均污泥浓度较高，在6.5 kgMLSS/m3左右，MLVSS/MLSS值在0.5～0.6之间。

本文根据该厂1995、1996年实际运行情况的有关参数进行分析统计，详见表1。

由表1可见，与设计值比较氧化沟中污泥浓度偏高，尤其是边沟与中沟的比值更高。

根据该厂工艺运行中进水情况分析，在一个运行周期8 h内，边沟通过沟间隔墙下部的回流窗向中沟进泥(指混合液)的时间为1.75 h，而中沟向边沟进泥时间为4 h(见图1)。

经推算，若干周期后，中沟污泥浓度明显低于两条边沟，使三条沟的污泥浓度比例与设计值偏差较大。

同时，由于该厂氧化沟剩余污泥的排除方式为中沟排泥，而中沟污泥浓度偏低，如按原设计的排泥时间排泥，则每日排泥量相对较少，这也造成了中沟与边沟污泥浓度比例失衡和氧化沟内整体污泥浓度偏高的状况。

另外，从表1可以发现氧化沟中活性污泥SVI值偏低。

因为氧化沟属于延时曝气，池容较大，经沉砂池的污水中可沉性悬浮固体浓度为45 mg/L，其中70%以上为无机物；同时为了提供在反硝化过程中所需要的足够碳源，该厂在氧化沟之前不设初沉池，于是大量非活性无机悬浮颗粒进入氧化沟，成为活性污泥的絮体中心，使混合液中活性污泥颗粒变得粗大密实，SVI值因此偏低。