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（一）、(22.5+20+27+29.5+30+2X20)m钢箱形连续梁上部结构验算(Px013~ Px020)1、钢箱梁主梁体系整体分析验算1.1、技术标准荷载等级：城市-A级；标准横断面：0.5m（防撞栏杆）+7.0m（车行道）+0.5m（防撞栏杆）＝8.0m；抗震标准：地震基本烈度7度，地震动峰值加速度0.1g，重要性修正系数1.3；桥梁设计安全等级：立交匝道结构为二级，结构重要性系数γo＝1.0；环境类别：I类。
1.2、主要标准、规范①交通部颁（JTG B01-2003）②交通部颁（JTJ004-89）③交通部颁（JTJG D60-2004）④交通部颁（JTJ024-85）⑤交通部颁（JTJ025-86）1.3、主梁细部尺寸①单箱单室：顶板宽7.8m，底板宽4.06m；②梁高：1.7m；③钢梁顶板厚：14mm；④钢梁腹板厚：14mm；⑤钢梁底板厚：16mm；⑥纵向设置U型加劲肋，厚8mm。
1.4、主要材料钢梁：采用Q345qD，其钢材性能应符合GB/T714—2000的要求。
抗压、拉弹性模量E=Mpa，抗弯弹性模量E=Mpa。
线膨胀系数k=0.000012。
1.5、计算荷载1)自重：考虑钢梁顶底板、腹板、横隔板、加劲肋、铺装、护栏。
2)强迫位移：基础间不均匀沉降按1cm计。
3)温度：按规范考虑不均匀升降温。
4)活载：城市-A级，冲击系数按规范取用。
1.6、计算模型采用桥梁结构空间计算程序Midas civil2006计算，根据实际施工步骤确定计算工况。
钢箱梁的截面有效分布宽度根据英国规范BS5400中相关规定进行计算。
结构离散示意图如下图所示。
结构离散图1.7、施工阶段划分结构分析施工阶段按如下划分：施工阶段划分1.8、持久状况正常使用极限状态主梁体系应力验算由程序计算得主梁体系弯矩包络图如下：钢箱梁使用阶段弯矩包络图钢箱梁使用阶段扭矩包络图钢箱梁顶板主梁体系左上缘正应力包络图钢箱梁顶板主梁体系右上缘正应力包络图钢箱梁底板主梁体系左下缘正应力包络图钢箱梁底板主梁体系右下缘正应力包络图由以上图表可知，钢箱梁顶板及底板主梁体系下的应力极值为：顶板最大拉应力为103.1MPa，最大压应力为57.2MPa，底板最大拉应力为58.9MPa，最大压应力为79.0MPa。
钢箱梁顶推施工中导梁结构受力分析作者：范鹏李志成来源：《科技资讯》2023年第22期摘要：依托某带导梁钢箱梁顶推施工工程，通过Midas Civil软件建立钢箱梁全桥细化模型，研究了在顶推施工过程中导梁结构在不同计算工况下的受力变化。
考虑不同工况下对应的边界条件和施工荷载施加等因素，分析计算了施工全工况下及结构应力应变。
研究结果表明：在不同施工阶段下，结构受力均满足规范要求，导梁在斜交钢箱梁顶推施工过程中存在扭转变形的现象，对其结构受力不利应重点关注。
关键词：钢箱梁顶推施工导梁受力分析中图分类号：U445.462 文献标识码：AForce Analysis of Guide Beam Structure in the Incremental Launching Construction of Steel Box GirdersFAN Peng LI Zhicheng（1. Yancheng Emergency Disposal Center for Highway Maintenance， Yancheng， Jiangsu Province， 224000 China；2. Hohai University， Nanjing， Jiangsu Province， 210098 China）Abstract： Relying on the incremental launching construction project of a steel box girder with the guide beam， this paper establishes a refined model of the whole steel box girder bridge by Midas Civil software， and studies the force changes of the guide beam structure under different calculation conditions during incremental launching construction. Considering the factors such as the corresponding boundary conditions and construction load application under different working conditions， this paper analyzes and calculates the stress and strain of the whole construction condition and the structure. The results show that under different construction stages， the force of the structure meets the requirements of the code， and that the guide beam has torsional deformation during the incremental launching construction of the skew steel box girder， so the unfavorable force of the structure should be paid more attention to.Key Words： Steel box girder; Incremental launching construction; Guide beam; Force analysis近年来，我国交通建设发展迅速，其中公路基礎设施建设也不断深入。
一、钢箱梁桥的结构形式与总体布置✍∙∙通常跨径小于60m 时采用钢筋混凝土桥面板较为经济。
✍∙通常跨径大于80m 时采用钢桥面板较为经济。
✍∙跨径60 ～80m 时需要进行较为详细的技术与经济比较。
钢箱梁桥组拼工艺顶推施工：钢箱梁桥总体布置：钢桥设计一般要求与基本原则钢箱梁桥总体布置常见问题二、钢箱梁桥主梁设计钢箱主梁构造由顶板、底板、腹板焊接成闭口截面，箱内设置横隔板和纵横加劲肋。
箱梁之间有横向联系时，还需要设置连接结构✍∙主梁要求有足够的强度和刚度，主梁设计应该尽可能地使得截面以应力控制设计。
梁高大约为跨径的1/20~1/30 。
主梁—截面变化✍∙调整主梁截面的方法有改变梁高和板厚两种方法。
当跨径较小时，采用改变顶底板板厚、梁高与梁宽保持不变的方法，对钢箱梁制作、运输和安装较为方便；当跨径较大时，采用改变梁高的方法更加有效主梁—翼缘板与加劲肋翼缘板箱梁悬臂部分不设加劲肋时，受压翼缘的伸出肢宽不宜大于其厚度的12 倍，受拉翼缘的伸出肢宽不宜大于其厚度的16 倍。
翼缘板应按以下规定设置纵向加劲肋：✍∙腹板间距大于翼缘板厚度的80 倍或翼缘悬臂宽度大于翼缘板厚度的16 倍时，应设置纵向加劲肋。
✍∙受压翼缘加劲肋间距不宜大于翼缘板厚度的40 倍，应力很小和由构造控制设计的情况下可以放宽到80 倍。
受拉翼缘加劲肋间距应小于翼缘板厚度的80 倍。
✍∙受压翼缘悬臂部分的板端外缘加劲肋应为刚性加劲肋。
主梁—翼缘板与加劲肋主梁—截断及构造主梁—加劲肋✍∙主梁加劲肋包括钢箱梁顶底板的加劲肋和腹板加劲肋;✍∙箱梁腹板加劲肋构造和设计与工形钢板梁桥基本相同;✍∙钢顶底板的局部稳定分析，可以近似简化为由箱梁腹板和横隔板围成的四边简支加劲板;✍∙受压板件加劲肋✍∙受压加劲肋板宜采用刚性的加劲肋，构造布置困难或受力较小时可用柔性的加劲肋。
✍∙对于受压加劲肋板刚性的加劲肋，其纵、横向加劲肋的相对刚度应满足以下要求：钢箱主梁结构图横隔板✍∙横隔板分为中间横隔板和支点横隔板；✍∙横隔板的作用✍∙作用是限制钢箱梁的畸变和横向弯曲变形，保持箱梁的截面形状，对于支点横隔板还将承受支座处的局部荷载，起到分散支座反力的作用支点处横隔板应符合以下规定：✍∙支点处必须设置横隔板，形心宜通过支座反力的合力作用点✍∙横隔板支座处应成对设置竖向加劲肋。
小半径钢箱梁桥整体稳定分析发布时间：2021-05-12T11:40:39.593Z 来源：《基层建设》2020年第30期作者：梁腾飞[导读] 摘要：在桥梁工程建设中，钢箱梁凭借其良好的抗弯性能、可靠的抗扭性能以及十分强大的跨越能力，在我们的生产和生活之中得到了广泛的应用。
中铁七局集团第二工程有限公司摘要：在桥梁工程建设中，钢箱梁凭借其良好的抗弯性能、可靠的抗扭性能以及十分强大的跨越能力，在我们的生产和生活之中得到了广泛的应用。
虽然有众多优点，但也存在一些缺点，钢箱梁由于自身重量较轻，所以不利于结构横向的抗倾覆，导致整体的稳定性不够强，也使得众多的意外塌陷事件频频发生。
因此，本文就小半径的钢箱梁整体稳定分析做了详细的探讨，其目的在于提高钢箱梁结构的稳定性，减少塌垮事件的发生，维护道路交通安全，促进社会和谐稳定。
关键词：小半径曲线；钢箱梁桥；整体性分析；稳定性分析引言随着我国桥梁建设化程度越来越快，建设水平也越来越高，湾梁桥结构被广泛应用在桥梁建设中。
以城市的桥梁设计为例，曲线上的桥梁结构是桥梁设计和结构布置的难点。
所以，在布置墩位的时候，不仅仅要将跨越其下的桥梁考虑到，同时也要考虑其地面的道路设置问题，由于两者都要兼顾，因此跨径较小的普通的钢筋混凝土是无法满足两方面的需求的，而在通常情况下，我们会选用混凝土连续曲线来进行桥梁设计，但是由于工期紧张，而混凝土花费时间过长，所以，钢箱梁桥就成了最佳选择。
比如太原天龙山的防火旅游通道工程中，使用就是连续曲线的钢箱梁，这种钢箱梁在工期比较紧张、交通组织严格的条件下，是最佳选择，因此，在桥梁工程建设中得到了广泛的应用。
所以，钢箱梁桥的整体稳定性对于交通安全、经济繁荣来说都具有重要作用，我们应当重视其发展。
1.小半径钢箱梁桥1.1含义钢箱梁也被叫做钢板箱形梁，由于其外型比较像箱子，所以被叫做钢箱梁，通常情况下作用于跨度比较大的桥梁上，是工程中常用的结构形式。
第4期（总第199期）2018年8月CHINA MUNICIPAL ENGINEERINGNo.4 (Serial No.199)Aug. 201860基于顶推法施工的连续钢箱梁桥结构设计分析李 述 慧（长沙市规划设计院有限责任公司，湖南 长沙 410007）１ 跨线桥设计概况此桥梁为上跨城市外围高速公路连续钢箱梁桥。
由于高速公路红线保护限界及远期预留拓宽等条件限制，桥梁最小跨径为50 m。
桥梁总体布置一联两跨，跨径布置自西向东2×50 m 等截面连续钢箱桥梁，梁高2.5 m。
桥梁平面线型处于R =2 000 m 圆曲线上，集合平面线型、纵向线型、预拱度、横坡的空间曲面为一体。
钢箱梁分南北两幅，每幅宽度18 m，主桥总宽36 m。
两跨分别上跨长潭西高速公路及规划西辅道。
为不影响高速公路的正常通行，采用分幅顶推法施工。
2×50 m 跨径跨越高速的顶推施工钢箱梁在结构设计和施工控制方面都具有难度。
桥梁钢材材质采用Q345qD，钢箱梁单幅自重为1 255 t,两幅钢箱梁桥合计自重为2 510 t。
下部结构桥台为桩柱式桥台及扶壁式桥台,桥墩为双柱式门式墩,桩基采用机械成孔钻孔灌注桩端承桩。
桩端岩层为中风化含砾泥质粉砂岩，场地下伏基岩具有强度高、变形较小的特点，可作为桥梁工程桥墩、桥台及顶推临时墩的桩端持力层使用。
跨线桥桥型立面示意图见图1，跨线桥桥型横断面示意图见图2。
收稿日期：2017-12-10作者简介：李述慧（1985—），男，工程师，硕士，主要从事桥梁结构设计和研究。
摘要：以2×50 m 跨径连续钢箱梁桥为例，介绍顶推施工工艺。
采用桥梁通用有限元软件MIDAS/Civil 建立全桥板壳单元模型。
通过采用单元生死功能对模型一系列边界单元进行关闭和激活模拟钢箱梁桥的顶推过程，对连续钢箱梁桥结构进行施工阶段及成桥阶段结构受力分析。
关键词：顶推法；连续钢箱梁桥；有限元；单元生死；结构设计中图分类号：Ｕ４４８．２１３ 文献标志码：Ａ 文章编号：１００４－４６５５（２０１８）０４－００６０－０４ＤＯＩ：１０．３９６９／ｊ．ｉｓｓｎ．１００４－４６５５．２０１８．０４．０１９长邵娄望江路10 0004 996 4 996西辅道长潭西高速5.2 m6.3 m图１ 跨线桥桥型立面示意图（ｃｍ）3 6001 8001 800250250南北170170170170220270270270270220220220图２ 跨线桥桥型横断面示意图（ｃｍ）２ 钢箱梁顶推施工风险辨识与防范在上跨高速公路桥梁的施工过程中，需要解决重点施工问题是既有高速公路运营和工程施工过程中的相互影响。
钢箱梁T构转体桥施工技术分析杜红燕【摘要】以太原市卧虎山2×100 m钢箱梁T构转体桥施工技术为例,分析了T构转体的施工流程,总结了T构转体施工前的准备工作以及正式转体过程中的施工要点和控制措施,该研究对钢箱梁T构转体施工具有一定的参考意义.【期刊名称】《山西建筑》【年(卷),期】2018(044)026【总页数】2页(P161-162)【关键词】钢箱梁;T构转体;施工技术【作者】杜红燕【作者单位】太原市市政公用工程质量监督站,山西太原 030012【正文语种】中文【中图分类】U448.2131 工程概况本文针对太原市卧虎山路改建工程上跨石太铁路上、下行(太原铁路局)、石太客专铁路上、下行(北京铁路局)的2×100 m钢箱梁T构转体，道路设计起点里程为K11+002.109～K11+202+109，全长200 m。
桥位上跨铁路共有4股道，自北向南需依次跨越石太铁路上行、石太客专下行、石太客专上行、石太铁路下行，如图1所示。
2×100 m钢箱梁T构转体桥主墩位于铁路北侧，桥梁一次转体就位，不再预留后拼段。
T构转体桥沿道路方向大、小里程方向分别为120 m连续钢箱梁、60 m简支钢箱梁，60 m，120 m钢箱梁分别靠近72号边墩、74号边墩侧各有14 m不进行安装，以确保不影响T构桥梁顺利转体。
上跨铁路2×100 m钢箱梁T构转体桥与石太上行线K230+352.12相交，交角53.89°，实际净空14.18 m；与石太客专下行线K222+478.94相交，交角52.64°，实际净空12.29 m；与石太客专上行线K222+481.7相交，交角51.88°，实际净空12.68 m；与石太下行线K233+930.08相交，交角45.86°，实际净空15.38 m。
2 T构转体施工T构转体施工法是指桥梁结构在预计轴线以外位置进行预制成型以后，借助动力旋转装置将其转动至预定的位置，然后将两侧桥梁段合龙的一种桥梁施工方法。
钢结构桥梁钢箱梁的计算与应用分析摘要：随着我国国民经济的迅速发展，在国家的大力支持下钢铁冶炼技术在逐步的提高，加上设计、施工水平的提升，带动了钢材在公路、市政桥梁方面应用与普及，带动了钢结构桥梁制造技术的进步。
本文对钢箱梁主梁纵向体系和横向体系的分析验算以及钢箱梁尺寸的拟定分别进行了简要的说明分析，针对钢结构桥梁的特点和发展方向进行了论述。
关键词：钢结构；钢箱梁；计算；模型；应用引言：钢材在我国土建及交通工程上的应用已经有一百多年的历史，而国内从90年代便逐渐涌现了一些知名的钢结构桥梁，如坐落于天津的解放桥建成于1902年，上海的白渡桥于1907年建成通车，以及于1937年由知名桥梁大师茅以升主持建造的钱塘江大桥。
一、钢结构桥梁的特点1、钢桥的优点钢桥保留了大多钢材自身拥有的一些特性，比如材质均匀：钢材组织较为均匀，基本上接近于各向同性均质体，钢材为理想的弹塑性材料。
钢桥相比混凝土桥、石拱桥等桥型其自重较轻。
制造安装方便，工厂内并不需要大量的材料比如脚手架和模板等，也正是由于钢材的上述原因，故而可以减少钢桥施工的时间，相比钢筋混凝土桥梁减少了混凝土养护的时间，可以较为行之有效的缩短工程工期。
钢桥采用无支架施工，相比混凝土桥型众多的满堂支架施工，可以实现无障碍跨越铁路、高速公路、城市交叉口等。
其塑性和韧性好，具有可焊性和密封性，耐热性较好，污染少、环保；可重复利用有利于可持续发展。
2、钢桥的缺点由于钢材的特性，造成钢桥的耐火性及耐腐蚀性较差，钢结构在潮湿或者某些具有腐蚀介质的环境中，容易生锈，故而造成钢桥最为显著的特点之一，需要定期的养护，从而造成后期管理费用和工程造价的增加。
二、钢箱梁主梁纵向体系分析验算1、第一体系应力验算（主梁体系）可采用结构有限元计算程序Midascivil、桥梁博士等进行结构计算。
结构分析施工阶段按如下划分，第一阶段为在支架上焊接钢梁，完成天数为7天；第二阶段关于桥面铺装及护栏的施工，完成天数为14天；第三阶段，运营阶段完成天数为1000天；进行持久状况正常使用极限状态主梁验算。
60m 钢箱梁动力特性及变形实测与分析陈宗国 赵春波内容摘要：以一座公路60米单跨钢箱梁及其模拟荷载试验为背景，对在不同荷载分布和组合作用下梁体的变形和动力特性进行了研究和比较分析，探讨了桥梁挠曲与荷载大小、荷载分布的规律。
结合全桥的模拟荷载试验评价了钢箱梁的使用性能，并对理论计算结果进行了验证。
关键词：钢箱梁 动力特性及变形 实测与分析 1．工程概述江苏省S306线通榆河大桥主跨为60m 单跨预应力钢—混简支组合梁，截面高度为2.2m ，高跨比为1/27。
桥面宽为13m ，其结构形式采用当前桥梁结构中技术先进的预应力钢—混组合结构。
它是现代预应力技术与先进的钢—混组合梁技术有机结合的典型代表，实现了桥梁结构对“轻型大跨，高强美观，快捷施工”的要求。
在我集团公司桥梁施工史上尚属首例。
通榆河大桥主桥为预应力钢箱结合梁，全长60m ，跨度为59.5m ，梁高2.2m （其中钢箱高度为1.85m ），桥面宽度13.0m ，钢箱梁为双箱单室结构，箱宽3.31m ，箱间横联宽度为3.19m,桥面翼缘板宽度为1.595m 。
箱梁底板采用16Mnq/16Mn 钢，板厚为14、20、30mm 不等。
桥面板及行车道板为C50钢纤维混凝土，厚度为35cm ，属钢混结合梁。
钢混结合面上布设剪力钉，箱梁底板还布置预应力钢绞线，结构较为复杂，其箱梁跨度在同类结构中尚属前列，施工难度较大，其截面见图1。
2． 试验方案的提出钢箱梁由我单位与盐城市造船厂联合加工制作，临时加设支撑后，用大型平板拖车运输运至施工工地，再通过导梁和浮船拖拉至临时支墩上，采用高强螺栓栓合成开口的三跨连续箱体，然后浇注底板混凝土并施加预应力，最后立模浇注桥面混凝土，形成闭合的组合箱梁，最后拆除临时支墩，转换为60米单跨简支箱梁，完成体系转换。
图1钢箱-混凝土结合梁结构示意图人孔预应力钢绞线钢箱梁3310纵向加劲肋行车道板剪力钉预应力钢绞线箱间横联3190钢箱梁3310人孔纵向加劲肋剪力钉1300行车道板16Mnq钢板由于该桥具有独到的先进性与特殊性，又是我集团公司、盐城市交通局、江苏省交通厅的技术攻关项目和研究课题。
（60m+60m+60m）连续钢箱梁桥上部结构分析（60+60+60）study on the calculation method of thin-walled steel box girder姓名孙弢设计资料1.1要求主梁为三跨一联的连续钢箱梁，位于半径R=650m的平面圆曲线上，跨径布置为(60+60+60)m，每幅桥顶面宽17.00m(0.50m防撞栏+16.00m车行道+0.50m防撞栏)，箱梁顶板为单向横坡2%，箱梁中心线位置梁高1.8m，采用单箱三室闭合截面。
桥面铺装为0.5cm 防水粘结层+3.0cm环氧沥青混凝土+4.0cm高弹改性沥青。
钢箱梁为正交异性板,一般截面:顶面板厚14mm，底面板厚14mm,设4道竖直腹板,厚度12mm,顶板采用U型加劲肋，厚8mm、高260mm、间距800mm；底板采用T型加劲肋,竖肋厚8mm、高120mm，水平肋厚10mm、100mm宽；腹板加劲肋厚度14mm、高度160mm，间距300mm；横隔板采用板结构, 间距2m,板厚为10mm。
图表 1 截面①1.2材料钢材Q345qd：弹性模量E=2.1×105MPa，剪切模量G=0.81×105MPa。
1.3荷载① 恒载钢材78.5kN/m3，铺装23kN/m3，防撞栏杆10kN/m。
②活载设计荷载：公路－Ⅱ级，双向四车道。
③温度荷载整体升温40℃、整体降温20℃。
④支座沉降12#、16#墩为0.5cm，13#、14#、15#墩0.8cm⑤荷载组合组合一：恒载+汽车组合二：恒载＋汽车+温度+沉降第一章上部结构总体计算3.1梁单元模型法在autocad中建立截面与桥梁模型将截面导入midascivil 中截面特性计算器spc生成截面文件，将桥梁模型导入midascivil，并将生成的截面文件导入到梁单元模型中加入荷载，分析计算图表 2生成单梁模型图表 3\截面特性值计算器生成截面图表 4荷载工况图表 5截面特性值图表 6Cad中生成截面3．1.2 应力验算①轴力验算图表 7工况1轴力图图表 8工况2轴力图计算结果表明工况1最大轴力出现在61号单元，最大值为2.96KN / m^2，工况2最大轴力出现在单元61号单元，最大值为3.72 KN / m^2远远低于钢板抗拉强度②剪力验算图表 9工况1y方向剪力图表 10工况1z方向剪力图表 11工况2y方向剪力图表 12工况2z方向剪力编号\方向y方向z方向工况1398.3832351.8工况2485.7132425.6图表13单位：KN / m^2符合要求③弯矩验算图表 14工况1y方向弯矩图表 15工况1z方向弯矩图表 16工况2y方向弯矩图表 17工况2z方向弯矩编号\方向y方向z方向工况13175.3164349工况26044.1165292图表18单位：KN / m^2符合要求3.1.2位移验算图表 19工况1位移10图表 20工况2位移工况1最大位移0.45m ，工况2最大位移0.4516m3．1.3反力验算图表21工况1反力图图表 22工况2反力图。
大跨径工字钢组合梁桥受力分析研究摘要：近些年来，工字钢-混凝土组合梁结构发展很快，并以显著的经济效益和社会效益在桥梁领域得到越来越多的关注及应用。
本文以新建桥梁为背景展开研究，将工字钢组合梁应用于大跨径连续梁桥，运用有限元软件进行设计计算分析，以期为同类大跨径桥梁的设计提供参考。
关键词：工字钢组合梁；大跨径连续梁；受力性能1.工程概况某市政桥梁为新建辅道桥引桥，跨越水道，桥位处交通条件较好。
小桩号斜交角度为63°，大桩号斜交角度为90°。
平面处于直线段上。
主要技术指标：1）公路等级：城市次干路；2）设计车速：50km/h；3）桥梁设计荷载：公路—I级；4）桥梁宽度：15.75m；5）跨径布置：60+60+60m；6）桥梁设计使用年限：100 年；7）桥梁安全等级：一级；8）桥面横坡：2.0%。
2.结构设计及参数主梁采用多片等高工字梁+混凝土桥面板的组合结构，截面中心处组合梁高2.9m，其中钢主梁高2.6m，混凝土板厚0.25m，垫条厚0.05m。
桥面板采用C55预制桥面板，宽15.75m，混凝土板悬臂长1.275m。
钢主梁中心间距4.4m。
在墩顶、跨间位置设置横向联结系，在墩顶支撑处及跨中采用实腹式构造，跨间其他位置采用K形断面横梁；相邻两片主梁中间设置一道小纵梁。
本桥设置2%双向横坡，横坡的取得通过支座垫石高度及垫条高度调整。
钢主梁材料Q500qD，工字形断面，梁高2.6m，由上翼缘、下翼缘及腹板焊接组成。
（1）上翼缘板钢主梁上翼缘板宽700mm，厚度为35/45/60mm。
（2）下翼缘板钢主梁下翼缘板宽800mm，厚度为40/45/50/60mm。
（3）腹板钢主梁腹板厚度为20mm，腹板高度随着翼缘板厚度发生相应变化。
（4）横向联结系以全桥中心线为对称中心，向主梁两侧每5m设置一道横向联结系，其中墩台顶及跨中采用实腹式构造，其他位置采用”K”形桁架构造。
实腹式横向联结系采用工字形断面横梁，横梁与主梁间采用高强螺栓连接。
60m钢箱梁预应力张拉伸长量计算实例一、引言随着我国交通基础设施的快速发展，桥梁工程在国民经济建设和交通运输中发挥着日益重要的作用。
60m钢箱梁作为一种大跨度桥梁结构，具有自重轻、刚度大、抗风能力强等优点。
预应力混凝土梁在承受外部荷载作用时，预应力钢筋的拉伸变形会导致梁的伸长。
因此，准确计算60m钢箱梁预应力张拉伸长量具有重要意义。
本文将通过一个实例，详细介绍60m钢箱梁预应力张拉伸长量的计算方法。
二、60m钢箱梁预应力张拉伸长量计算方法1.公式推导预应力钢筋的拉伸变形量可以用以下公式表示：ΔL = L × ε其中，ΔL为预应力张拉伸长量，L为预应力钢筋的长度，ε为预应力钢筋的拉伸应变。
2.参数说明（1）预应力钢筋长度L：根据设计图纸确定；（2）预应力钢筋拉伸应变ε：根据材料性能试验数据确定；（3）其他参数：包括混凝土弹性模量、预应力钢筋弹性模量等。
3.计算步骤（1）根据设计图纸，确定预应力钢筋的布置和长度；（2）根据材料性能试验数据，获取预应力钢筋的拉伸应变；（3）根据公式，计算预应力张拉伸长量。
三、实例分析1.工程背景某60m钢箱梁桥，采用预应力混凝土结构。
预应力钢筋采用HRB400，直径为16mm，长度为40m。
设计张拉力为1200kN。
2.具体计算过程（1）预应力钢筋拉伸应变：根据试验数据，HRB400钢筋的弹性模量为2.0×10^5 MPa，极限拉伸应变约为0.01；（2）计算预应力张拉引起的混凝土梁端部伸长量：ΔL = L × ε = 40m × 0.01 = 0.4m；（3）考虑预应力钢筋的回缩量：根据经验值，取回缩量为0.05m；（4）综合计算预应力张拉伸长量：ΔL" = ΔL + 回缩量= 0.4m + 0.05m = 0.45m。
3.结果分析与讨论根据计算结果，60m钢箱梁预应力张拉伸长量为0.45m。
实际工程中，预应力张拉伸长量的计算结果需与其他因素（如温度变化、混凝土收缩等）共同考虑，以确保结构的安全性和稳定性。
简支钢箱梁桥第二体系应力分析作者：***来源：《建筑与装饰》2019年第13期摘要在近年来工程建设中钢箱梁凭借其结构轻盈、跨度大、便于施工和利于环保的特点得到了广泛的应用。
本文通过阐述总结钢箱梁的计算内容，建立钢箱梁有限元分析模型，对钢箱梁第二体系应力在顶板、腹板、加劲肋和底板上的分布规律进行研究，以总结钢箱梁的设计经验。
关键词钢箱梁;第二体系;P-E法;等效格子梁法;有限元引言钢箱梁桥由于采用高强度的材料而且易于加工，因此构件质量轻、运输架设方便，适用于大跨桥梁或梁高受限的特殊情况。
钢箱梁桥面板除作为主梁的一部分发挥作用外，同时作为桥面系直接承受车轮荷载的作用;桥面板可看作是纵肋、横肋的翼缘部分，也作为主梁上翼缘部分共同受力，其受力分析非常复杂。
按照传统的分析方法，分三种受力体系对桥面板进行研究。
第一体系——主梁体系钢箱梁桥面板和纵向加劲肋作为主梁的上翼缘，与主梁一同构成主要承重构件。
此体系钢箱梁作为整体计算，上翼缘考虑剪力滞效应确定有效分布宽度后，可以按照常规梁的初等梁弯曲理论进行建模分析。
第二体系——桥面系结构由纵肋、横肋和桥面板组成桥面系结构，将桥面板看作是纵肋和横肋的共同上翼缘。
该体系仅考虑承受桥面车轮荷载，将车轮荷载纵桥向传递至钢箱梁腹板、横桥向传递至钢箱梁隔板。
因此该体系的变形包括沿桥纵向变形和横向变形，变性后是一个曲面。
此体系的分析分为两大类，分别为简化解析法和数值解析法。
第三体系——盖板体系桥面板中支撑在纵肋和横肋上的各向同性连续板，可以看作是支撑在纵肋腹板上的单向板，把荷载传递给纵肋和横肋。
第三应力体系通常用于考虑正交异性板的疲劳验算。
随着有限元技术的发展，特别是有限元分析软件的推广应用，利用数值解析法分析钢箱梁成为常规手段，基于这种背景，有学者提出将钢箱梁的计算组合划分为两大体系：梁结构体系和细部结构体系[1]。
按传统方法计算结果并不能很好应用于疲劳设计体系中，针对考虑疲劳计算的数值解析法，钢箱梁第二体系应力计算的趋势是利用有限元计算方法[2]。
60米钢箱梁整体架设施工方法摘要：60m钢箱梁主要为桥梁设计建造。
采用大跨度箱梁跨越河流主河槽，如果在施工期间水位变化大，施工工期紧，施工难度大，通常会采取分阶段实施的施工组织方案，以及墩梁支架现浇施工和关键技术，保证了施工期间防洪度汛安全和工程质量。
关键词：60m钢箱梁；施工方案；关键技术1、工程概况张家湾大桥为达宣快速通道上跨达万高速大桥，设计荷载等级为公路Ⅰ级，设计车速80km/h，桥梁全长449m，桥面宽32米，横向双幅分离错孔布置。
主桥设计为60米钢箱梁上跨达万高速八庙沟大桥，两桥上下错层交叉，交叉角度为42.1度。
单幅钢箱梁由2片主梁、25道高、低、加强横梁、50道悬臂及桥面板组成，主梁分节段在工厂预制后运至现场组拼并采用108米自平衡架桥机进行架设，横梁、悬臂及桥面板利用架桥机及吊车进行吊装。
桥跨布置如图1所示。
图1张家湾大桥60m箱梁梁弧长62.11m、60.03m、59.967m、57.903m，计算跨度60m。
梁高3m、钢主梁宽 2.2 m，顶板宽2.9米。
梁体采用单箱单室截面，悬挑翼缘与腹板间设置加劲板件，上翼缘采用焊接，下翼缘采用高强螺栓连接。
桥梁基础和下部构造为钻孔桩基础，圆柱桥墩。
2、施工方案桥梁上部结构均采用预应力混凝土箱梁+T梁，所有桥梁的箱梁及T梁分别在桥两端设置预制梁场集中进行预制，由运梁车运送到位，采用架桥机架设及时组织人员、设备对桥梁上部结构进行施工，并为60米钢箱梁架设提供场地。
为了方便架设施工，将厂家分节段制作完成的钢箱梁运至距离桥位150米的新建路基上，进行拼装焊接。
制定详细的施工工作计划，架设前做好各项施工准备及协调工作，达万高速断道时间一到立即进行架梁施工。
现场架桥机设备运转一切正常，完成架桥机过跨演练、钢箱梁试吊、架设的一切磨合工作，为跨达万高速梁八庙河大桥提供了施工经验。
2.1现场装梁钢箱梁装车，起吊设备采用两台220T汽车吊装。
箱梁运输采用2台6桥运梁车。
超高车辆—桥梁上部结构碰撞的若干思考0.引言近几年，我国城市立体交通的发展越来越迅速，导致超高车辆碰撞桥梁上部结构的事故也越来越多。
2008年在我国成渝高速公路，一辆超高货车强行通过一座正在建的跨线公路桥时将桥梁的主轴直接撞歪，直接导致前两个月的施工作废，金额损伤近百万元，其中还未包括对社会的影响。
不仅是在我国，在发达国家这种超高车辆撞击桥梁上部结构的事件也频频发生。
可以看出，导致桥梁损坏的主要原因就是受到超高车辆的撞击。
对其破坏模式与荷载计算进行分析，从而对优化桥梁上部结构具有一定重要意义。
1.超高车辆-桥梁上部结构碰撞的破坏模式（1）破坏类型：通过对超高车辆-桥梁上部结构碰撞的事故调查与有限元仿真分析发现，其出现的破坏模式可以分为两种，一种是局部性破坏，另一种则是整体性破坏。
局部性破坏是桥梁上部结构受到局部冲剪作用引起的损坏[1]。
如果是钢筋混凝土T梁桥，这种局部破坏的程度将会更加明显，整个碰撞区域不仅会出现开裂、崩落，钢筋屈服，甚至整个腹板—面板交界处的混凝土出现纵向开裂。
如果是T型钢梁桥，局部破坏也会十分明显，会产生严重的塑性变形。
如果是钢箱梁桥，破坏形式表现为钢材屈服。
如果是混凝土箱梁桥，则表现为碰撞区域出现混凝土开裂。
整体性破坏与位移响应有关，包括扭转损伤、弯曲损伤、落梁破坏，整体性破坏既可以发生在超高车辆-桥梁上部结构碰撞的过程中，也可以发生在碰撞结束之后。
（2）破坏程度：通过分析竖向荷载与位移曲线的关系，发现了解碰撞之后竖向承载力的损失程度。
竖向承载力是整体性破坏和局部性破坏综合作用的结果，能够在宏观上了解其破坏程度[2]。
T梁桥在受到超高车辆碰撞之后，竖向正常使用承载力会随着碰撞速度的变大而减小。
如果是组合梁桥，底板对腹板形成一个横向支撑，整个桥梁结构的抗击能力较大，屈服并不明显。
如果是人行天桥，落梁破坏直接安东志桥梁失去竖向承载能力，甚至造成交通拥挤、人员伤亡。
因此针对人行天桥需要有效改善橋梁结构或者增设防护装置，避免其破坏程度过于严重[3]。
第 39 卷第 5 期2023 年10 月结构工程师Structural Engineers Vol. 39 ， No. 5Oct. 2023大跨钢箱梁桥顶推临时支架结构受力分析宋显锐1，*魏莹莹2方磊磊2彭赫奕2（1.河南建筑职业技术学院工程管理系，郑州 450064； 2.郑州大学土木工程学院，郑州 450001）摘要大跨钢箱梁顶推施工过程复杂，顶推临时支架受力不断变化并影响结构安全。
基于实际工程建立顶推施工支架施工全过程有限元分析模型，分析了顶推过程中支架受力变化，研究了最不利顶推工况，结合理论分析对支架受力进行了全过程监测，结果表明：在顶推施工过程中，支架纵桥向顶部位移及底部应力较大，属于薄弱部位，考虑到各顶推设备之间不严格同步可能产生较大水平力，施工过程中应对其薄弱部位进行加强。
研究结果可为大跨桥梁顶推施工提供技术参考。
关键词钢结构，顶推施工，数值分析，临时结构，施工监测Analysis of the Support Structure in the Launching Construction ofLarge-Span Steel Box Girder BridgeSONG Xianrui1，*WEI Yingying2FANG Leilei2PENG Heyi2（1.Department of Engineering Management，Henan Technical College of Construction， Zhengzhou 450064， China；2.School of Civil Engineering，Zhengzhou University， Zhengzhou 450001， China）Abstract The incremental launching construction process of large-span steel box girder is complex， and the force of launching support is constantly changing which affects structural safety. Based on an actual project，the finite element analysis model of the whole process of the incremental launching construction support is established， the internal force and deformation changes of the support during the pushing process are studyed，the most unfavorable working condition of the support in the process of the incremental launching construction is analyzed，and the construction monitoring results are compared with the analysis results. And the results show that the longitudinal bridge displacement at the top of the support and bottom stress are relatively large，which make them the weak parts. Considering that the large horizontal force may be generated due to the loose synchronization between the jacking equipment， the weak part should be strengthened during the construction process. Outcome of this paper can provide technical reference for this kind of bridge construction. Keywords s teel structure，incremental launching construction，numerical analysis，temporary structure，construction monitoring0 引言在深谷沟壑、关键的交通运输线和既有建筑物等自然地貌和建筑群落上方完成桥梁的架梁工作时，顶推施工技术相对经济合理［1-3］。
(一)、(22.5+20+27+29.5+30+2X20)m 钢箱形连续梁上部结构验算(Px013~Px020)1、钢箱梁主梁体系整体分析验算1.1、技术标准荷载等级：城市-A级；标准横断面：0.5m (防撞栏杆)+7.0m (车行道)+0.5m (防撞栏杆)=8.0m ;抗震标准：地震基本烈度7度，地震动峰值加速度0.1g，重要性修正系数1.3;桥梁设计安全等级：立交匝道结构为二级，结构重要性系数丫o二1.0;环境类别：I类。
1.2、主要标准、规范①交通部颁《公路工程技术标准》(JTG B01-2003 )②交通部颁《公路工程抗震设计规范》(JTJ004-89 )③交通部颁《公路桥涵设计通用规范》 (JTJG D60-2004 )④交通部颁《公路桥涵地基与基础设计规范》(JTJ024-85 )⑤交通部颁《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》(JTJ025-86 )1.3、主梁细部尺寸①单箱单室：顶板宽7.8m，底板宽4.06m ;②梁高：1.7m ;③钢梁顶板厚：14mm ;④钢梁腹板厚：14mm ;⑤钢梁底板厚：16mm ;⑥纵向设置U型加劲肋，厚8mm。
1.4、主要材料钢梁：采用Q345qD，其钢材性能应符合GB/T714 —2000的要求。
抗压、拉弹性模量E= 2.0 105Mpa，抗弯弹性模量E= 2.0 105Mpa。
线膨胀系数k=0.000012。
1.5、计算荷载1）自重：考虑钢梁顶底板、腹板、横隔板、加劲肋、铺装、护栏。
2）强迫位移：基础间不均匀沉降按1cm计。
3）温度：按规范考虑不均匀升降温。
4）活载：城市-A级，冲击系数按规范取用。
1.6、计算模型采用桥梁结构空间计算程序Midas civil2006计算，根据实际施工步骤确定计算工况。
钢箱梁的截面有效分布宽度根据英国规范BS5400中相关规定进行计算。
结构离散示意图如下图所示结构离散图1.7、施工阶段划分结构分析施工阶段按如下划分：1.8、持久状况正常使用极限状态主梁体系应力验算由程序计算得主梁体系弯矩包络图如下：Moment, CBall: STL ENV_SER / My钢箱梁使用阶段弯矩包络图Moment, CBall: STL ENIV.SER / Mx"J Porter/Mix■ PodCS/Min-S^wnmary -•触Tlfl 4« 盘EKiXJQQ*r*-i：-&.4o(h*QuiDtst. From Node 1 (mm)■ PosKSjMax■ PostCSjWin*Max:i.336e+0®9 at0.000• rvkn i-'1336**0(}^* z聒me曲Dist. From Node 1 (mm )SummaryDist From Node 1 (mm)钢箱梁顶板主梁体系左上缘正应力包络图Stress, CBall： STL ENV_STR / Cdmbined(+y,+2)at ?3«7.238* Mlns-5.7Ma^Ml ilP«tGS>linSummary10Q 闻為Q 闻4QOIQ 砧闻 Q 7Q000 1 闻D 闻 115000 145000 175DQODist. From Node 1 (mm)12A110 100 W :rj&0■1C-2)0-40■ P OE ICS/M M■ PostCSjMinSummary* h!ax:1.031e+M)2 航 83499.073 * Mw4・32创知MH址 98^47.23@钢箱梁底板主梁体系左下缘正应力包络图Stress, CBall: STL EW_STR / Combined(+v f -2)|~l PmtCS砂■ PostayMin+Mau:5^%e+0(Jl衣 14500JOM就鷗弗FuZSBDist. From Mode 1 (mm)(rJ V E E J M J 盘羽SumnuaryDfct- Ram Node 1 (mm)厂| PostCSjWi-Summary -*M«3S.B^II &B +<]01y 1CM.DQQ *Mini-^.9r91«+4D|41694^.0(73由以上图表可知，钢箱梁顶板及底板主梁体系下的应力极值为：顶板最大拉应力为103.1MPa，最大压应力为57.2MPa，底板最大拉应力为58.9MPa , 最大压应力为79.0MPa。
（60m+60m+60m）连续钢箱梁桥上部结构分析
（60+60+60）study on the calculation method of thin-walled steel box girder
姓名孙弢
设计资料
1.1要求
主梁为三跨一联的连续钢箱梁，位于半径R=650m的平面圆曲线上，跨径布置为(60+60+60)m，每幅桥顶面宽17.00m(0.50m防撞栏+16.00m车行道+0.50m防撞栏)，箱梁顶板为单向横坡2%，箱梁中心线位置梁高1.8m，采用单箱三室闭合截面。
桥面铺装为0.5cm 防水粘结层+3.0cm环氧沥青混凝土+4.0cm高弹改性沥青。
钢箱梁为正交异性板,一般截面:顶面板厚14mm，底面板厚14mm,设4道竖直腹板,厚度12mm,顶板采用U型加劲肋，厚8mm、高260mm、间距800mm；底板采用T型加劲肋,竖肋厚8mm、高120mm，水平肋厚10mm、100mm宽；腹板加劲肋厚度14mm、高度160mm，间距300mm；横隔板采用板结构, 间距2m,板厚为10mm。
图表 1 截面
①
1.2材料
钢材Q345qd：弹性模量E=2.1×105MPa，剪切模量G=0.81×105MPa。
1.3荷载
① 恒载
钢材78.5kN/m3，铺装23kN/m3，防撞栏杆10kN/m。
②活载
设计荷载：公路－Ⅱ级，双向四车道。
③温度荷载
整体升温40℃、整体降温20℃。
④支座沉降
12#、16#墩为0.5cm，13#、14#、15#墩0.8cm
⑤荷载组合
组合一：恒载+汽车
组合二：恒载＋汽车+温度+沉降
第一章上部结构总体计算
3.1梁单元模型法
在autocad中建立截面与桥梁模型
将截面导入midascivil 中截面特性计算器spc生成截面文件，将桥梁模型导入midascivil，并将生成的截面文件导入到梁单元模型中
加入荷载，分析计算
图表 2生成单梁模型
图表 3\截面特性值计算器生成截面
图表 4荷载工况
图表 5截面特性值
图表 6Cad中生成截面
3．1.2 应力验算
①轴力验算
图表 7工况1轴力图
图表 8工况2轴力图
计算结果表明工况1最大轴力出现在61号单元，最大值为2.96KN / m^2，工况2最大轴力
出现在单元61号单元，最大值为3.72 KN / m^2远远低于钢板抗拉强度②剪力验算
图表 9工况1y方向剪力
图表 10工况1z方向剪力
图表 11工况2y方向剪力
图表 12工况2z方向剪力
图表13
单位：KN / m^2
符合要求
③弯矩验算
图表 14工况1y方向弯矩
图表 15工况1z方向弯矩
图表 16工况2y方向弯矩
图表 17工况2z方向弯矩
图表18
单位：KN / m^2
符合要求
3.1.2位移验算
图表 19工况1位移
10
图表 20工况2位移
工况1最大位移0.45m ，工况2最大位移0.4516m
3．1.3反力验算
图表 21工况1反力图
图表 22工况2反力图。
