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京石客运专线工程XX标段（DK0+000～DK12+343）32m简支箱梁现浇支架、门洞检算编号：编制单位：XX太原铁建公司京石客运专线项目部编制人：审核人：批准人：XX太原铁建公司京石客运专线项目部二O 年月北京目录1、32m箱梁工程概况 (3)2、碗扣式支架搭设方案 (3)2.1支架搭建方案 (3)2.2支架简图 (3)3、支架检算项目 (3)4、载荷标准值计算与组合 (4)4.1载荷标准值计算 (4)4.2载荷组合 (4)5、支架载荷检算 (4)5.1底模木胶板强度及刚度： (4)5.2横向方木力学检算：（10×12cm） (5)5.3纵向方木力学检算：（14×15cm） (6)5.4满堂红立杆受力检验 (8)5.5地基荷载检算 (8)6、地基加固 (8)7、门洞支架检算过程 (8)7.1底板木胶板、横向方木检算 (9)7.1纵向I40a工字钢检算 (9)7.3满堂红墩柱检算 (9)7.4地基承载力检算 (10)8、检算结果 (10)32m简支箱梁现浇支架1、32m箱梁工程概况京石客运专线XX标，永定河特大桥1-29孔，桥梁上部结构为为预应力简支双线箱梁。
简支箱梁全长32.6米、顶板宽12米、底板宽5.5m，梁重840吨，拟采用满堂支架现浇。
2、碗扣式支架搭设方案2.1支架搭建方案箱梁中间部分：于梁底轮廓线 6.0米范围内，立杆按纵向步距0.9m、横向步距0.6m；于翼缘板部分按纵向步距0.9m、横向距0.9 m。
箱梁梁端部分：变截面范围内按立杆纵向步距0.6m横向步距0.6m。
腹板部位：两侧各增加一排立杆。
立杆竖向步距全部1.2米设置。
2.2支架简图见附图3、支架检算项目1、底模木胶板强度及刚度检算。
2、横向方木强度、刚度检算。
3、纵向方木强度、刚度检算。
4、满堂红立杆强度检算5、基础承载力检算4、载荷标准值计算与组合4.1载荷标准值计算（1）箱梁梁体自重（包括混凝土冲击荷载）：9000KN（2）施工人员和施工材料，机具行走运输和堆放荷载按1kN/m2考虑（按路桥施工计算手册取值）。
A、B匝道桥现浇箱梁支架、模板及汽车通道验算书一、现浇箱梁支架基底处理、支架安装及底模铺设支架搭设前，对支架地基进行严格处理，保证具有足够的承载力。
把支架布设尺寸加1米范围的垃圾、腐植土等清除并整平压实；在支架搭设范围内回填30cm厚透水性较好的拆方土,填土表面做成与箱梁顶面横坡一致，并用压路机碾压密实（经试验检测密实度不小于93％）,铺设混凝土加固地基及防治冬期雨水浸泡，并在支架四周挖40×40cm以上的排水沟，防止因雨水浸泡地基引起支架沉降.地基处理好后再按支架纵距，延横桥向加铺宽15cm、厚10cm 以上的方木。
A匝道桥1～4号墩、B桥1～3号墩采用‘碗扣’式支架满堂式布设，均以现浇箱梁中线为轴线沿桥梁纵向60cm间距均匀布设支架,横桥向支架间距60cm均匀布设,横杆步距1。
2米；A桥1—4＃墩及B桥1~4号墩台按支架横桥向按桥墩平行布置;碗扣支架底托放置于处理地基表面铺设的方木上，以保证支架底托受力均匀传至地基,同时保证支架整体性、稳定性良好。
根据地面与现浇箱梁标高计算支架顶托、底托高度，确保精确度，顶、底托伸出长度不大于35cm。
顶托上沿现浇箱梁中线方向铺设10×15cm方木，上面横向铺设10×10cm方木（间距90cm)，在木方表面贴1。
5cm厚的酚醛覆面防水胶合板。
在铺设方木及底板和胶合板时，精确测量底板标高，并考虑方木与底板的压缩量、支架的沉降量和张拉预留拱度影响。
保证模板的强度、刚度、平整度、表面光洁度需符合规范要求,防止棱角损坏。
二、支架、方木受力计算：A匝道桥1—4＃墩上为1.8m高C50预应力混凝土连续箱梁，B桥墩上为C50预应力混凝土箱梁,箱梁高度为1.8m，支架布置间距相同。
如通过安全验算即可，梁高1。
8m处的腹板及横隔梁范围内设置纵0。
6m、横0。
6m，而且横梁使用宽15cm、厚10cm木方，因0.9×0.6矩形布置方式杆件的受力比0。
支架受力检算书支架方案：现浇梁板采用钢管扣件支架现浇，顶板厚15cm ，梁0.3m*0.9m （该施工方案中最大板厚和断面最大梁）。
现浇支架拟采用钢管扣件满堂支架，钢管间距1.1m*1.0m ，横杆步距1.5m ，顶托顶部采用并排2根钢管作为纵楞。
梁部支撑采用，在梁底中部增设一排钢管立柱，并对其加密，间距为0.7m 或0.55m ，横杆与满堂支架对应相通，增强其整体受力稳定性，顶托顶部采用并排2根钢管作为纵楞。
同时，满堂支架设置剪刀撑，每隔2排设置一道。
钢管采用杆件采用外径48mm ，壁厚3.5mm ，国标钢管。
一、框架顶板支架受力验算：1、荷载分析：（1）楼面板实体荷载：12cm 厚钢筋混凝土板面重：q=0.12*25KN/m 3=3KN/m 2偏安全考虑，取安全系数r=1.2，以全部重量的1.2倍作用于底板上计算单位面积压力：22/6.32.1*/3m kN m kN W ==砼（2）模板、承托、分配钢管及方木重量：取模板及方木重量共计2/0.1m kN W =模板 （3）施工荷载：2/0.2m kN W =施工(本荷载按1KN/m2取值)（5）支架自重：2kNW=1m/自重2、模板底部横楞验算横楞为4cm*7cm方木，间距20cm， L=跨径为1.2m。
截面抵抗矩：W=bh2/6=40×702/6=3.27×104mm3截面惯性矩：I= bh3/12=40×703/12=1.14×106mm4作用在横楞上的均布荷载为：2W=++=kN6.3m/6.60.20.1总*6.6==m2.0kN.1q/32（1）强度验算：跨中最大弯矩：M=0.125qL2=0.125*1.32*1.2*1.2=0.2376KN·m 横楞弯拉应力：σ=M/W=0.2376*106/(3.27*104)=7.26MPa＜［σ］=14.5MPa；故横楞弯拉应力满足要求。
现浇盖板支架验算交底书本标段涵洞盖板采用现浇方案，现以K15+330为例进行支架验算，支架采用碗扣式支架，模板采用厚1.5㎝竹胶板。
一、概况K15+330涵洞为3*2.5m暗板涵，全长26.5米，盖板边厚22cm，中厚28cm，盖板为C30混凝土，混凝土总方量18.6m3，盖板自重0.56T/m2。
二、支架搭设方案2．1计算原则根据盖板断面形式，盖板中部厚度28㎝，边部厚22㎝，以盖板中部为例进行支架计算，按混凝土恒载分布情况，混凝土自重：5.85KN/㎡。
2．2支架平面和竖向设计1. 支架立杆布置方案⑴立杆平面布置立杆柱网0.60m×0.90m(横向×纵向)，单杆承载面积0.60m×0.90＝0.54 m2；横向总宽(跨径)：B=2.4 m纵向跨度（涵长）L=26.5 m⑵竖向设置纵横向水平杆步距1.2m，扫地杆离地面20㎝。
纵横向剪刀撑每5排立杆设一道。
2.3 支架整体构造措施1、立杆立杆采用碗扣支架，上下设底托和顶托，以方便调节立杆高度。
2、水平杆底层纵横向水平杆（即扫地杆）固定在距支架基础面20㎝的立杆上。
当支架基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长与立杆固定，高低差不大于1m。
水平杆用对接扣件连接，相邻水平杆接头错开，水平杆长度不小于4m。
3、剪刀撑支架设置横向剪刀撑，中间每隔五排立杆设一排横向剪刀撑。
每排横向剪刀撑在支架横断面内设1道。
剪刀撑由低至顶连续设置，每道剪刀撑由2组斜杆组成。
剪刀撑斜杆必须落地并与扫地杆与部分立杆用旋转扣件固定。
三、支架验算1、荷载标准值计算①、永久荷载A、盖板自重：板中部位：18.6*25/(26.5*3)=5.85KN/㎡B、模板、钢托架自重：0.75 KN/㎡②、施工均布荷载施工人员及设备自重2.5 KN/㎡振捣混凝土产生的水平冲击力2 KN/㎡倾倒混凝土产生的冲击荷载2 KN/㎡合计6.5 KN/㎡2、立杆轴向力设计值板中部位：支架立网0.6×0.9m，单杆承载面积0.54㎡N=1.2(5.85+0.75)×0.54+1.4×6.5×0.54=9.19KN3、立杆稳定性验算立杆计算长度l0=h+2a=1200+2×100=1400㎜(1200㎜为立杆步距1.2米)立杆回转半径i=15.8㎜长细比λ= l0/i=1400/15.8=89支架稳定系数ψ=0.413钢管截面积A=4.89㎝2立杆受力f=N/ψ×A=9.19×103/0.413×4.89×102=45.5㎜2立杆稳定系数K=〖f〗/f=205/45.5=4.5满足要求5、水平杆挠度验算按均布荷载计算挠度：F=5ql4/384EI=5×9.19×103×0.63/384×2.06×105×12.19×104=1.0㎜<〖f〗=4㎜立杆稳定性验算符合要求。
钢管贝雷支架法现浇箱梁设计检算书目录1.工程概况 (1)2.模板、贝雷支架设计方案介绍 (2)3. 贝雷支架使用材料特性 (2)3.1. 木材容许应力及弹性模量 (2)3.2. 钢材容许应力及弹性模量 (3)3.3. 贝雷桁架几何特性及桁架容许内力 (3)4. 模板、支架验算及支架预拱度设置 (4)4.1. 模板验算 (4)4.1.1.荷载 (4)4.1.2.强度验算： (4)4.1.3.刚度验算： (5)4.2.10×10cm底模横向方木验算 (6)4.2.1.荷载： (6)4.2.2.强度验算 (6)4.3.10×15cm纵向方木验算 (7)4.3.1.荷载 (7)4.3.2.强度验算 (8)4.4.φ48mm×3.5mm钢管立柱 (9)4.4.1.荷载 (9)4.4.2.强度验算 (9)4.5.[20槽钢验算 (10)4.5.1.荷载 (10)4.5.2.截面特性 (11)4.5.3.[20槽钢强度验算 (11)4.5.4.[20槽钢剪应力验算 (11)4.5.5.[20槽钢挠度验算 (11)4.6.贝雷桁架整跨验算 (12)4.6.1.荷载 (12)4.6.2.竖向荷载组合 (13)4.6.3.验算 (13)4.7.最不利荷载单片贝雷计算 (14)4.7.1.荷载 (15)4.7.2.强度计算 (16)4.8.钢管墩的验算 (17)4.8.1.验算钢管的验算 (17)4.8.2.钢管的压杆稳定验算 (18)4.8.2.钢筋砼支墩基础 (18)4.8.2.1.C20钢筋砼局部承压验算 (18)4.8.3.I32a工字钢的验算 (18)4.9.支架预拱度计算及设置 (19)4.9.1.级配碎石垫层沉降 (19)4.9.2.地基土层沉降量： (20)4.9.3.预拱度控制数据 (20)4.9.4.预拱度设置 (20)钢管贝雷支架法现浇箱梁设计检算书1.工程概况东孚双线特大桥47#～54#墩间3×32m+1×20m+1×32m+2×24m共7孔简支箱梁，因超高压输电线路净空高度不能满足架桥机工作状态下安全距离要求，设计采用现浇法施工。
大洲大桥异形现浇箱梁支架验算书（DOC）省道S304线沙县大洲大桥及接线工程B合同段大洲大桥异形现浇箱梁支架验算书1、现浇箱梁施工方案及方法现浇箱梁支架采用钢管立柱支撑贝雷片桁架体系。
立柱下与钢筋砼预制块基础用δ＝12mm钢板连接，贝雷片桁架上搭设纵横方木，箱梁底模板及侧模板采用厚1.5cm 的高强度竹胶板，箱室内模采用木模板。
箱梁砼浇筑采用二次浇筑法，第一次浇筑至腹板高度的1/3～2/3之间（75cm处），第二次浇筑剩余腹板及顶板砼，待箱梁砼强度达到90%设计强度，且砼龄期不小于10天，进行预应力张拉。
1.1施工工艺流程1.1.1施工程序预制C30钢筋砼垫块、地基处理→测量放样→安放钢筋砼垫块→垫块预埋钢板与钢管柱焊接→水平支撑、斜拉杆连结→支撑体系搭设→安装支座→底、外侧模安装固定→底、腹板钢筋绑扎→波纹管安装、定位→安装腹板模板、端头模板→冲洗模板→浇筑底腹板砼→安装顶模→顶板钢筋绑扎→预埋件安装→冲洗顶模板→浇筑顶板砼→穿钢绞线→养生→腹板预应力张拉→压浆→封锚→拆除支架及模板。
1.2.2施工工艺流程图对模板测量、检查修正，浇筑底腹板混凝土顶模板涂刷脱模剂，安装顶模板底模板安装、刷隔离安装侧模安装钢筋骨架、定位网、保护层垫块安装预应力制孔波纹管模板试拼、检查及修整钢筋材质检验、加工成型梁体表面检查修整模板涂刷脱模剂夹具设备检验穿预应力束支架拼装并预压测量放线、调整标高砂浆垫块预制内模板涂刷脱模剂，安装内模板及端模安装顶板钢筋、定位网、保护层垫块张拉设备检验混凝土试件制取并养生支架拆除张拉预应力束预应力钢绞线编束预应力管道通孔钢筋材质检验、加工成型砂浆垫块预制对模板测量、检查修正，灌筑顶板混凝土并养生原材料检验、确定混凝土配合比拆除内模板1.2地基处理清除搭设支架地段原地面杂物、软土及基坑积水等，采用含水量合适的素土、石灰土或碎石土分层填筑压实至设计标高；普通地段将地表整平用压路机碾压密实，必要时对原地面20cm范围做5%掺灰处理，压实度达到90%以上，再铺设15cm碎石垫层。
十一、现浇箱梁模板、支架验算1.总体说明文崇互通C、D、L匝道桥现浇箱梁支架采用盘扣式满堂架，架管材质采用Q345钢材，立杆直径60mm，壁厚3mm。
根据现浇箱梁结构形式，支架纵向间距0.9m，横向间距1.2m，步距1.5m，在每跨端横梁处进行加密，以墩柱为中心，两边各加密3.5m，纵向间距0.45m，横向间距1.2m。
在立杆的底部及顶部进行步距加密，步距0.5m。
横向向每1.8m设置一道斜撑，纵桥向每3.6m设置一道斜撑。
横梁采用I14工字钢，放置在横向立杆上，横梁上采用10*10cm 的方木作为分配梁，间距0.20m，底模采用15mm厚木模板。
1.1荷载种类及荷载分项系数1.1.1永久荷载：1）钢筋混凝土自重：26KN/m32）模板自重：0.3 KN/m21.1.2可变荷载1)施工人员及设备荷：3KN/㎡2）振捣混凝土产生的荷载：2 KN/m23）取荷载系数K=1.32.支架布置示意图详见附件3.模板、支架系统验算3.1模板验算箱梁底模采用木模，板厚15mm，木模方木背肋间距为20cm，所以验算模板强度采用宽200mm平面木模，荷载按最不利因素计算。
1）模板力学性能弹性模量：E=1.04×104MPa截面惯性矩：I=bh3/12=25×1.53/12=7.03125cm4截面抵抗矩：W= bh2/6=25×1.52/6=9.375cm3截面积：A=bh=20×1.5=30cm22）荷载取值底模q1＝0.3 KN/m2钢筋混凝土重量：q2＝26h＝26×1.3＝33.8KN/m2；施工人员及设备荷载q3＝3 KN/m2，集中荷载3 KN；倾倒、振捣混凝土产生的荷载q4＝2KN/m2方木布置示意图2)承受荷载：P=K*（q1+q2+q3+q4）=1.3*39.1=50.83KN/㎡式中;K---安全系数K=1.3q=P*b=50.83*0.2=10.166KN/m3)跨中最大弯矩2211/05083.082.0*166.108l*qlMKNM M A X===弯拉应力验算：MPaMPWMJI11][a42.510*375.910*05083.063max=≤===-ωωσσ[σw]查路桥施工计算手册表8-6得，木模弯拉应力满足要求。
第1联现浇连续梁满堂支架检算书教学内容目录1 检算依据12 工程概况 (1)3 结构设计 (2)3.1总体思路 (2)3.2支架结构设计 (2)3.3荷载取值 (3)4 材料主要参数及截面特性 (4)5 支架检算 (4)5.1检算模型 (4)5.2强度检算 (5)5.3刚度检算 (8)5.4稳定性检算 (10)6 基础检算 (12)6.1立杆地基承载力计算 (12)7 结论 (13)滨江大道3×43m现浇连续梁满堂式支架检算书1 检算依据⑴《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）；⑵《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）；⑶《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ025-1986）；⑷《钢管扣件水平模板的支撑系统安全技术规程》（DG/TJ08-016-2004）；⑸《建筑地基基础设计规范》（GB 50007－2011）；⑹《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB 50204-2002）；⑺《建筑施工高处作业安全技术规范》（JGJ80-1991）；⑻《建筑施工安全检查标准》（JGJ59-99）；⑼《路桥施工计算手册》人民交通出版社。
2 工程概况南京江北滨江大道SG5标第1联为3×43m连续梁，采用等高度预应力混凝土连续箱梁，梁高300cm，单箱双室斜腹板截面。
其中箱梁顶板宽1889cm，底板宽979cm，外侧悬臂板长357cm，端部厚20cm，根部厚55cm；箱梁顶板厚25cm，顶板厚25cm，腹板由中支点至跨中分三段变化，厚度变化为85～65～45cm。
箱梁在中、边支点处设有横梁，其中端横梁厚120cm，中横梁厚200cm。
梁体砼采用C50耐久性混凝土，1幅需C50混凝土1898.3m3，每幅每跨梁重为1582t。
3×43m连续梁跨越地区地质条件较差，淤泥覆盖层厚，土层结构主要为杂填土，素填土，淤泥、淤泥质土，粘土、粉质粘土，粉质粘土与粉土互层等，承载力较差。
附件四：支架检算书一、现浇箱梁概况本工程现浇箱梁系单箱五室等高变截面箱梁，梁高1.7m ，底板厚20cm ，顶板厚22cm ，梁面宽24.5m ，梁底宽20m ，边箱室截面图如下（中箱室与边箱室高度相同仅宽度有所变化，不影响支架检算，故仅示意边箱室截面）：225201251702220现浇箱梁截面图（单位：cm ）二、支架设计及模板设计侧模设计平面图（单位：cm）2、支架及底模体系设计3030303090909030303030箱梁底模体系设计横断面图（单位：cm）梁体9030303030303030170箱梁底模体系设计纵断面图（单位：cm ）三、材料设计参数 1、混凝土混凝土容重：γ砼=26KN/m 3； 2、木胶板木胶板容重：0.5KN/m 3；根据《木结构设计规范》GB5005-2003表4.2.1及表8.2.2计算得：容许弯曲应力：[σ]=16mPa ； 容许剪应力：[τ]=1.7mPa ； 弹性模量：E=10000N/mm 2； 3、100mm ×100mm 木枋根据《木结构设计规范》GB5005-2003表4.2.1查得： 容许弯曲应力：[σ]=16mPa ； 容许剪应力：[τ]=1.7mPa ； 弹性模量：E=10000N/mm2； 结构参数为：截面惯性矩：Ix=8333333mm 4；截面抵抗矩：Wx=166667mm3；截面面积矩：Sx=125000mm3；4、φ48mm×3.0mm钢管普通φ48钢管架管壁厚为3.5mm，但实际取用时，钢管壁厚一般达不到3.5mm，从结构安全考虑，计算参数选用φ48mm×3.0mm钢管参数（与碗扣式钢管参数相同）。
Q235A级钢材抗弯、抗压和抗拉容许应力：[σ]=205mPa；Q235A级钢材容许剪应力：[τ]=70mPa；Q235A级钢材弹性模量：E=2.06×105N/mm2；结构参数为：截面惯性矩：Ix=121900mm4；截面抵抗矩：Wx=5080mm3；截面面积矩：Sx=3810mm3；5、I10工字钢I10工字钢钢材材质同φ48mm×3.0mm钢管，力学性能相同。
现浇箱梁满堂支架验算书工程名称：XX 市人民路—东环路立交桥工程 建设单位：XX 市城市投资建设有限公司 监理单位：XX 双圆工程咨询监理有限公司验 算: 审 核: 批 准:编制单位：XX 中铁十五局集团第四工程有限公司 XX 东环立交桥项目经理部编制时间：二〇一二年一月一 、现浇箱梁支架设计理论基础与设计步骤（一）、支架设计依据1.《公路桥涵施工技术规范》JTG/TF50-20XX 2.《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》 JGJ 166-20XX 3.《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》 JGJ 130-20XX 4.《建筑结构荷载规范》 GB 50009-20XX（20XX 年版） 5.《建筑地基基础设计规范》 GB 50007-20XX 6.《建筑地基处理技术规范》 JGJ79—20XX 7.《公路桥涵施工手册》 8.《邯郸市人民路—东环路立交桥工程现浇梁》施工图（二）、设计步骤拟定支架类型及结构布置 荷载分析及荷载组合 模板验算 纵向方钢验算 支架立杆验算 地基承载力验算。
二、现浇箱梁支架验算横向木枋验算（一）、支架搭设本桥箱梁底至地面最大高度为 13.0m，施工支架主要采用满堂Φ48*3.5mm 碗扣支架 作为全桥支架的基本构件。
剪刀撑采用Φ48mm，壁厚 3.5mm 普通无缝钢管及扣件；采用 满堂式立杆纵距为 90cm,箱梁变截面处为 60cm，水平杆步距均为 120cm，扫地杆距地面 高度 20cm；腹板及隔板位置立杆横距为 60cm，底板及翼缘板位置立杆横距为 90cm。
曲 线部位，立杆的纵横距离均按扇形的外边缘为基准布置。
剪刀撑横断面及纵断面上每 5 排设置 1 道，支架竖向 4.8m 高度位置设置一层水平剪刀撑。
顶托直接插入立杆顶端， 支架搭设时下部设底托、顶部设顶托，底托与顶托调整范围控制在 200mm 以内。
顶托上 横向单层布置 6*9cm 方钢，间距同立杆间，方钢上方纵向铺设单层 10*10cm 方木，中到 中间距 20cm，纵向方木上铺设 15mm 厚竹胶板。
目录一、碗扣支架方案总体说明： (2)1、材料规格： (2)2、支架布置： (2)二、碗扣支架现浇梁方案检算 (2)1、已知条件 (2)2、最大截面部分碗扣式支架检算 (2)3、横桥向分配梁（方木）验算: (7)4、纵向分配梁（方木）验算： (9)5、模板验算： (11)6、I40a工字钢纵梁计算 (11)7、内模系统支撑体系检算 (12)8、立杆地基承载力计算 (13)XXX特大桥现浇连续梁支架检算书一、碗扣支架方案总体说明：1、材料规格：支架采用碗扣式钢管架，立杆主要采用3.0m、2.4m、1.8m几种，横杆采用0.9m、0.6m、0.3m三种规格。
2、支架布置：第一跨和第三跨支架的纵向间距按60cm控制，横向间距按60cm 控制，横向和纵向水平杆步距1.2m，顶托上横向设置12cm×15cm方木分配梁，上铺10cm×10cm方木做为纵向分配梁，间距20cm，模板采用1.8cm厚竹胶板。
二、碗扣支架现浇梁方案检算1、已知条件箱梁尺寸：顶面宽4.9m，底板宽3.2 m，梁高2.8～5.0m，梁长144m。
根据设计图纸，梁总重23670.8 kN。
①施工人员，机具、材料荷载：P1=2.5kN/m2②砼冲击及振捣砼时产生的荷载：P2=2.5kN/m2③梁体钢筋砼自重荷载：P3=26.5kN/m3④模板、支架自重荷载：P4=1.5kN/m22、最大截面部分碗扣式支架检算⑴梁体钢筋砼自重荷载（如图1所示）：4905003207018020070图1、箱梁横断面图（单位：cm ）91.8712.4724.791.8712.47图2、横断面砼荷载分布（单位：KN ）a 、翼缘板处：P 31=12.47kN/m 2b 、腹板处：P 32=91.87kN/m 2c 、底板处：P 33=24.7kN/m 2（2）两侧翼缘板处满堂支架受力检算两侧翼缘板处碗口式脚手架布置按顺桥向间距60cm ，横桥向间距90cm ，横杆步距120cm 。
翼缘板处脚手架每一根立杆受力如下：①施工人员、机具、材料荷载：NQ1＝p1×A ＝2.5×0.6×0.9＝1.35kN②砼冲击及振捣砼时产生的荷载：NQ2＝p2×A ＝2.5×0.6×0.9＝1.35kN③梁体钢筋砼自重荷载：NG1＝p31×A ＝12.47×0.6×0.9＝6.73kN④模板、支架自重荷载：NG2＝p4×A ＝1.5×0.6×0.9＝0.81kN按规范进行荷载组合有：N=(NQ1+NQ2)×1.4+(NG1+NG2)×1.2＝12.83kN翼缘板处满堂支架单根立杆承受压力大小为：12.83kN该碗口式脚手架钢管为Φ48×3.5mm 钢管，A=489mm2 钢管回转半径：mm d d I8.1544148422212=+=+=⑤按强度验算：σ=N/A=12830/489 ＝26.24MPa<210MPa ，符合要求。
（杆件自重产生的应力很小，可以忽略不计）⑥稳定性验算υ值根据长细比λ选取，计算长度：l 0=k μh上式中 k ——计算长度附加系数，其值取1.155。
μ——考虑脚手架整体稳定因素的单杆计算长度系数， 查表无此范围，纵横跨数较多，整体稳定性较好，μ取1. 2 h ——立杆步距。
模板支架立杆的计算长度l 0=1.155×1.2×1.2=1.66m按稳定性计算立杆的受压应力（步距120cm ） 长细比：1.1058.151660===I l λ则轴心受压件的稳定系数Φ=0.491σ=N/ΦA=12830/（0.491*489）=53.44MPa<210MPa ，符合要求（3）腹板间的满堂支架受力检算腹板间的碗口式脚手架布置按照顺桥向间距60cm ，横桥向间距60cm ，横杆步距120cm 。
①施工人员、机具、材料荷载：NQ1=p1×A=2.5×0.6×0.6＝0.9kN②砼冲击及振捣砼时产生的荷载：NQ2=p2×A ＝2.5×0.6×0.6＝0.9kN③梁体钢筋砼自重荷载：NG1=p32×A=91.87×0.6×0.6＝33.07kN④模板、支架自重荷载：NG2＝p4×A ＝1.5×0.6×0.6＝0.54kN按规范进行荷载组合有：N=(NQ1+NQ2)×1.4+(NG1+NG2)×1.2＝42.85kN翼缘板处满堂支架单根立杆承受压力大小为：42.85kN该碗口式脚手架钢管为Φ48×3.5mm 钢管，A=489mm2 钢管回转半径：mm d d I8.1544148422212=+=+= ⑤按强度验算：σ=N/A=42850/489＝87.62MPa <210MPa ，符合要求。
（杆件自重产生的应力很小，可以忽略不计）⑥稳定性验算模板支架立杆的计算长度l0=1.155×1.2×1.2=1.66m按稳定性计算立杆的受压应力（步距120cm ） 长细比：1.1058.151660===I l λ则轴心受压件的稳定系数Φ=0.491σ=N/ΦA=42850/（0.491*489）=178.47MPa<210MPa ，符合要求。
（4）底板处满堂支架受力检算底板处碗口式脚手架布置按顺桥向60cm ，横桥向60cm ，横杆步距120cm 。
底板处每一根立杆受力如下：①施工人员、机具、材料荷载：N Q1＝p 1×A ＝2.5×0.6×0.6＝0.9kN②砼冲击及振捣砼时产生的荷载：N Q2＝p 2×A ＝2.5×0.6×0.6＝0.9kN③梁体钢筋砼自重荷载：NG1＝p33×A ＝24.7×0.6×0.6＝8.89kN④模板、支架自重荷载：NG2＝p4×A ＝1.5×0.6×0.6＝0.54kN按规范进行荷载组合有：N=(NQ1+NQ2)×1.4+(NG1+NG2)×1.2＝13.84kN翼缘板处满堂支架单根立杆承受压力大小为：13.84kN该碗口式脚手架钢管为Φ48×3.5mm 钢管，A=489mm2 钢管回转半径：mm d d I 8.1544148422212=+=+=⑤按强度验算：σ=N/A=13840/489＝28.3MPa<210MPa ，符合要求。
（杆件自重产生的应力很小，可以忽略不计）⑥稳定性验算模板支架立杆的计算长度l 0=1.155×1.2×1.2=1.66m按稳定性计算立杆的受压应力（步距120cm ） 长细比：1.1058.151660===I l λ则轴心受压件的稳定系数Φ=0.491σ=N/ΦA=13840/（0.491*489）=57.64MPa<210MPa ，符合要求。
3、横桥向分配梁（方木）验算:本施工方案中支架顶顶托上横桥向分配梁采用12cm*15cm 方木,间距0.3m。
方木弹性模量E(N/mm2):9500；方木抗弯强度设计值(N/mm2):13；方木抗剪强度设计值(N/mm2):1.4；方木的间隔距离(mm):300；方木的截面宽度(mm):120；方木的截面高度(mm):150；方木按照简支梁计算，其惯性矩I和截面抵抗矩W分别为W=12×15*15/6=450cm3I=12×153/12=3375cm4A=12×15=180cm2则按照跨度为0.3m的简支梁进行计算；梁钢筋砼自重N1=91.87×0.3×1.0=27.56(KN)模板的荷载N2=1.5×0.3×1.0=0.45(KN)人及机具活载N6＝2.5×0.3×1.0=0.75(KN)最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载：q=1.2×(27.56+0.9+1.5)/0.3=35.95kN/m；最大弯距：M=ql2/8=35.95×0.32/8=0.40kN.m；最大剪力 Q= ql/2=35.59×0.3/2=5.39kN；（1）抗弯承载能力检算：σ=M/w=0.4×106/（450*103）= 0.88Mpa＜[σ]=13Mpa（2）抗剪承载能力检算：τ=3Q/(2A2)=3×5.39×103/(2×180*180)=0.25N/mm2＜[τ]=1.4 N/mm2（3）挠度检算：取挠度[f]=L/400 =300/400=0.75mmf1=5ql4/384EI=5*35.95*3004/（384*9500*3375*104）=0.12＜[f]4、纵向分配梁（方木）验算：跨中梁体钢筋砼自重荷载：图3、箱梁横断面图（单位： m）图4、横断面砼荷载分布（单位： KN）纵桥向方木采用10×10cm方木，按间距0.2m布置在横向方木上。
方木按照简支梁计算，其惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=10×102/6=166.67cm3I=10×103/12=833.33cm4A=10×10=100cm2则按照跨度为0.6m的简支梁进行计算；梁自重N1=75.08×0.6×0.2=9.01(KN)模板的荷载N2=1.5×0.6×0.2=0.18(KN)人及机具活载N6＝2.5×0.6×0.2=0.30(KN)最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载：q=1.2×(9.01+0.18+0.30)/0.6=18.98kN/m；最大弯距：M=ql2/8=18.98×0.62/8=0.85kN.m；最大剪力 Q= ql/2=18.98×0.6/2=5.69kN；（1）抗弯承载能力检算：σ=M/w=0.85×106/（166.67×103）= 5.10Mpa＜[σ]=13.0 Mpa （木材抗弯强度）则10cm×10cm的方木间距按照20cm布置完全能满足要求。
（2）抗剪承载能力检算：方木抗剪强度设计值[T]=1.400N/mm2；T=3Q/(2A2)=3×5.69×103/(2×100×100)=0.85N/mm2＜[τ]=1.4 N/mm2(木材抗剪强度)（3）挠度检算：取挠度[f]=L/400 =0.75mmf1=5ql4/384EI=5*18.98*6004/（384*9500*833.33*104）=0.40＜[f]5、模板验算：模板（面板自重忽略不计）面板采用胶合板，铺设在纵向间距0.2m的方木上，按照最不利位置计算。
