当前位置：文档之家 › 桥梁工程配筋计算

桥梁工程配筋计算

  • 格式：doc
  • 大小：392.50 KB
  • 文档页数：14

.

.

- 优选 目 录

第一章箱梁构造尺寸的选择1

第二章主梁几何特性计算2

一、大、小毛截面〔含湿接缝〕2

二、大、小毛截面〔不含湿接缝〕2

三、跨中截面几何特性计算3

第三章主梁内力计算4

一、永久作用效应计算4

二、可变作用效应计算6

三、主梁作用效应组合10

第四章挠度验算11

第五章支座设计12

参考文献13 .

.

. .word.zl. 第一章箱梁构造尺寸的选择

1.桥梁的跨径及桥宽

主梁全长：19.96m 桥宽：14.5+20.5m防撞栏 计算跨径：19.60m

2.主梁尺寸确实定

主梁间距取3.00m 五片主梁

因为h=(1/1～1/25)L=〔0.8～1.82〕m，所以取1.5m。

中国经历尺寸，板厚由跨中向支承处逐步加厚，可以将变化段设在L/4处

所以：跨中腹板厚0.18m 底板厚0.22m，端部腹板厚0.22m 底板厚0.24m

底板厚度按构造要求设计一般取0.22～0.28m。所以端部取24cm，跨中取22cm。

3.横隔梁尺寸确实定

中横隔梁一般取主梁梁肋高度的0.7～0.9倍〔1.05～1.35〕 取1.20m

端横隔梁与主梁同高取1.5m 肋宽按构造要求取18cm

4.湿接缝尺寸

因为湿接缝宽度通常为400-600mm或者更大。但在任何情况下都不得少与300mm

所以宽度取0.6m

厚度取0.2m左右，取0.2m。

5.承托尺寸

按构造外侧承托规格为 18.75cm 7cm

内侧承托规格为 15cm 7cm .

.

. .word.zl. 第二章主梁几何特性计算

一、大、小毛截面〔含湿接缝〕

〔1〕面积计算

顶板：26000cm20300承托：218.7513.020.54488.75cm

腹板:2cm36362187108底板：2(502110)220.52310cm

〔2〕惯性矩计算

顶板：20000012203001233bh4cm

承托：09.1838212715.321233bh4cm

腹板：3090903121011821233bh4cm

底板：67.9760612221101233bh4cm

〔3〕截面形心至上缘距离

93.57iisASycm

二、大、小毛截面〔不含湿接缝〕

〔1〕面积计算

顶板：2cm800420402

承托：218.7513.020.54488.75cm

腹板:2cm36362187108

底板：2(502110)220.52310cm

〔2〕惯性矩计算 .

.

. .word.zl. 顶板：16000012202401233bh4cm

承托：09.1838212715.321233bh4cm

腹板：3090903121011821233bh4cm

底板：67.9760612221101233bh4cm

〔3〕截面形心至上缘距离

05.63'iisASycm

三、跨中截面几何特性计算见表2-1

表2-1 跨中截面几何特性计算表

分块名称 分块面积 分块面积形心至上缘距离 分块面积对上缘静距 分块面积自身惯性矩 isidyy 分块面积对截面形心惯性矩 ixIII

2cm cm 3cm 4cm cm 4cm 4cm

大毛截面〔含湿接缝〕

顶板 6000 10 60000 200000 47.93 13783709.4 13983709.42

承托 488.25 22.94 11200.46 1838.09 34.99 597764.52 599602.61

腹板 3636 77.5 281790 3090903 -19.57 1392533.1 4483436.1

底板 2310 159 367290 97606.67 -101.07 23596984.72 23694591.39 .

.

. .word.zl. 12434.25 720280.46

42761339.50

小毛截面〔不含湿接缝〕

顶板 4800 10 48000 16000 53.05 13508652 13524652

承托 488.25 22.94 11200.46 1838.09 40.11 785502.51 787340.6

腹板 3636 77．5 281790 3090903 -14.49 763414.92 3854317.92

底板 2310 159 367290 97606. 7 -95.95 21364396.45 3854317.927

11234.25 708280.46 2136.45

大毛截面形心至上缘距离cm 63.05

小毛截面形心至上缘距离cm 59.36

xk ：截面下核心距，可按下式计算

xk为截面下核心距

因此截面效率指标

5.065.014536.5994.37hkkxs(合理)

第三章主梁内力计算

一、永久作用效应计算

1、永久作用集度

1〕主梁自重 .

.

. .word.zl. (1)跨中截面段主梁自重〔底板宽度变化处假面至跨中截面，长为7.9m〕

(2)底板加厚与腹板变宽段梁的自重近似计算

主梁端部截面面积为247825.109.0338825.1mA

(3)支点段梁自重

(4)边主梁的横隔梁

端部横隔梁体积为

(5)主梁永久作用集度

2〕二期永久作用

〔1〕顶板中间湿接缝集度

〔2〕边梁现浇局部横隔梁

一片端横隔梁现浇局部体积：30.50.31.250.1875m

那么mKNq6267.096.142521875.06

〔3〕桥面铺装层

12cm厚沥青混凝土铺装 0.1214.52340.02KNm

10cm厚C40混凝土铺装mKN25.36255.1410.0

将桥面铺装均分给五片主梁，那么：

〔4〕防撞栏：单侧防撞栏线荷载为mKN5.5

将两侧防撞栏均分给五片梁，那么:

(5)边梁二期永久作用集度

2、永久作用效应：按以下图所示进展永久作用效应计算，设a为计算截面离左侧支座的距离，并令cal,如图3-1

图3-1 永久作用效应计算图式 .

.

. .word.zl. 主梁弯矩、剪力计算公式为

永久作用效应计算表见表3-2.

表3-2 (1号梁)永久作用效应计算表

作用效应 跨中 四分点 支点

c=0.5 c=0.25 c=0

一期 弯矩mKN 1790.57 1344.8 0.00

剪力KN 0.00 182.966 365.932

二期 弯矩mKN 937.729 748.417 0.00

剪力KN 0.00 101.825 203.651

 弯矩mKN 2728.299 2093.217 0.00

剪力KN 0.00 291.77 569.581

二、可变作用效应计算

(1)冲击系数

基频 HZmEIlfcc65.8520.3295427613395.01045.36.19214.321022

由于HZfHZ145.1故由下式

(2)计算主梁的荷载横向分布系数

㈠跨中的荷载分布系数按刚接梁法取得

①计算主梁的抗弯及抗扭惯性矩

抗弯惯性矩I已求得 .

合集下载

桥梁工程计算题

桥梁工程计算题

1) 计算图1所示T梁翼板所构成铰接悬臂板的设计内力。桥梁荷载为公路—Ⅰ级，桥面铺装为80mm厚C50混凝土配@钢筋网；容重为253kN/m；下设40mm厚素混凝土找平层；容重为233kN/m，T梁翼板材料容重为253kN/m。

图 1 铰接悬臂行车道板 （单位：mm）

解：a.恒载及其内力（以纵向1m宽的板条进行计算）

每延米板上的恒载g；

钢筋混凝土面层g：...kN/m

素混凝土找平层g：...kN/m

T梁翼板自重g:....kN/m

合计： ig =g.kN/m

每米宽板条的恒载内力

弯矩 ...kNmAgMgl

剪力 g...kNAgQl

b.公路—Ⅰ级荷载产生的内力

要求板的最不利受力，应将车辆的后轮作用于铰缝轴线上，见图2，后轮轴重为P=140kN，着地长度为2=0.2ma,宽度为 2b.m，车轮在板上的布置及其压力分布图见图1-1

图2公路—Ⅰ级荷载计算图式（单位：mm）

由式 ...m...maaHbbH

一个车轮荷载对于悬臂根部的有效分布宽度：

...m>1.4maal(两后轮轴距)

两后轮的有效分布宽度发生重叠，应一起计算其有效分布宽度。铰缝处纵向2个车轮对于悬臂板根部的有效分布宽度为：

作用于每米宽板条上的弯矩为：

作用于每米宽板条上的剪力为：

c. 行车道板的设计内力

2) 如图23所示为一座桥面板为铰接的T形截面简支梁桥，桥面铺装厚度为0.1m，净跨径为1.4m，试计算桥面板根部在车辆荷载作用下的活载弯矩和剪力。（车辆前后轮着地宽度和长度分别为：mb6.01和ma2.01；车辆荷载的轴重kNP140）

混凝土悬挑梁受力配筋计算公式

混凝土悬挑梁受力配筋计算公式

混凝土悬挑梁受力配筋计算公式

一、引言

混凝土悬挑梁是一种常见的结构形式，广泛应用于桥梁、楼板等工程中。在设计悬挑梁结构时，为了确保其安全可靠，需要进行受力配筋计算。本文将介绍混凝土悬挑梁受力配筋计算的相关知识和公式。

二、混凝土悬挑梁的受力特点

混凝土悬挑梁在使用过程中主要受到弯矩和剪力的作用。弯矩是悬挑梁受力最主要的因素，而剪力则是其次要的因素。为了保证悬挑梁的安全性能，需要对其进行受力配筋计算。

三、混凝土悬挑梁受力配筋计算公式

1. 弯矩受力配筋计算公式

悬挑梁的弯矩受力配筋计算公式如下：

As = (M - Mc) / (0.87 * fyd * h)

其中，As为所需配筋面积，M为弯矩设计值，Mc为混凝土轴心受压弯矩抵抗能力，fyd为钢筋的抗拉强度设计值，h为梁截面的有效高度。

2. 剪力受力配筋计算公式

悬挑梁的剪力受力配筋计算公式如下：

Asv = V / (0.87 * fyv * d) 其中，Asv为所需配筋面积，V为剪力设计值，fyv为剪力钢筋的抗拉强度设计值，d为梁截面的有效高度。

四、混凝土悬挑梁受力配筋计算步骤

1. 根据设计要求和荷载计算确定悬挑梁的弯矩设计值和剪力设计值。

2. 根据悬挑梁的几何尺寸和材料性能确定梁截面的有效高度。

3. 根据弯矩受力配筋计算公式计算弯矩配筋面积。

4. 根据剪力受力配筋计算公式计算剪力配筋面积。

5. 根据构造要求和受力平衡原理进行配筋布置，同时考虑配筋的间距和最小配筋率等要求。

6. 进行配筋验算，确保计算结果满足设计要求。

五、混凝土悬挑梁受力配筋计算注意事项

1. 在进行受力配筋计算时，需要根据具体情况选择合适的混凝土和钢筋的性能参数。

2. 在进行配筋布置时，应考虑梁截面的受力性能，合理分布配筋，避免集中配筋或局部配筋过多的情况。

3. 配筋的布置应符合混凝土结构设计的相关规范要求，确保悬挑梁的安全可靠。

4. 在进行配筋验算时，应进行合理的假定，避免过度保守或不足的设计。

梁配筋计算

梁配筋计算

梁配筋计算

有一句很流行的口头禅：“算不清加钢筋”，当然这是一句笑谈，但是这也反映出，很多设计师认为实际配筋量只要大于软件计算输出的配筋量结构就没有问题，因此，就随意的放大配筋，尤其当结构比较复杂时，这种现象更加普遍。

但这样直接放大配筋真的都是对结构安全性有利的吗？正如“肉要长对地方一样，长不对地方就是赘肉”一个道理，加钢筋不能盲目乱加，如果加的不合理反而会对结构不利。下面以加大梁、柱这两类构件计算配筋作为最终实配钢筋而引起的相关问题进行分析弊端。

直接放大梁的计算配筋会存在以下几个问题

1）如果随意放大梁的配筋，有可能会导致梁的配筋率大于1%，此时按照规范要求是需要进行双排布置钢筋的，这时候由于as发生了变化，as相比原来配筋计算时用到的as增大，导致受压区高度h0变小，这样实际上可能会导致增加的钢筋量有可能达不到用新的as计算的钢筋量，可能造成计算配筋结果偏小。

2）如果随意在计算配筋基础上加大支座处的梁受拉配筋会导致梁端计算的截面相对受压区高度发生变化，有可能无法满足规范要求的相对界限受压区高度，或者构造配筋要求，这样就无法保证梁构件的延

性。原来计算出的受拉、受压面积是按照对应抗震等级要求下的构造面积及相对界限受压区高度双控的结果。

3）如果随意在计算配筋基础上加大支座处的梁受拉配筋会导致梁端部实际受弯承载力变大，对于强柱弱梁的实现不利。软件中强柱弱梁的处理是按照柱端部地震作用组合下的弯矩乘以对应抗震等级下的调整系数，得到柱计算配筋。实际上梁的实际受弯承载力还应该包括在翼缘范围内板钢筋的作用，仅按照直接放大柱端组合弯矩调整系数方式很难实现强柱弱梁，如果再增大梁端受拉钢筋，由于柱钢筋不变，会进一步导致强柱弱梁更难以实现。

4）如果随意在计算配筋基础上加大支座处梁受拉配筋会导致梁端部实际受弯承载力变大，这也不利于梁端塑性铰机制的出现。有可能由于钢筋的增加导致梁端部实际受弯承载力大于跨中，出现梁出现塑性铰时跨中先于支座部位。规范中对梁配筋要求梁跨中弯矩不小于按照简支梁计算的跨中弯矩设计值的50%，也是期望在竖向荷载下，梁跨中受弯承载力高于支座部位。如果加大梁端计算钢筋，规范这条有可能就名存实亡了。

框架梁配筋计算

框架梁配筋计算

框架梁配筋计算

上部贯通筋

长度＝各跨长之和-左支座内侧-右支座内侧+锚固＋搭接长度

 端支座锚固长度的判别条件：

 1、当支座宽度-保护层>=Lae且>=0.5hc+5d时，锚固长度＝max（Lae，0.5hc+5d）

 2、支座宽度－保护层

 上排钢筋长度＝Ln/3+锚固

 下排钢筋长度＝Ln/4+锚固

 （注： Ln为梁净跨长,锚固同梁上部贯通筋端锚固）

中间支座负筋

 上排钢筋长度＝2*Ln/3+支座宽度

 下排钢筋长度＝2*Ln/4+支座宽度

架立筋

架立筋长度＝Ln/3+2*搭接（现在平法中搭接是150MM）

下部钢筋

框架梁下部钢筋＝净跨长度+2*锚固(或0.5Hc+5D)注：HC指柱宽，D指钢筋直径

梁侧面钢筋（以通长为例）

 梁侧面钢筋长度＝各跨长之和-左支座内侧-右支座内侧+锚固＋搭接长度

 （当为梁侧面构造时，搭接与锚固长度为15*D；

 当为梁侧面受扭纵向钢筋时，锚固长度同框架梁下部钢筋）

 拉筋长度＝梁宽-2*保护层+2*11.9d+d

 拉筋根数＝（梁跨净长-50*2）/箍筋非加密间距*2+1）

 箍筋长度＝2*(梁高-2*保护层+梁宽-2*保护层)+(11.9*2+4)d

 根数计算＝2*[(加密区长度-50)/加密间距+1]+(非加密区长度/非加密间距-1）

 注：当为一级抗震时，箍筋加密长度为Max（2*梁高，500）

 当为二~四级抗震时，箍筋加密长度为Max（1.5*梁高，500） 吊筋和次梁加筋

 吊筋长度＝2*20D（锚固长度）+2*斜段长度+次梁宽度+2*50

 注：当梁高≤800时，斜段长度=（梁高-保护层*2）/sin(45°)

 当梁高>800时， 斜段长度=（梁高-保护层*2）/sin(60°)

关于现浇板

 板内钢筋常见的主要有:

 (1)板水平受力底筋,竖向受力底筋(板中间层筋),