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桩基础设计计算书一、 设计题目：本设计采用的设计题目：预制桩基设计二、 设计荷载：1、 柱底荷载效应标准组合值如下：A 轴荷载：KN F K2589= M KN M K*291=KN VK175=B 轴荷载：KN FK 3345=M KN MK*246= KN V K 179=C 轴荷载：KN FK3270=M KN M K*224= KN V K 163=2、 柱底荷载效应基本组合值如下：A 轴荷载：F=3495KN, M=393KN*M, V=236KNB 轴荷载：F=4516KN, M=332KN*M, V=242KNC 轴荷载：F=4414KN,M=329KN*M, V=220KN三、地层条件及其参数：该建筑物处于二级场地，土层分布、物理力学性质指标如下表。
地下水位位于地表下2.8m 。
地基土物理力学性质指标三、 预制桩基设计：建筑物基础设计方案采用混凝土预制桩。
具体方案如下：室外地坪标高为-0.45m ，自然地面标高同室外地坪标高。
该建筑桩基属丙级建筑桩基，拟采用截面为350mm*350mm 的混凝土预制方桩，以7号土层为持力层，桩尖伸入持力层750mm ，设计桩长15.0m ，初步设计承台高度0.95m ，承台底面埋置深度-1.45m ，桩顶伸入承台50mm 。
（1） 单桩承载力计算1、单桩竖向极限承载力标准值Q Q QPKSKUK+=QSK=4×0.35×(2×82.8+1×26+5.1×40.6+2×62+3*80.88+1.4*95.6)=1260KN QpK=0.35×0.35×5075=622KN QUK=1327 +622=1882KN2、基桩竖向承载力特征值R=R a=QUK/K=1949/2=941KN所需桩数为N=3345/941=3.4 取设计桩数为4根（2） 桩基竖向承载力验算根据桩数及承台尺寸构造要求，初步设计矩形承台，取承台边长2.2m ×2.2m,矩形布桩:桩中心距取3.5d,则s=3.5×350=1225mm ,取s=1400mm.桩心距承台力缘均为400mm. 承台填土总重为Gk=2.2×2.2×1.45×20=141KN N k=(F k+G k )/N=(3345+141)/4=872KN < R=975 KNNk max=N k+My max/∑y2=872+(246+0.95*179)*0.7 /(4*0.7*0.7)=1021KNN k min=Nk—My min/∑y2=872-(246+0.95*179)*0.7/(4*0.7*0.7)=731KNNk max<1.2R=1129KNNk min>0满足设计要求,故初步设计是合理的.(3)承台设计承台尺寸为2.2m*2.2m,承台厚为0.95m,选用C25, ft=1.27N/mm2fc=11.9N/ mm2,钢筋选用HRB335 ,fy=300N/mm21、 承台内力计算承台内力计算荷载采用荷载效应基本组合值，则基桩净反力设计值为：N 'max=F/n +yM iy /∑y 2=4516/4+（246+0.95*179）*0.7/（4*0.7*0.7）=1278KN N'min=F/n-yM iy/∑y2=4516/4-（246+0.95*179）*0.7/（4*0.7*0.7）=980KN-N =F/n=4516/4=1129KN2、 承台厚度及受冲切承载力验算为防止承台发生冲切破坏，承台应具有一定的厚度，逐步设计承台厚度为0.95m ，承台底保护层厚度为50mm ，则mm h900509500=-=。
xx六期D9住宅楼地基处理设计计算书xxx工程有限责任公司二○一四年十月xxx 六期D9住宅楼地基处理设计计算书1 单桩承载力计算单桩承载力特征值采用下式计算：p p ni pi si p a A q l q u R P =+=∑α1式中：p u —桩的周长（m ）；si q —桩周第i 层土的侧阻力特征值（kPa ）； i p l —第i 层土的厚度（m ）； P α—桩端端阻力发挥系数；p q —桩端端阻力特征值（kPa ）。
本工程褥垫层厚度150mm 。
本工程±0.00＝33.85m ，有效桩顶标高-5.95m ， 主要设计参数如下： 桩径：150mm ；桩长：有效桩长8.5m 、5.4m 。
本工程的回填土部分经水泥注浆后，微型桩桩周土体的摩阻力特征值取25kPa ，微型桩位于21＃、22＃孔位置。
经计算得：对于8.5m 桩，R a ＝109KN ，实际取R a ＝90KN 。
对于5.4m 桩，R a ＝65KN ，实际取R a ＝55KN 。
2 复合地基承载力特征值计算2.1荷载要求9＃楼座要求的地基承载力特征值为150 kPa 。
复合地基承载力采用下式计算：sk paspk f m A R mf )1(-+=βλ式中：spk f — 复合地基承载力特征值（kPa ）；sk f —处理后桩间土承载力特征值（kPa ）； m—面积置换率； λ—单桩承载力发挥系数； a R —单桩竖向承载力特征值(kN)； p A —桩的截面积（m 2）； β—桩间土承载力发挥系数；2.2计算结果对于8.5m 桩，sk f 取60 kPa ，m =0.0231, a R =90 KN, λ＝0.9，β＝0.9,spk f =159 kpa ≥150 kpa ；对于5.4m 桩，sk f 取60 kPa ，m =0.0378, a R =55 KN, λ＝0.9，β＝0.9,spk f =158 kpa ≥150 kpa ；承载力计算满足设计要求。
《地基处理》课程设计任务书一、课程设计资料1. 工程概况某工程为体育中心的地基加固工程，总占地面积34万m2，场地地基处理总面积约23万m2。
体育馆、游泳馆、商业用房等建筑采用桩基础，其它场地为体育场、各类球场、停车场、市民广场、道路及绿地等用地均采用地基处理方式。
加固范围主要为篮球场、排球场、网球场及室外体育广场等，拟建场地对差异沉降敏感度一般，对施工噪声影响要求不高。
根据本工程的规模和性质，该工程为二级工程，场地为二级基地，勘查等级为乙级。
2. 岩土工程勘察资料1）场地工程地质条件根据钻孔揭露，场地岩土层自上而下分述如下：(1)素填土：灰黄、褐红，呈湿，松散状，由粘性土或砂质粘性土组成，均质性差，局部地段夹少量碎石，回填时间为近6个月。
该层全场均有分布，层厚2.30-6.60m。
（2）淤泥：灰、深灰、灰黑色，呈饱和，流塑状，局部软塑状，主要由粘性土组成，含有机质，粘性好，韧性好，干强度高，属高压缩性土，摇震反应慢，局部地段混杂有中粗砂而表现为淤泥混砂。
该层工程性能差，全场区均有分布，但厚薄不均，层厚4.50~12.60m。
场地东侧分布有砾砂，深灰色为主，饱水，松散状，以石英粗砂为主，呈棱角状，均匀性较差，分选性一般，级配一般，具有一定的干强度。
（3）粉质粘土：灰、灰黄、褐黄色，湿，可塑状，主要由粘性土和石英砂组成，其中中粗砂含量约20-30%，干强度中等，韧性一般-中等，无摇震反应，稍有光泽，分布不均，厚薄不均，部分钻孔缺失。
厚度为0.40-4.90m。
（4）粗砂：呈灰黄、褐黄色，饱水，松散-稍密状，局部中密状，主要由石英砂组成，胶结型一般，呈棱角状，分选型一般，级配一半，均匀性较差，含泥约20%，厚度0.40-4.90m。
（5）残积砾质粘性土：浅黄、灰黄、褐黄、灰白色，呈湿，可塑状，主要由粘土和石英砂组成，为花岗岩风化残余，稍具原岩结构，无摇震反应，干强度低，韧性低，稍有光泽，遇水易崩解软化。
基础工程课程设计计算书 1．研究岩土勘察报告：第一层杂填土：31/5.15m KN =γ,m d 5.11=,不考虑其侧阻；第二层灰褐色粉质粘土：,/3.1732m KN =γm d 3.82=,由W P =0.19，W L =0.34，W=0.32得I l =0.87,查表得为软塑性土。
第三层灰褐色泥质粘土：,/2.1633m KN =γm d 0.123=，W P =0.18，W L =0.44，W=0.338得I l =0.61，查表得为可塑性土。
因此选第三层土为持力层。
2. 选择桩型、桩端持力层 、承台埋深根据地质勘察资料，确定第三层灰褐色泥质粘土为桩端持力层，持力层的q s3k =60KN,。
采用钢筋混凝土预制桩，几何尺寸为 400mm ×400mm ，桩长为10m 。
桩顶嵌入承台50毫米，桩端进持力层0.2m ，承台埋深为1.5m 。
3.确定单桩竖向承载力标准值： 3.1确定单桩竖向承载力标准值Q ：由桩长L=10m,第二层I l =0.87,得q s2k =45KPa ,第三层I l =0.61，得q s3k =60KPa,q pk =1500KPa根据静力触探法公式 ：pk sk uk Q Q Q +=按静力触探法确定单桩竖向极限承载力标准值： p pk i sik pk sk uk A q l q u Q Q Q +=+=∑＝1.1 [45×9.8+60×0.2] +1500×0.4×0.4＝738.3kN3.2确定桩基竖向承载力设计值Ra ：kN K Q Ra uk 3692738.3kN===式中 K 为安全系数，取K=2。
4.确定桩数n 、布置及承台的尺寸： 4.1 桩数n ：最大轴力标准值：1660kN =k F初步估算桩数,由于柱子是偏心受压，考虑一定的系数，规范中建议取1.1~1.2先不考虑承台质量，因偏心荷载，桩数初定为：95.436916601.1=⨯==Ra F n μ取桩数 6=n 4.2 桩的中心距 ：桩的最小中心距为，考虑到抗冲切验算，故取s=3.0ｘb p =1.2m 。
设计计算书解：1.选择持力层并确定桩的断面尺寸和长度采用截面为300×300的预制钢筋混凝土方桩，混凝土强度等级为C30，采用HRB335级钢筋。
根据地质条件，以第五层碎石混砂石作为桩尖持力层。
桩尖进入持力层0.5m （>d=30000mm)。
将自然地坪填高至黄海标高，初步确定承台尺寸为2.0m ×3.0m ，承台埋深1.6m ，故桩长24.5m 。
2.确定单桩竖向承载力标准值uk QkN A Q Q Q 4.6653.01700)5.04215177132303.04p l q u 2p sk i sik pk sk uk =⨯+⨯+⨯+⨯+⨯⨯⨯=+∑=+=（3.确定基桩竖向承载力设计值R 并确定桩数n 及其布置按照规范要求，。
，取mm 1200d 4a d 3a ==≥S S 查表得，。
；60.111.1sp sp ==γη先不考虑承台效应，估算基桩竖向承载力设计值R 为N Q R k 46260.14.66511.1sp uk sp =⨯==γη 桩基承台和承台以上土自重设计值为N G k 192206.10.30.2=⨯⨯⨯= 初估桩数n 为根22.546219220001.11.1n =+⨯=+⨯=R G F取桩数n=6根。
承台面积为1.8m ×3.0m ，承台高度1.3m 。
由于n ＞3，应考虑群桩效应和承台效应确定单桩承载力设计值R 。
查表得：。
，，60.1p s 1.1810.1p s ====γγηηN Q Q R k 4656.115318.16.14.51210.1p pk p s sk s =⨯+⨯=+=γηγη4.基桩承载力计算：N M G F N k 15.4002.142.13.1251506206.14.52000x x n 22i max y max =⨯⨯⨯++⨯⨯+=∑±+=）（ 因为kN R N N 4.5544622.12.1k 15.400max =⨯=<=，且N R N G F N k 462k 13.3626206.14.52000n =<=⨯⨯+=+= 所以满足要求。
《地基处理》课程设计姓名：班级:学号：2014.9目录一、任务书二、复合地基设计1、方案选择2、桩长及桩径的选择3、布置方式的设计4、承载力计算5、软弱下卧层验算6、沉降计算7、质量控制与检验任务书（一）基本设计资料（1）工程概况某六层住宅楼，建筑占地约800m2，建筑面积约5000m2。
（2）基础形式与荷载条件拟采用筏板基础（基础底面为25m*32m），基础底面压力150 kPa，基础埋深3.5m。
（3）工程地质条件该场地地形较为平坦，平均地面标高在3.90m，地下水埋深在地面下0.52m，平均水位标高3.38m。
各土层的物理力学性质见表9。
表9 各层土的物理力学性质指标）(二)设计要求（1）选择适宜的复合地基处理方案。
（2）完成对所选择的复合地基方案的设计计算工作：选择桩长、桩径，确定面积置换率以及布桩形式，完成承载力计算，完成沉降计算，确定复合地基的检测方法及验收标准。
（3）绘制该复合地基的桩位布置图（平面布置图、剖面图和横断面图）。
（4）编制复合地基的设计施工说明。
复合地基设计为方便计算取土层分部为：素填土1.5m ；滨填土1.2m ；褐黄色粉质粘土2.8m ；淤泥质粉质粘土2.4m ；砂质粉土1.1m ；淤泥质粘土10m ；粉质粘土3m ；暗绿色粉质粘土2m 。
一、方案选择本方案选用CFG 桩进行设计。
二、桩长及桩径的选择桩长取15m ，桩径d=400mm 。
三、布置方式的设计采用等边三角形布桩，桩间距s=1.0m 。
取复合地基土膨胀系数为1.2，复合地基面积置换率为18.013.148.013.10.113.148.04.02.12222====⨯==⨯=e pe p d d m d d四、承载力计算根据任务书中桩长的要求：对于复合地基中加固桩体长度（加固深度）的选择，应该根据土层分布、工程要 求等因素确定，当相对硬层的埋藏深度不大时，应按相对硬层的埋藏深度确定； 当相对硬层的埋藏深度较大时，应按建筑物地基的变形确定；在可液化地基中， 桩长应按要求的抗震处理深度确定。
可编辑修改精选全文完整版基础工程课程设计计算书一、 工程概况某写字楼为钢筋混凝土框架结构，楼高6层，采用钢筋混凝土柱下条形基础。
底层平面见示意图。
框架柱截面尺寸为500×500，二、 根据地质资料可知确定基础埋深：根据地质资料进入土层 1.7m 为粘土层，其基本承载理fak ＝175kPa,为最优持力层，基础进入持力层大于30cm ，基础埋深为2m 。
杂填土γ=15kN/m3粘土γ=18kN/m3；基本承载力fak=175kPa淤泥γ=18.5kN/m3；基本承载力fak=90kPa1.7m3.5m未钻穿地基地质构造情况三、确定基础梁的长度和外伸尺寸。
设基础梁两端外伸的长度为ａ1、ａ2，两边柱之间的轴线距离为ａ。
为使其合力作用点与根据荷载的合力通过基底形心，按形心公式确定基础两端向外延伸出边柱外。
但伸出长度也不宜太大，这里取第一跨距(AB跨)的0.25倍,即取a=0.25×6=1.5m。
ｘc确定后，可按合力作用点与基底形心相重合的原则，定出基础梁的长度Ｌ,则有：Ｌ＝ 2（ｘc＋Ｌａ）= 2×(15+1.5) = 33m三、确定基础受力：表1 柱荷载值表轴号①②③④⑤⑥A 1775 2150 2587 2400 2150 1775B 1775 2150 2587 2400 2150 1775C 1775 2150 2587 2400 2150 1775注：单位kN。
按地基持力层的承载力确定基础梁的宽度ｂ。
初定基础的埋置深度2m ＞0.5m ，应对持力层承载力进行深度修正，即：f ＇＝ f k ＋ηd ·γ0（ｄ－ 0.5 ）= 175 + 1.0×（（15×1.7 + 18 × 3.5）／5.2）×（2.0-1.0）= 192.0 kPa < 1.1f k = 192.5kPa ｂ≥)20'(d f L Fi-∑ =)2200.192(33177521502400258721501775⨯-⨯+++++= 2.56m ,取 b = 2.7m则持力层的地基承载力设计值f ＝ f ＇ = 192.5 kPa四、 条形基础地基承载力验收. 1. 上部结构荷载和基础剖面图∑F i =1775+2150＋2587＋2400＋2150＋1775＝12837kN ∑M=(2587-2150) ×3KN.m=1311KN.M为了增加抗弯刚度,将基础长度L 平行于弯度作用方向,则基础底部抗弯刚度W=bL 2/6=(2.7×332)/6=490.05M 3 折算成线荷载时,Pjmax= F A/Lb+∑M/w=12837kN/(33×2.7)+ 1311KN.M/490.05M3=144.07+2.68=146.75 KN/M2Pjmin= F A/Lb-∑M/w=12837kN/(33×2.7)-1311KN.M/490.05M3=144.07-2.68=141.39 KN/M2Pjmax=146.75 KN/M2<1.2 fak=1.2×175=210 KN/M21/2(Pjmax+ Pjmin)=1/2(146.75+141.39)=144.07<175 KN/M2满足要求.五、地基软弱下卧层的验算第一步:地基承载力特征值修正fa=fak+ηd×rm(d-0.5)=(175+1.0×18(2-0.5) kPa =202 kPa 第二步:验算基础底面面积A=F A/(fa－r G d)= 12837kN/(202-20×2)= 12837/214.04=79.2m2L×b=(2.7×33)=89.1 m2>A=79.2m2符合要求第三步:计算基底附加压力P0=P k－r m d=(F A+G k)/A－r m d=(12837+20×2×33×2.7)/(33×2.7) －15×1.7 KPa =158.57Kpa第四步:计算下卧层顶面附加压力和自重应力为Z=1.7+3.5－2=3.2m>0.5b=0.5×2.7=1.35mα=E S1/ E S2=9/3=3由表1-17查的θ=230,下卧层顶面的附加压力为 P Z =)tan 2)(l tan 2(0θθz z b lb p++=KPa KPa 12.3)424.035.12)(33424.035.127.2(57.1587.233=⨯⨯+⨯⨯+⨯⨯下卧层顶面处的自重应力 P CZ =(15×1.7+18×3.5)=88.5Kpa 第五步:验算下卧层承载力下卧层顶面以上土的加权平均重度 r m =33/01.17/5.37.1185.3157.1m KN m KN =+⨯+⨯下卧层顶面处修正后的地基承载力特征值)05.(-+=d m d fak faz γη=[90+1.0×17.01×(5.2-0.50)]=170.23kPaPZ+PCZ=(3.12Kpa +88.5Kpa)=91.62 Kpa ≤faz=170.23kPa 满足要求.六、底板配筋计算第一步:确定混凝土及钢筋强度选用混凝土强度等级为C25,查得ft=1.27Mpa,采用HPB235钢筋得fy=210Mpa.第二步:确定地基净反力Pjmax= F A /Lb+∑M/w=12837kN/(33×2.7)+ 1311KN.M /490.05M 3=144.07+2.68=146.75 KN/M 2Pjmin= F A /Lb-∑M/w=12837kN/(33×2.7)-1311KN.M/ 490.05M 3=144.07-2.68=141.39 KN/M 2第三步:计算截面I 距基础边缘的距离 bi=0.5×(2.7－0.24)=1.23m第四步:计算截面的剪力设计值 VI=bi/2b[(2b －bi)pjmax+bi ×pjmin] =()[]m KN m KN /179/39.14123.175.14623.17.227.2223.1=⨯+⨯-⨯⨯第五步:确定基础的有效高度 h0≥mm ft VI 34.20127.17.01797.0=⨯= 基础高度可根据构造要求确定,边缘高度取250mm,基础高度取h=350mm,有效高度h0=(350－50)=300mm ＞201.34mm,合适.第六步:验算基础截面弯矩设计值MI=0.5VI ×bi=0.5×179×1.23=110.1KN.m/m 第七步:计算基础每延长米的受力钢筋截面面积并配筋 As=261941103002109.01.11009.0mm fyh MI =⨯⨯⨯=配受力钢筋Ф20@150(As=2094.7mm 2),配Ф8@250的分布筋.七、基础梁纵向内力计算及配筋 第一步:确定基础净反力∑F i =1775+2150＋2587＋2400＋2150＋1775＝12837kN ∑M=(2587-2150) ×3KN.m=1311KN.MW=bL 2/6=(2.7×332)/6=490.05M 3Pjmax= F A /Lb+∑M/w=12837kN/(33×2.7)+ 1311KN.M /490.05M 3=144.07+2.68=146.75 KN/M 2Pjmin= F A /Lb －∑M/w=12837kN/(33×2.7)-1311KN.M/490.05M 3 =144.07-2.68=141.39 KN/M 2折算为线荷载时: Pjmax=(146.75×2.7) KN/m =396.225KN/m pjmin=(141.39×2.7) KN/m =381.753 KN/m 为计算方便,各柱距内的反力分别取该段内的最大值 第二步确定固端弯矩m KN m KN M BA •=•⨯⨯=4465.12.396212 m KN m KN M CB •-=•⨯⨯-=75.177965.395812 m KN m KN M CD•=•⨯⨯=117969.3921212 m KN M DC •-=1179 m KN m KN M DE •=•⨯⨯=117163.3901212 m KN M ED •-=1171m KN m KN M EF •=•⨯⨯=116367.3871212 m KN M FE •-=1163m KN m KN M FG •=•⨯⨯=173361.385812m KN m KN M GH •=•⨯⨯-=4305.15.382212⑵ 分配系数ＥＩ ＥＩ ＥＩ 各杆线刚度 ｉAB ＝ ─── ; ｉBC ＝ ─── ; ｉCD ＝ ───1.5 6 6分配系数 μBA ＝BC AB i i 433i AB + =0.43 ; μBC ＝BC AB i i 433i BC += 74=0.57μCB ＝CD BC i i 344i BC +=178=0.47; μCD ＝BC CD i i 343i CD + =179=0.53（三）、地基梁正截面抗弯强度设计地基梁的配筋要求基本上与楼面梁相同。
基础工程课程设计计算书第一篇：基础工程课程设计计算书基础工程课程设计计算书（参考）注：请注意自重（2000+学号后4位）与桩径（1.5m）的变化，由于签名荷载组合发生变化，所以从头到尾过程自能参考，结果不能复制一旦发现复制，按不及格处理！一、恒载计算（每根桩反力计算）1、上部结构横载反力N1 11N1=⨯G=⨯2350=1175kN222、盖梁自重反力N2 11N2=⨯G2=⨯350=175kN223、系梁自重反力N3 1N3=⨯(0.7⨯1)⨯(1⨯1)⨯3.3⨯25=29kN24、一根墩柱自重反力N4 低水位：N4=25⨯π⨯124⨯8.3+(25-10)⨯π⨯124⨯5.1=223.85kN常水位：N4=25⨯π⨯124⨯4.8+(25-10)⨯π⨯124⨯8.6=196.91kN5、桩每延米重N5（考虑浮力）N5=(25-10)⨯π⨯1.224⨯1=16.96kN二、活载反力计算1、活载纵向布置时支座最大反力⑴、公路II级：qk=7.875kN/m，pk=193.5kN Ⅰ、单孔布载R1=290.7 k6NⅢ、双孔布载R2=581.5 k2N⑵、人群荷载Ⅰ、单孔布载R1=42.7kNⅢ、双孔布载R2=85.4kN2、柱反力横向分布系数ϕ的计算柱反力横向分布影响线见图5。
0.570.51图5 图5⑴、公路II级双孔布载ϕ汽车道：μ=0.3 车辆：μ=0.3ϕ汽=⨯(1.167+0.767+0.418+0.078)=1.25⑵、人群荷载ϕ人 12ϕ人=1.33三、荷载组合1、计算墩柱顶最大垂直反力R 组合Ⅰ：R= 恒载+（1+u）ϕ汽汽车+ ϕ人人群（汽车、人群双孔布载）R=1175+175+(1+0.3)⨯1.25⨯581.52⨯1+1.33⨯3.5⨯24.4=2408.55 kN2、计算桩顶最大弯矩⑴、计算桩顶最大弯矩时柱顶竖向力组合Ⅰ：R= N1+N2+（1+u）ϕ汽∑Piyi+ ϕ人1ql（汽车、人群单孔布载）21R=1175+175+1.3⨯1.25⨯290.76⨯1+1.33⨯⨯3.5⨯24.4=1879.28kN 2⑵、计算桩顶（最大冲刷线处）的竖向力N0、水平力Q0和弯矩M0N0= Rmax+N3+ N4（常水位）=2408.55+29+196.91=2631.71kN Q0= H1+ W1+ W2=22.5+8+10=40.5kN M0= 14.7H1+ 14.05W1+ 11.25W2+ 0.3Rmax活=14.7⨯22.5+14.05⨯8+11.25⨯10+0.3⨯(2408.55-1175-175)=87 3.22kN⋅mRmax活——组合Ⅰ中活载产生的竖向力的较大者。
桩基础设计计算书1、 柱底荷载效应标准值如下： A 轴2589=F K291=M K175=V K B 轴3345=F K 246=M K179=V K C 轴3270=FK244=MK163=V K柱下荷载效应基本组合值如下A 轴F=3495 M=393 V=236B 轴 F=4516 M=332 V=242C 轴F=4415 M=329 V=220 2、 采用预制桩拟用350×350截面方桩，中砂层为持力层，桩尖伸入持力层0.9m ，设计桩长9m ，初步设计承台高0.95m ，承台埋深标高-1.45，桩顶伸入承台50mm 。
（1）、单桩承载力计算Q QQPKSKUK+=QSK=4×0.35×(2×80+1×28+5.1×50+0.9×55)=698KN Q pK=0.35×0.35×5000=612.5KN QUK=698+612.5=1310KN(2)、基桩竖向承载力特征值R=R a=QUK/K=1310/2=655KN所需桩数为N=3345/655=5.1 取设计桩数为6根 （3）桩基竖向承载力验算根据桩数及承台尺寸构造要求，初步设计矩形承台，取承台边长2×3.3,矩形布桩:桩中心距取3.5d,则s=3.5×350=1225mm ,取s=1300mm.桩心距承台力缘均为350mm.承台填土总重为Gk=2×3.3×1.45×20=191.4KNN k=(F k+Gk)/N=(3345+191.4)/6=589.4KN<R=655KNNk max=N k+My max/∑y 2=589.4+(246+0.95*179)*1.3/(4*1.3*1.3)=669KN N k min=N k+My min/∑y2=589.4-(246+0.95*179)*1.3/(4*1.3*1.3)=527KNNk max<1.2R=786KN Nk min>0满足设计要求,故初步设计是合理的.(4)、桩基沉降计算 附加应力p=N k/A-0.8*18-0.4*18.8=589.4/2/3.3-0.8*18-0.4*18.8=67.4KPa Z1=1.1mZ2=3.4mZ3=8.9a/b=3.3/2=1.65 2Z 1/B c=1.1 2Z 2/Bc=3.4 2Z 3/Bc=8.9查表可得1-=0.2290a 2-=0.1450 a 3-=0.070由d s a/=3.7 L/d=25.7 查表可得 098.00=c 498.11=c 482.62=cNb=2ϕe=0.098+（2-1）/（1.498*（2-1）+6.482）=0.223-E s=)//(EA A siii∑∑=(0.229*1.1+0.145*3.4+0.07*8.9)/(0.145*3.4/5.2+0.07*8.9/6.76)=5.66 所以2.1=ϕS=4*1.2*0.223*67.4*(3.4*0.145/5.2+(8.9*0.07-3.4*0.145)/6.76)=8.23mm S<f=0.002*6000=12mm <200mm 满足要求。
地基基础课程设计任务书一、教学班级二、设计时间：一周三、课程设计任务：完成一幢多层框架结构房屋的基础设计四、课程设计目的：了解实际工程中钢筋径条形基础设计的步骤和掌握设计的方法。
五、设计内容：1、据所给资料，选择基础材料，构造形式及基础埋深。
2、确定土的承载力特征值fa。
3、确定基础底面尺寸及进行相应的验算，如有软弱层，应进行软弱下卧层验算，判定是否进行基础沉降计算。
并选择两点进行沉降计算，验算沉降差是否满足要求。
4、确定基础剖面尺寸及底板时筋。
5、绘制基础施工图，并编写设计说明：①基础平面布置图；②基础详图。
六、设计资料1、场地工程地质资料；2、上部结构平面图及荷载分布。
七、时间安排：周周三进行地基基础计算，要求计算书正确工整，周四~周五绘制施工图。
柱下条形基础设计一、设计资料1、地形拟建建筑场地平整。
2、土层及岩土设计技术参数土层及地基岩土物理力学参数如表2.1所示。
3(1)拟建场区地下水对混凝土结构无腐蚀性。
(2)地下水位深度:位于地表下4.9m<,4、上部结构资料拟建建筑物为多层全现浇框架结构，框架柱截面尺寸为400mmx400mm。
室外地坪标高同自然地面，室内外商差450mm。
柱网布置如下列图。
混凝土的强度等级C25~C30,钢筋采用HPB235,HRB335,HRB400级。
5、上部结构作用上部结构作用在柱底的荷载效应标准组合值Nik=1280kN,N2k=1060kN,上部结构作用在柱底的荷载效应基本组合值Nl=1728kN,N2=1430kN(其中Nik为轴线②〜⑥柱底竖向荷载标准组合值；N2k为轴线①、⑦柱底竖向荷载标准组合值；N1为轴线②柱底竖向荷载基本组合值；N2为物线①、⑦柱底竖向荷载基本组合值)申^1A■iA650065006500650065006500地基基础课程设计指导书通过课程学习，已具备了初步的地基基础设计的能力，此设计是完成一幢框架结构房屋的基础设计，其步骤如下：1、据上部结构的荷载图，将荷载分布相近的基础归并成一组，并选取最大的荷载供以后步骤的计算。
地基处理课程设计计算书武汉滨江住宅区2#住宅楼地基处理工程设计（编号B3D3F3）目录一、设计说明1、设计目的2、设计依据3、设计要求4、设计原则二、工程概况1、工程概述2、工程地质条件三、地基处理方案论证1、常用地基处理方案2、地基处理方法选择四、复合地基设计1、桩长及桩径的选择2、布置方式的设计3、承载力计算4、沉降计算5、施工设计五、设计总结1、施工图2、质量控制与检验一、设计说明1、设计目的（1）提高地基承载力结构的荷载最总都将传到地基上，结构建筑物的强度很大，而基础能够承受的强度却很小，压缩性很大。
通过适当的措施，改善和提高土的承载能力。
（2）改善剪切特性地基的剪切破坏以及在土压力作用下的稳定性，取决于地基土的抗剪强度。
因此，为了防止剪切破坏以及减轻土压力，需要采取一定措施以增加地基土的抗剪强度。
（3）改善压缩特性主要是采用一定措施以提高地基土的压缩模量，藉以减少地基土的沉降。
另外，防止侧向流动（塑性流动）产生的剪切变形，也是改善剪切特性的目的之一。
（4）改善透水特性由于地下水的运动会引起地基出现一些问题，为此，需要采取一定措施使地基土变成不透水层或减轻其水压力。
（5）改善动力特性地震时饱和松散粉细砂（包括一部分轻亚粘土）将会产生液化。
因此，需要采取一定措施防止地基土液化，并改善其振动特性以提高地基的抗震特性（6）改善特殊土的不良地基特性主要是指消除或减少黄土的湿陷性和膨胀性等特殊土的不良地基特性2、设计依据《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002）《建筑地基处理技术规范》（JGJ79-2002）《地基处理手册（第三版）》——“中国建筑工业出版社龚晓楠2008《工程使用地基处理手册》——中国建筑工业出版社 2005.7《建筑地基基础设计规范》（GBJ7-89）《地基处理技术》——华中科技大学出版社郑俊杰2004《地基处理》——中国建筑工业出版社叶书麟 2003《基础工程》——北京高等教育出版社赵明华20033、设计要求根据《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002）和《建筑地基处理技术规范》（JGJ79-2002），对比分析可选择的地基处理方案，结合工程的要求和天然地基存在的主要问题，结合上部结构的类型、荷载的性质，并认为主要考虑复合地基处理方法与均质人工地基处理方法同时要求：（1）对所选用的地基处理的方案进行比选后的可行性论证，同时要考虑经济、施工周期等各项条件进行的必要分析；（2）绘制平面布置图、剖面图；（3）编写设计计算说明书一份，内容包含完整的计算说明书，内容参照设计要求，详细叙述每一步设计的细节；书写清楚，字体端正，列入主要过程的计算步骤，计算公式；（4）图件：布图合理，图面整洁，线条及字体规范，图中书写字体一律采用仿宋体4、设计原则考虑建筑地基处理工程存在工程量大、工期紧张、施工条件差等客观因素，因而设计原则上确保工期的情况下、在确保工程质量不受影响的情况下，力争做到好、快同步，又快又好。
二、工程概况1、工程概述：武汉滨江住宅区2#住宅楼为一幢7层砖混结构住宅楼，该住宅楼已经考虑抗震构造要求，设计了构造柱和圈梁，总建筑面积3200平方米。
基础型式采用钢筋混凝土条形基础，基础宽度B和基础埋深D及设计要求基础下地基承载力fspk见表1要求。
表1：2、工程地质条件武汉滨江住宅区2#住宅楼为一幢7层砖混结构住宅楼，该住宅楼已经考虑抗震构造要求，设计了构造柱和圈梁，总建筑面积3200平方米。
该场地地势平坦，地貌特征为长江冲击一级阶地。
据勘察，土层自上而下分别为杂填土、黏土、粉质黏土、淤泥质黏土、粉砂，各土层物理力学指标如表2所示。
表2：各土层物理力学指标：三、地基处理方案论证1、常用的地基处理方法2、地基处理方法选择：由于建筑地基大部分在暗区，因此必须进行处理。
并对设计工程的地基基础设计等级分类如下：地基基础设计应根据地基复杂程度、建筑物规模和功能特征以及由于地基问题可能造成建筑物破坏或影响正常使用的程度分为三个设计等级，设计时应根据具体清况：开挖深度大于15m的基坑工程周边环境条件复杂、环境保护要求高的基坑工程乙级除甲级、丙级以外的工业与民用建筑物除甲级、丙级以外的基坑工程丙级场地和地基条件简单、荷载分布均匀的七层及七层以下民用建筑及一般工业建筑;次要的轻型建筑物非软土地区且场地地质条件简单、基坑周边环境条件简单、环境保护要求不高且开挖深度小于5.0m的基坑工程根据上表可以认为本工程属于以及建筑地基类型。
若采用排水法，因工程消耗的时间过长，短期内固结效果不理想，因而不采用。
若采用用换土垫层法，则对此类基础刚度较大，对不均匀沉降较为敏感、软土层较深的建筑处理效果不理想。
若采用钢筋混凝土桩基础，则费用较昂贵性价比低。
采用CFG桩复合地基处理可以有效提高地基土的承载力作用，同时桩身与地基土构成复合地基可以提高压缩模量减小沉降，桩身与褥垫层是地下水良好的排水通道，可以改善地基土的水力特性。
因此，选择CFG桩复合地基处理方法。
四、复合地基设计1、桩长及桩径设计对于复合地基中加固桩体长度的选择，应该根据土层分布、工程要求等因素确定，当相对应层的埋藏深度不大时，应按相对应层的埋藏深度确定；当相对应层的埋藏深度较大时，应按建筑物地基的变形确定；在可液化的地基中，桩长应按要求的抗震处理深度确定。
根据《工程使用地基处理手册》——中国建筑工业出版社 2005.7中附表确定桩长表:5由上表确定：2、布置方式设计表6：常见的布置方式：基础形式常用的布桩方式注意事项对于挤密桩，以等边三角形优于正方形布桩桩位布置应对于基础中心和纵横轴线桩位应重合于基础轴线，或与基础轴线对称，且在转角处及构造柱部位均宜布桩整片基础等边三角形、正方形单独基础等边、等腰三角形、正方形条形基础单排、三角形双排、正方形双排、当边三角形或正方形三排桩径：500mm 桩长4.5m根据本工程基础情况为条形基础，且基础宽为1.8m；深为2.1m；所以认为可以使用正方形双排布置，间距取2d=1.0m。
施工方法为长螺旋管内泵压施工工艺平面布置方式图如图1、剖面图如图23、承载力计算（1）确定桩土面积置换率桩长（m）桩径（mm）桩间距（m）平面布置方式4.5 500 1.0 正方形双排布置22221.13 1.13 1.0 1.1300.50.1961.130e pe d l m d m d ==⨯====（2）单桩承载力计算水泥土搅拌桩、旋喷桩等半钢性桩的承载力计算半刚性桩的破坏是以碎裂破坏和刺入破坏为主要破坏形式，因而其单桩承载力特征值应分别按桩体材料强度和土对桩的支撑力计算，并取其中的较小值，即：按桩体材料强度计算：a cu p R f A η=其中η的取值如表8表8：桩身强度这件系数η值资料来源：《工程使用地基处理手册》——中国建筑工业出版社 2005.7 附表B5-4 根据上表，η=0.33 ，同时10cu f Mpa =由桩径d=500，我们可以通过查表得出其他经验数据，如表9 表9：桩体几何参数汇总表资料来源：《工程使用地基处理手册》——中国建筑工业出版社 2005.7 附表E5-1 由d=500得， 1.57,0.20, 1.00, 1.00,p p A d u A αα====30.33100.210660/a cu p R f A KN η==⨯⨯⨯=根按土对桩的承载力计算：1na p si i p p i R u q l q A ==+∑，或 a p s p p R u ql q A =+因为本工程CFG 桩选用长螺旋钻孔灌注成桩，所以可以依据下表查出对应不同土层的侧摩阻力与端阻力表10：桩侧摩阻力参考值：资料来源：《工程使用地基处理手册》——中国建筑工业出版社 2005.7 附表F5-1表11：长螺旋钻孔灌注CFG 桩资料来源：《工程使用地基处理手册》——中国建筑工业出版社 2005.7 附表F5-3因为q p =120（KPa ）根据地基土层的情况选择土层的侧摩阻力与端阻力情况如表12由此可以计算桩的承载力特征值为：120 3.227 2.126.824.5nsi ii s q lq l=⨯+⨯===∑1.5726.82 4.51200.2213.5a p s p p R u q l q A KN =+=⨯⨯+⨯=因而213.5a R KN = （3）复合地基承载力计算 根据公式有：(1)aspk sk pR f mm f A β=+- 当使用的是CFG 桩复合地基时，公式中的β取值一般可以根据当地经验取值，如无经验时，可以取0.75~0.95之间，天然地基承载力较大时，取大值。
本工程认为可以取β=0.85，因此复合地基承载力为：213.5(1)0.1960.85(10.196)90270.740.2a spk sk p R f mm f KPa A β=+-=⨯+⨯-⨯= 结果明显的看出，270.74160spk f KPa KPa =＞满足设计要求 （4）复合地基软弱下卧层验算从工程地质条件可以得到基础下面的土层粘土的压缩模量为：1E 4.5s MPa = 因此可以得到符合地基的压缩模量为：1270.744.513.53790spk sp s akf E E MPa f ==⨯= 在复合地基的应力扩散角根据下表可查得：资料来源：《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002） 表5.2.7根据本工程13.537 4.835E 2.8sp sE ==,且 4.42.41.8z b ==，所以选择θ=25°() 1.816048.78802 1.82 4.425c z b p p p KPa KPa b ztg tg θ-⨯===++⨯⨯︒＜明显满足土层容许承载力的要求 4、沉降计算股和地基的变形沉降s 包括符合土层压缩模量S1和桩端一下未处理土层的压缩变形量S2，即：S=S1+S2对于复合地基处理的土层，其压缩模量为Esp=12.465MPa ，下土层的压缩模量分别为：Es3=2.8MPa ，Es4=4.2MPa 。
复合地基最终沉降量可按下公式求解。
()()12100111111n n i i i i i i i i i i n si si p p s z a z a z a z a E E ψ----==+⎡⎤=--+--⎢⎥⎣⎦∑∑其中ζ的取值可以根据下表确定：使用分层总和法进行计算：分层厚度：0.40.4 1.80.72i h b m ≤=⨯= 表15：地基沉降计算总沉降结合经验公式进行修正，其中Ψs可以取1.0，s=sΨs=62.15mm根据《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002）规定体型简单的建筑基础的平均沉降量不得大于200mm。
