地基处理课程设计计算书

桩基础设计计算书一、 设计题目：本设计采用的设计题目：预制桩基设计二、 设计荷载：1、 柱底荷载效应标准组合值如下：A 轴荷载：KN F K2589= M KN M K*291=KN VK175=B 轴荷载：KN FK 3345=M KN MK*246= KN V K 179=C 轴荷载：KN FK3270=M KN M K*224= KN V K 163=2、 柱底荷载效应基本组合值如下：A 轴荷载：F=3495KN, M=393KN*M, V=236KNB 轴荷载：F=4516KN, M=332KN*M, V=242KNC 轴荷载：F=4414KN,M=329KN*M, V=220KN三、地层条件及其参数：该建筑物处于二级场地，土层分布、物理力学性质指标如下表。

地下水位位于地表下2.8m 。

地基土物理力学性质指标三、 预制桩基设计：建筑物基础设计方案采用混凝土预制桩。

具体方案如下：室外地坪标高为-0.45m ，自然地面标高同室外地坪标高。

该建筑桩基属丙级建筑桩基，拟采用截面为350mm*350mm 的混凝土预制方桩，以7号土层为持力层，桩尖伸入持力层750mm ，设计桩长15.0m ，初步设计承台高度0.95m ，承台底面埋置深度-1.45m ，桩顶伸入承台50mm 。

（1） 单桩承载力计算1、单桩竖向极限承载力标准值Q Q QPKSKUK+=QSK=4×0.35×(2×82.8+1×26+5.1×40.6+2×62+3*80.88+1.4*95.6)=1260KN QpK=0.35×0.35×5075=622KN QUK=1327 +622=1882KN2、基桩竖向承载力特征值R=R a=QUK/K=1949/2=941KN所需桩数为N=3345/941=3.4 取设计桩数为4根（2） 桩基竖向承载力验算根据桩数及承台尺寸构造要求，初步设计矩形承台，取承台边长2.2m ×2.2m,矩形布桩:桩中心距取3.5d,则s=3.5×350=1225mm ,取s=1400mm.桩心距承台力缘均为400mm. 承台填土总重为Gk=2.2×2.2×1.45×20=141KN N k=(F k+G k )/N=(3345+141)/4=872KN < R=975 KNNk max=N k+My max/∑y2=872+(246+0.95*179)*0.7 /(4*0.7*0.7)=1021KNN k min=Nk—My min/∑y2=872-(246+0.95*179)*0.7/(4*0.7*0.7)=731KNNk max<1.2R=1129KNNk min>0满足设计要求,故初步设计是合理的.(3)承台设计承台尺寸为2.2m*2.2m,承台厚为0.95m,选用C25, ft=1.27N/mm2fc=11.9N/ mm2,钢筋选用HRB335 ,fy=300N/mm21、 承台内力计算承台内力计算荷载采用荷载效应基本组合值，则基桩净反力设计值为：N 'max=F/n +yM iy /∑y 2=4516/4+（246+0.95*179）*0.7/（4*0.7*0.7）=1278KN N'min=F/n-yM iy/∑y2=4516/4-（246+0.95*179）*0.7/（4*0.7*0.7）=980KN-N =F/n=4516/4=1129KN2、 承台厚度及受冲切承载力验算为防止承台发生冲切破坏，承台应具有一定的厚度，逐步设计承台厚度为0.95m ，承台底保护层厚度为50mm ，则mm h900509500=-=。

xx六期D9住宅楼地基处理设计计算书xxx工程有限责任公司二○一四年十月xxx 六期D9住宅楼地基处理设计计算书1 单桩承载力计算单桩承载力特征值采用下式计算：p p ni pi si p a A q l q u R P =+=∑α1式中：p u —桩的周长（m ）；si q —桩周第i 层土的侧阻力特征值（kPa ）； i p l —第i 层土的厚度（m ）； P α—桩端端阻力发挥系数；p q —桩端端阻力特征值（kPa ）。

本工程褥垫层厚度150mm 。

本工程±0.00＝33.85m ，有效桩顶标高-5.95m ， 主要设计参数如下： 桩径：150mm ；桩长：有效桩长8.5m 、5.4m 。

本工程的回填土部分经水泥注浆后，微型桩桩周土体的摩阻力特征值取25kPa ，微型桩位于21＃、22＃孔位置。

经计算得：对于8.5m 桩，R a ＝109KN ，实际取R a ＝90KN 。

对于5.4m 桩，R a ＝65KN ，实际取R a ＝55KN 。

2 复合地基承载力特征值计算2.1荷载要求9＃楼座要求的地基承载力特征值为150 kPa 。

复合地基承载力采用下式计算：sk paspk f m A R mf )1(-+=βλ式中：spk f — 复合地基承载力特征值（kPa ）；sk f —处理后桩间土承载力特征值（kPa ）； m—面积置换率； λ—单桩承载力发挥系数； a R —单桩竖向承载力特征值(kN)； p A —桩的截面积（m 2）； β—桩间土承载力发挥系数；2.2计算结果对于8.5m 桩，sk f 取60 kPa ，m =0.0231, a R =90 KN, λ＝0.9，β＝0.9,spk f =159 kpa ≥150 kpa ；对于5.4m 桩，sk f 取60 kPa ，m =0.0378, a R =55 KN, λ＝0.9，β＝0.9,spk f =158 kpa ≥150 kpa ；承载力计算满足设计要求。

《地基处理》课程设计任务书一、课程设计资料1. 工程概况某工程为体育中心的地基加固工程，总占地面积34万m2，场地地基处理总面积约23万m2。

体育馆、游泳馆、商业用房等建筑采用桩基础，其它场地为体育场、各类球场、停车场、市民广场、道路及绿地等用地均采用地基处理方式。

加固范围主要为篮球场、排球场、网球场及室外体育广场等，拟建场地对差异沉降敏感度一般，对施工噪声影响要求不高。

根据本工程的规模和性质，该工程为二级工程，场地为二级基地，勘查等级为乙级。

2. 岩土工程勘察资料1）场地工程地质条件根据钻孔揭露，场地岩土层自上而下分述如下：(1)素填土：灰黄、褐红，呈湿，松散状，由粘性土或砂质粘性土组成，均质性差，局部地段夹少量碎石，回填时间为近6个月。

该层全场均有分布，层厚2.30-6.60m。

（2）淤泥：灰、深灰、灰黑色，呈饱和，流塑状，局部软塑状，主要由粘性土组成，含有机质，粘性好，韧性好，干强度高，属高压缩性土，摇震反应慢，局部地段混杂有中粗砂而表现为淤泥混砂。

该层工程性能差，全场区均有分布，但厚薄不均，层厚4.50~12.60m。

场地东侧分布有砾砂，深灰色为主，饱水，松散状，以石英粗砂为主，呈棱角状，均匀性较差，分选性一般，级配一般，具有一定的干强度。

（3）粉质粘土：灰、灰黄、褐黄色，湿，可塑状，主要由粘性土和石英砂组成，其中中粗砂含量约20-30%，干强度中等，韧性一般-中等，无摇震反应，稍有光泽，分布不均，厚薄不均，部分钻孔缺失。

厚度为0.40-4.90m。

（4）粗砂：呈灰黄、褐黄色，饱水，松散-稍密状，局部中密状，主要由石英砂组成，胶结型一般，呈棱角状，分选型一般，级配一半，均匀性较差，含泥约20%，厚度0.40-4.90m。

（5）残积砾质粘性土：浅黄、灰黄、褐黄、灰白色，呈湿，可塑状，主要由粘土和石英砂组成，为花岗岩风化残余，稍具原岩结构，无摇震反应，干强度低，韧性低，稍有光泽，遇水易崩解软化。

基础工程课程设计计算书 1．研究岩土勘察报告：第一层杂填土：31/5.15m KN =γ,m d 5.11=,不考虑其侧阻；第二层灰褐色粉质粘土：,/3.1732m KN =γm d 3.82=,由W P =0.19，W L =0.34，W=0.32得I l =0.87,查表得为软塑性土。

第三层灰褐色泥质粘土：,/2.1633m KN =γm d 0.123=，W P =0.18，W L =0.44，W=0.338得I l =0.61，查表得为可塑性土。

因此选第三层土为持力层。

2. 选择桩型、桩端持力层 、承台埋深根据地质勘察资料，确定第三层灰褐色泥质粘土为桩端持力层，持力层的q s3k =60KN,。

采用钢筋混凝土预制桩，几何尺寸为 400mm ×400mm ，桩长为10m 。

桩顶嵌入承台50毫米，桩端进持力层0.2m ，承台埋深为1.5m 。

3.确定单桩竖向承载力标准值： 3.1确定单桩竖向承载力标准值Q ：由桩长L=10m,第二层I l =0.87,得q s2k =45KPa ,第三层I l =0.61，得q s3k =60KPa,q pk =1500KPa根据静力触探法公式 ：pk sk uk Q Q Q +=按静力触探法确定单桩竖向极限承载力标准值： p pk i sik pk sk uk A q l q u Q Q Q +=+=∑＝1.1 [45×9.8+60×0.2] +1500×0.4×0.4＝738.3kN3.2确定桩基竖向承载力设计值Ra ：kN K Q Ra uk 3692738.3kN===式中 K 为安全系数，取K=2。

4.确定桩数n 、布置及承台的尺寸： 4.1 桩数n ：最大轴力标准值：1660kN =k F初步估算桩数,由于柱子是偏心受压，考虑一定的系数，规范中建议取1.1~1.2先不考虑承台质量，因偏心荷载，桩数初定为：95.436916601.1=⨯==Ra F n μ取桩数 6=n 4.2 桩的中心距 ：桩的最小中心距为，考虑到抗冲切验算，故取s=3.0ｘb p =1.2m 。

设计计算书解：1.选择持力层并确定桩的断面尺寸和长度采用截面为300×300的预制钢筋混凝土方桩，混凝土强度等级为C30，采用HRB335级钢筋。

根据地质条件，以第五层碎石混砂石作为桩尖持力层。

桩尖进入持力层0.5m （>d=30000mm)。

将自然地坪填高至黄海标高，初步确定承台尺寸为2.0m ×3.0m ，承台埋深1.6m ，故桩长24.5m 。

2.确定单桩竖向承载力标准值uk QkN A Q Q Q 4.6653.01700)5.04215177132303.04p l q u 2p sk i sik pk sk uk =⨯+⨯+⨯+⨯+⨯⨯⨯=+∑=+=（3.确定基桩竖向承载力设计值R 并确定桩数n 及其布置按照规范要求，。

，取mm 1200d 4a d 3a ==≥S S 查表得，。

；60.111.1sp sp ==γη先不考虑承台效应，估算基桩竖向承载力设计值R 为N Q R k 46260.14.66511.1sp uk sp =⨯==γη 桩基承台和承台以上土自重设计值为N G k 192206.10.30.2=⨯⨯⨯= 初估桩数n 为根22.546219220001.11.1n =+⨯=+⨯=R G F取桩数n=6根。

承台面积为1.8m ×3.0m ，承台高度1.3m 。

由于n ＞3，应考虑群桩效应和承台效应确定单桩承载力设计值R 。

查表得：。

，，60.1p s 1.1810.1p s ====γγηηN Q Q R k 4656.115318.16.14.51210.1p pk p s sk s =⨯+⨯=+=γηγη4.基桩承载力计算：N M G F N k 15.4002.142.13.1251506206.14.52000x x n 22i max y max =⨯⨯⨯++⨯⨯+=∑±+=）（ 因为kN R N N 4.5544622.12.1k 15.400max =⨯=<=，且N R N G F N k 462k 13.3626206.14.52000n =<=⨯⨯+=+= 所以满足要求。

《地基处理》课程设计姓名：班级:学号：2014.9目录一、任务书二、复合地基设计1、方案选择2、桩长及桩径的选择3、布置方式的设计4、承载力计算5、软弱下卧层验算6、沉降计算7、质量控制与检验任务书（一）基本设计资料（1）工程概况某六层住宅楼，建筑占地约800m2，建筑面积约5000m2。

（2）基础形式与荷载条件拟采用筏板基础（基础底面为25m*32m），基础底面压力150 kPa，基础埋深3.5m。

（3）工程地质条件该场地地形较为平坦，平均地面标高在3.90m，地下水埋深在地面下0.52m，平均水位标高3.38m。

各土层的物理力学性质见表9。

表9 各层土的物理力学性质指标）(二)设计要求（1）选择适宜的复合地基处理方案。

（2）完成对所选择的复合地基方案的设计计算工作：选择桩长、桩径，确定面积置换率以及布桩形式，完成承载力计算，完成沉降计算，确定复合地基的检测方法及验收标准。

（3）绘制该复合地基的桩位布置图（平面布置图、剖面图和横断面图）。

（4）编制复合地基的设计施工说明。

复合地基设计为方便计算取土层分部为：素填土1.5m ；滨填土1.2m ；褐黄色粉质粘土2.8m ；淤泥质粉质粘土2.4m ；砂质粉土1.1m ；淤泥质粘土10m ；粉质粘土3m ；暗绿色粉质粘土2m 。

一、方案选择本方案选用CFG 桩进行设计。

二、桩长及桩径的选择桩长取15m ，桩径d=400mm 。

三、布置方式的设计采用等边三角形布桩，桩间距s=1.0m 。

取复合地基土膨胀系数为1.2，复合地基面积置换率为18.013.148.013.10.113.148.04.02.12222====⨯==⨯=e pe p d d m d d四、承载力计算根据任务书中桩长的要求：对于复合地基中加固桩体长度（加固深度）的选择，应该根据土层分布、工程要 求等因素确定，当相对硬层的埋藏深度不大时，应按相对硬层的埋藏深度确定； 当相对硬层的埋藏深度较大时，应按建筑物地基的变形确定；在可液化地基中， 桩长应按要求的抗震处理深度确定。

可编辑修改精选全文完整版基础工程课程设计计算书一、 工程概况某写字楼为钢筋混凝土框架结构，楼高6层，采用钢筋混凝土柱下条形基础。

底层平面见示意图。

框架柱截面尺寸为500×500，二、 根据地质资料可知确定基础埋深：根据地质资料进入土层 1.7m 为粘土层，其基本承载理fak ＝175kPa,为最优持力层，基础进入持力层大于30cm ，基础埋深为2m 。

杂填土γ=15kN/m3粘土γ=18kN/m3；基本承载力fak=175kPa淤泥γ=18.5kN/m3；基本承载力fak=90kPa1.7m3.5m未钻穿地基地质构造情况三、确定基础梁的长度和外伸尺寸。

设基础梁两端外伸的长度为ａ1、ａ2，两边柱之间的轴线距离为ａ。

为使其合力作用点与根据荷载的合力通过基底形心，按形心公式确定基础两端向外延伸出边柱外。

但伸出长度也不宜太大，这里取第一跨距(AB跨)的0.25倍,即取a=0.25×6=1.5m。

ｘc确定后，可按合力作用点与基底形心相重合的原则，定出基础梁的长度Ｌ,则有：Ｌ＝ 2（ｘc＋Ｌａ）= 2×(15+1.5) = 33m三、确定基础受力：表1 柱荷载值表轴号①②③④⑤⑥A 1775 2150 2587 2400 2150 1775B 1775 2150 2587 2400 2150 1775C 1775 2150 2587 2400 2150 1775注：单位kN。

按地基持力层的承载力确定基础梁的宽度ｂ。

初定基础的埋置深度2m ＞0.5m ，应对持力层承载力进行深度修正，即：f ＇＝ f k ＋ηd ·γ0（ｄ－ 0.5 ）= 175 + 1.0×（（15×1.7 + 18 × 3.5）／5.2）×（2.0-1.0）= 192.0 kPa < 1.1f k = 192.5kPa ｂ≥)20'(d f L Fi-∑ =)2200.192(33177521502400258721501775⨯-⨯+++++= 2.56m ,取 b = 2.7m则持力层的地基承载力设计值f ＝ f ＇ = 192.5 kPa四、 条形基础地基承载力验收. 1. 上部结构荷载和基础剖面图∑F i =1775+2150＋2587＋2400＋2150＋1775＝12837kN ∑M=(2587-2150) ×3KN.m=1311KN.M为了增加抗弯刚度,将基础长度L 平行于弯度作用方向,则基础底部抗弯刚度W=bL 2/6=(2.7×332)/6=490.05M 3 折算成线荷载时,Pjmax= F A/Lb+∑M/w=12837kN/(33×2.7)+ 1311KN.M/490.05M3=144.07+2.68=146.75 KN/M2Pjmin= F A/Lb-∑M/w=12837kN/(33×2.7)-1311KN.M/490.05M3=144.07-2.68=141.39 KN/M2Pjmax=146.75 KN/M2<1.2 fak=1.2×175=210 KN/M21/2(Pjmax+ Pjmin)=1/2(146.75+141.39)=144.07<175 KN/M2满足要求.五、地基软弱下卧层的验算第一步:地基承载力特征值修正fa=fak+ηd×rm(d-0.5)=(175+1.0×18(2-0.5) kPa =202 kPa 第二步:验算基础底面面积A=F A/(fa－r G d)= 12837kN/(202-20×2)= 12837/214.04=79.2m2L×b=(2.7×33)=89.1 m2>A=79.2m2符合要求第三步:计算基底附加压力P0=P k－r m d=(F A+G k)/A－r m d=(12837+20×2×33×2.7)/(33×2.7) －15×1.7 KPa =158.57Kpa第四步:计算下卧层顶面附加压力和自重应力为Z=1.7+3.5－2=3.2m>0.5b=0.5×2.7=1.35mα=E S1/ E S2=9/3=3由表1-17查的θ=230,下卧层顶面的附加压力为 P Z =)tan 2)(l tan 2(0θθz z b lb p++=KPa KPa 12.3)424.035.12)(33424.035.127.2(57.1587.233=⨯⨯+⨯⨯+⨯⨯下卧层顶面处的自重应力 P CZ =(15×1.7+18×3.5)=88.5Kpa 第五步:验算下卧层承载力下卧层顶面以上土的加权平均重度 r m =33/01.17/5.37.1185.3157.1m KN m KN =+⨯+⨯下卧层顶面处修正后的地基承载力特征值)05.(-+=d m d fak faz γη=[90+1.0×17.01×(5.2-0.50)]=170.23kPaPZ+PCZ=(3.12Kpa +88.5Kpa)=91.62 Kpa ≤faz=170.23kPa 满足要求.六、底板配筋计算第一步:确定混凝土及钢筋强度选用混凝土强度等级为C25,查得ft=1.27Mpa,采用HPB235钢筋得fy=210Mpa.第二步:确定地基净反力Pjmax= F A /Lb+∑M/w=12837kN/(33×2.7)+ 1311KN.M /490.05M 3=144.07+2.68=146.75 KN/M 2Pjmin= F A /Lb-∑M/w=12837kN/(33×2.7)-1311KN.M/ 490.05M 3=144.07-2.68=141.39 KN/M 2第三步:计算截面I 距基础边缘的距离 bi=0.5×(2.7－0.24)=1.23m第四步:计算截面的剪力设计值 VI=bi/2b[(2b －bi)pjmax+bi ×pjmin] =()[]m KN m KN /179/39.14123.175.14623.17.227.2223.1=⨯+⨯-⨯⨯第五步:确定基础的有效高度 h0≥mm ft VI 34.20127.17.01797.0=⨯= 基础高度可根据构造要求确定,边缘高度取250mm,基础高度取h=350mm,有效高度h0=(350－50)=300mm ＞201.34mm,合适.第六步:验算基础截面弯矩设计值MI=0.5VI ×bi=0.5×179×1.23=110.1KN.m/m 第七步:计算基础每延长米的受力钢筋截面面积并配筋 As=261941103002109.01.11009.0mm fyh MI =⨯⨯⨯=配受力钢筋Ф20@150(As=2094.7mm 2),配Ф8@250的分布筋.七、基础梁纵向内力计算及配筋 第一步:确定基础净反力∑F i =1775+2150＋2587＋2400＋2150＋1775＝12837kN ∑M=(2587-2150) ×3KN.m=1311KN.MW=bL 2/6=(2.7×332)/6=490.05M 3Pjmax= F A /Lb+∑M/w=12837kN/(33×2.7)+ 1311KN.M /490.05M 3=144.07+2.68=146.75 KN/M 2Pjmin= F A /Lb －∑M/w=12837kN/(33×2.7)-1311KN.M/490.05M 3 =144.07-2.68=141.39 KN/M 2折算为线荷载时: Pjmax=(146.75×2.7) KN/m =396.225KN/m pjmin=(141.39×2.7) KN/m =381.753 KN/m 为计算方便,各柱距内的反力分别取该段内的最大值 第二步确定固端弯矩m KN m KN M BA •=•⨯⨯=4465.12.396212 m KN m KN M CB •-=•⨯⨯-=75.177965.395812 m KN m KN M CD•=•⨯⨯=117969.3921212 m KN M DC •-=1179 m KN m KN M DE •=•⨯⨯=117163.3901212 m KN M ED •-=1171m KN m KN M EF •=•⨯⨯=116367.3871212 m KN M FE •-=1163m KN m KN M FG •=•⨯⨯=173361.385812m KN m KN M GH •=•⨯⨯-=4305.15.382212⑵ 分配系数ＥＩ ＥＩ ＥＩ 各杆线刚度 ｉAB ＝ ─── ; ｉBC ＝ ─── ; ｉCD ＝ ───1.5 6 6分配系数 μBA ＝BC AB i i 433i AB + =0.43 ; μBC ＝BC AB i i 433i BC += 74=0.57μCB ＝CD BC i i 344i BC +=178=0.47; μCD ＝BC CD i i 343i CD + =179=0.53（三）、地基梁正截面抗弯强度设计地基梁的配筋要求基本上与楼面梁相同。

基础工程课程设计计算书第一篇：基础工程课程设计计算书基础工程课程设计计算书（参考）注：请注意自重（2000+学号后4位）与桩径（1.5m）的变化，由于签名荷载组合发生变化，所以从头到尾过程自能参考，结果不能复制一旦发现复制，按不及格处理！一、恒载计算（每根桩反力计算）1、上部结构横载反力N1 11N1=⨯G=⨯2350=1175kN222、盖梁自重反力N2 11N2=⨯G2=⨯350=175kN223、系梁自重反力N3 1N3=⨯(0.7⨯1)⨯(1⨯1)⨯3.3⨯25=29kN24、一根墩柱自重反力N4 低水位：N4=25⨯π⨯124⨯8.3+(25-10)⨯π⨯124⨯5.1=223.85kN常水位：N4=25⨯π⨯124⨯4.8+(25-10)⨯π⨯124⨯8.6=196.91kN5、桩每延米重N5（考虑浮力）N5=(25-10)⨯π⨯1.224⨯1=16.96kN二、活载反力计算1、活载纵向布置时支座最大反力⑴、公路II级：qk=7.875kN/m，pk=193.5kN Ⅰ、单孔布载R1=290.7 k6NⅢ、双孔布载R2=581.5 k2N⑵、人群荷载Ⅰ、单孔布载R1=42.7kNⅢ、双孔布载R2=85.4kN2、柱反力横向分布系数ϕ的计算柱反力横向分布影响线见图5。

0.570.51图5 图5⑴、公路II级双孔布载ϕ汽车道：μ=0.3 车辆：μ=0.3ϕ汽=⨯(1.167+0.767+0.418+0.078)=1.25⑵、人群荷载ϕ人 12ϕ人=1.33三、荷载组合1、计算墩柱顶最大垂直反力R 组合Ⅰ：R= 恒载+（1+u）ϕ汽汽车+ ϕ人人群（汽车、人群双孔布载）R=1175+175+(1+0.3)⨯1.25⨯581.52⨯1+1.33⨯3.5⨯24.4=2408.55 kN2、计算桩顶最大弯矩⑴、计算桩顶最大弯矩时柱顶竖向力组合Ⅰ：R= N1+N2+（1+u）ϕ汽∑Piyi+ ϕ人1ql（汽车、人群单孔布载）21R=1175+175+1.3⨯1.25⨯290.76⨯1+1.33⨯⨯3.5⨯24.4=1879.28kN 2⑵、计算桩顶（最大冲刷线处）的竖向力N0、水平力Q0和弯矩M0N0= Rmax+N3+ N4（常水位）=2408.55+29+196.91=2631.71kN Q0= H1+ W1+ W2=22.5+8+10=40.5kN M0= 14.7H1+ 14.05W1+ 11.25W2+ 0.3Rmax活=14.7⨯22.5+14.05⨯8+11.25⨯10+0.3⨯(2408.55-1175-175)=87 3.22kN⋅mRmax活——组合Ⅰ中活载产生的竖向力的较大者。

桩基础设计计算书1、 柱底荷载效应标准值如下： A 轴2589=F K291=M K175=V K B 轴3345=F K 246=M K179=V K C 轴3270=FK244=MK163=V K柱下荷载效应基本组合值如下A 轴F=3495 M=393 V=236B 轴 F=4516 M=332 V=242C 轴F=4415 M=329 V=220 2、 采用预制桩拟用350×350截面方桩，中砂层为持力层，桩尖伸入持力层0.9m ，设计桩长9m ，初步设计承台高0.95m ，承台埋深标高-1.45，桩顶伸入承台50mm 。

（1）、单桩承载力计算Q QQPKSKUK+=QSK=4×0.35×(2×80+1×28+5.1×50+0.9×55)=698KN Q pK=0.35×0.35×5000=612.5KN QUK=698+612.5=1310KN(2)、基桩竖向承载力特征值R=R a=QUK/K=1310/2=655KN所需桩数为N=3345/655=5.1 取设计桩数为6根 （3）桩基竖向承载力验算根据桩数及承台尺寸构造要求，初步设计矩形承台，取承台边长2×3.3,矩形布桩:桩中心距取3.5d,则s=3.5×350=1225mm ,取s=1300mm.桩心距承台力缘均为350mm.承台填土总重为Gk=2×3.3×1.45×20=191.4KNN k=(F k+Gk)/N=(3345+191.4)/6=589.4KN<R=655KNNk max=N k+My max/∑y 2=589.4+(246+0.95*179)*1.3/(4*1.3*1.3)=669KN N k min=N k+My min/∑y2=589.4-(246+0.95*179)*1.3/(4*1.3*1.3)=527KNNk max<1.2R=786KN Nk min>0满足设计要求,故初步设计是合理的.(4)、桩基沉降计算 附加应力p=N k/A-0.8*18-0.4*18.8=589.4/2/3.3-0.8*18-0.4*18.8=67.4KPa Z1=1.1mZ2=3.4mZ3=8.9a/b=3.3/2=1.65 2Z 1/B c=1.1 2Z 2/Bc=3.4 2Z 3/Bc=8.9查表可得1-=0.2290a 2-=0.1450 a 3-=0.070由d s a/=3.7 L/d=25.7 查表可得 098.00=c 498.11=c 482.62=cNb=2ϕe=0.098+（2-1）/（1.498*（2-1）+6.482）=0.223-E s=)//(EA A siii∑∑=(0.229*1.1+0.145*3.4+0.07*8.9)/(0.145*3.4/5.2+0.07*8.9/6.76)=5.66 所以2.1=ϕS=4*1.2*0.223*67.4*(3.4*0.145/5.2+(8.9*0.07-3.4*0.145)/6.76)=8.23mm S<f=0.002*6000=12mm <200mm 满足要求。

地基基础课程设计任务书一、教学班级二、设计时间：一周三、课程设计任务：完成一幢多层框架结构房屋的基础设计四、课程设计目的：了解实际工程中钢筋径条形基础设计的步骤和掌握设计的方法。

五、设计内容：1、据所给资料，选择基础材料，构造形式及基础埋深。

2、确定土的承载力特征值fa。

3、确定基础底面尺寸及进行相应的验算，如有软弱层，应进行软弱下卧层验算，判定是否进行基础沉降计算。

并选择两点进行沉降计算，验算沉降差是否满足要求。

4、确定基础剖面尺寸及底板时筋。

5、绘制基础施工图，并编写设计说明：①基础平面布置图；②基础详图。

六、设计资料1、场地工程地质资料；2、上部结构平面图及荷载分布。

七、时间安排：周周三进行地基基础计算，要求计算书正确工整，周四~周五绘制施工图。

柱下条形基础设计一、设计资料1、地形拟建建筑场地平整。

2、土层及岩土设计技术参数土层及地基岩土物理力学参数如表2.1所示。

3(1)拟建场区地下水对混凝土结构无腐蚀性。

(2)地下水位深度:位于地表下4.9m<,4、上部结构资料拟建建筑物为多层全现浇框架结构，框架柱截面尺寸为400mmx400mm。

室外地坪标高同自然地面，室内外商差450mm。

柱网布置如下列图。

混凝土的强度等级C25~C30,钢筋采用HPB235,HRB335,HRB400级。

5、上部结构作用上部结构作用在柱底的荷载效应标准组合值Nik=1280kN,N2k=1060kN,上部结构作用在柱底的荷载效应基本组合值Nl=1728kN,N2=1430kN(其中Nik为轴线②〜⑥柱底竖向荷载标准组合值；N2k为轴线①、⑦柱底竖向荷载标准组合值；N1为轴线②柱底竖向荷载基本组合值；N2为物线①、⑦柱底竖向荷载基本组合值)申^1A■iA650065006500650065006500地基基础课程设计指导书通过课程学习，已具备了初步的地基基础设计的能力，此设计是完成一幢框架结构房屋的基础设计，其步骤如下：1、据上部结构的荷载图，将荷载分布相近的基础归并成一组，并选取最大的荷载供以后步骤的计算。

《地基处理技术》课程设计计算书题目专业学号班级姓名一、基本设计资料（1）工程概况某六层住宅楼，建筑占地约800m2，建筑面积约5000m2。

（2）基础形式与荷载条件拟采用筏板基础（基础底面为25m×32m），基础底面压力150 kPa，基础埋深3.5m。

（3）工程地质条件该场地地形较为平坦，平均地面标高在3.90m，地下水埋深在地面下0.52m，平均水位标高3.38m。

各土层的物理力学性质见表1。

表1 各层土的物理力学性质指标（）二、承载力计算1、确定桩土面积置换率20.101m==2、单桩承载力计算1na p si i p p i R u q l q A ==+∑桩侧阻力如下表：土层淤泥质粉质粘土砂质粉土 淤泥质粘土 粉质粘土 桩侧阻力q si （kpa ） 17.0 15.013.018.0桩端阻力360p q kpa =由此可以计算桩的承载力特征值为：2211.57,0.19641.57(1721511310182)3600.196408.11p p na p si i p p i d u d m A m R u q l q A kNππ======+=⨯⨯+⨯+⨯+⨯+⨯=∑3、复合地基承载力计算 根据公式有：(1)aspk sk pR f mm f A β=+- 当使用的是CFG 桩复合地基时，公式中的β取值一般可以根据当地经验取值，如无经验时，可以取0.75~0.95之间，天然地基承载力较大时，取大值。

本工程认为可以取β=0.85，sk f 取各土层天然地基承载力的加权平均值。

因此复合地基承载力为：70210060107526615408.11(1)0.1010.85(10.101)66260.740.196sk a spksk p f kpaR f m m f kpaA β⨯++⨯+⨯===+-=⨯+⨯-⨯=对地基进行深度修正，30018.50.52+8.50.98+8.9 2.0==10.21/3.5(0.5)260.7410.21(3.50.5)291.37150a spk kN m f f d kpa kpa γγ⨯⨯⨯=+-=+⨯-=>满足要求。

Xxx小区xx号住宅楼CFG桩法地基处理计算书一、设计资料1.1地基处理方法：CFG桩法1.2基础参数：基础类型：矩形基础基础长度L: 58.50m基础宽度B: 16.50m褥垫层厚度：200mm基础覆土容重：20.00kN/m31.3荷载效应组合：标准组合轴力(含基础重) F k： 313300kN准永久组合轴力(含基础重) F： 289200kN1.4桩参数:布桩形式：矩形纵向间距:1.50m,横向间距:1.50m桩长I: 8.00m,桩径d: 400mm桩间土承载力折减系数：0.75桩身混凝土抗压强度：f cu=20.00MPa单桩竖向极限承载力：900.00kN1.5地基处理设计依据《建筑地基处理技术规范》JGJ 79-2002 J220 - 2002)《建筑桩基技术规范》(JGJ 94-94) 《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2002 )1.6 土层参数：天然地面标高：-0.75m水位标高：-80.00m 天然地面标高质匚以--桩顶标高:-6.70m、复合地基承载力计算2.1单桩竖向承载力特征值计算当采用单桩载荷试验时，应将单桩竖向极限承载力除以安全系数 2R a =900.00/2=450.00kN由《建筑地基处理技术规范》 (JGJ 79-2002 J220-2002 )式9.2.7d e -- 一根桩分担的处理地基面积的等效圆直径 d e =1.13 ,&S 2=1.13 x J1.50 1.50=1.69m S 1、S 2--桩纵向间距、横向间距 ，S 1=1.50m 、S 2=1.502.3复合地基承载力计算由《建筑地基处理技术规范》 (JGJ 79-2002 J220-2002)式9.2.5 f spk = m 导+ -(1-m)f sk 式中:f spk --复合地基承载力特征值(kPa )A p m--面积置换率，m=5.57 ：R a --单桩竖向承载力特征值 ，R a =450.00kN一桩间土承载力折减系数，：=0.75f sk --处理后桩间土承载力特征值(kPa ),取天然地基承载力特征值，f sk =170.00kPaR a 卩450.00f spk = m 兀+ ：(1-m)f sk = 0.0557 0 1257+0.75 (1-0.0557) 170.00 = 319.83kPa经CFG 桩处理后的地基，当考虑基础宽度和深度对地基承载力特征值进行修正时，R a 450.00 3A P = 3 6.1257=10742.96kPa=10.74MPa 桩身混凝土抗压强度 f cu = 20.00Mpa f eu > 3A p桩身砼强度满足规范要求。

CFG桩复合地基处理计算书一设计资料1.1工程地质资料某大学博物馆，基础为筏板基础，基础长度为40.5米，宽度为36.6米，埋深为3.8米，场地天然地基土的基本统计特征见表1，由于含有软弱下卧层，须进行地基处理，要求处理后的复合地基承载力特征值达到250kPa，选择地基处理方案。

表1 场地天然地基土的基本统计特征1.2、设计内容及要求（1）选择桩型、桩长、桩径、桩距、布桩方式（2）软弱下卧层验算（3）地基变形验算（4）桩位平面布置图需提交的报告：计算说明书和桩布置施工图。

计算说明书和桩基础施工图。

建议图纸采用A3幅面，表达要清楚；计算说明书一律用A4幅面；装订顺序：封面（包含信息：《基础工程》课程设计，专业班级，学号，姓名，日期），设计任务书，计算说明书，施工图（图纸折叠成A4大小）。

二、设计资料:基础埋深为3.8m ，持力层为第二层粉土，其下第三层土粘性土为软弱下卧层，需进行地基处理，CFG 桩可广泛用于加固填土，饱和及非饱和粘性土，松散的沙土，粘土等，因此采用CFG 桩复合地基法进行处理。

2.1地基处理方法: CFG 桩法 2.2基础参数: 基础类型: 筏板基础 基础长度L: 40.50m 基础宽度B: 36.60m 褥垫层厚度: 300mm 2.4桩参数:桩型选择：采用CFG 圆柱形桩 布桩形式: 正方形布置桩径的选择：CFG 桩可只在基础范围内布置，桩径宜取350mm-600mm ，取桩径为d=400mm桩距的选择：桩距宜取3-5倍的直径，即取1200-2000mm ，取桩距为1600mm 纵向间距: 1.60m, 横向间距: 1.60m桩长选择：桩长取15.5m ，桩顶面距基础底面300mm ，留作褥垫层桩身混凝土采用C20，抗压强度：fcu=20.00MPa 2.5 确定桩数 在长边方向263.2616.15.401≈=+=n在短边方向9.2316.16.362=+=n ，取232=n合计：5982623=⨯=n三、CFG 桩复合地基验算 3.1 确定CFG 单桩承载力：根据公式p p ni i si p uA q l q u R +=∑=1查表，相关参数如表1所示单桩竖向承载力特征值计算)2.1652509.5805.145706.28.160505.0(4.0⨯+⨯+⨯+⨯+⨯+⨯+⨯=πu R +6004.042⨯π=KN 18.1372当采用单桩载荷试验时，应将单桩竖向极限承载力除以安全系数2,即承载力特征值 KN R R ua 6862==3.2 CFG 混合材料强度验算由《建筑地基处理技术规范》（JGJ 79-2002 J220－2002）式9.2.7，得KPa A R p a 163852.0686332=⨯⨯=π 桩身混凝土抗压强度 fcu= 20.00Mpa =20000KPa fcu > 3RaAp桩身砼强度满足规范要求。

邮电与信息工程学院岩土工程课程设计计算书课题名称：换土垫层法设计学生学号：0944510108专业班级：09建筑工程技术01班学生姓名：李宜学生成绩：指导教师：张晓敏换土垫层法地基处理工程课程设计计算书一、地基处理方案论证由于建筑地基大部分在暗滨区域,因此必须进行处理.若打钢筋混凝土短桩,费用比较昂贵;若采用水泥混凝土搅拌桩,由于暗滨土中有机物含量较高,因此处理效果可能不好;若采用基础梁跨越低,则因暗滨宽度太大而不可能,故采用砂垫层处理,置换暗滨填土,则既可满足建筑物对地基水载力的要求,又可达到改善排水途径及控制下卧层压力的目的.因此,对各种地基处理方案进行技术经济比较,决定采用砂垫层处理方案.二、计算垫层厚度对于砂垫层厚度的确定,可先假设一个垫层的厚度 ,然后再根据下卧层地基承载力,按公式进行验算,若不符合要求,则改变厚度 ,重新再验算,直到满足要求为止.由于暗滨深度为2.8米,基础埋深d=1.3米,因此砂垫层厚度假设为1.5米,其干密度要求大于1.6t/米21．计算基础底面平均压力P k:基础自重和基础以上的土重G k=γG Ad-γw Ah w=20×1.3×1.3—9.8×1.3×(1.3—0.5)=27.3kN故荷载效应标准组合时,基础底面平均压力P k=(F k+G k)/A=(145+27.3)÷1.3=132.6kPa2．计算基础底面处土的自重压力P c:P c=∑γi h i=18.5×0.8+(18.5—9.8)×0.5=19.2kPa3．计算垫层底面处土的自重压力P cz:P cz=∑γi h i=(18.6—9.8)×2.0+18.5×0.8=32.2kPa:4．计算垫层底面处的附加压力Pz由砂石垫层厚度 z=1.5米,基础宽b=1.3米,得z/b=1.5/1.3=1.15＞0.5取压力扩散角θ=30°,则垫层底面处的 附加应力P z =b(P K —P C )/(b+2ztan θ)=1.3×(132.6—19.2)/(1.3+2×1.5×tan30°) =40.87kPa5．计算下卧层地基承载力设计值由表1可得砂垫层底面处淤泥质粉质粘土的 地基承载力特征值F ak =68kPa,再经深度 修正后可得下卧层地基承载力设计值为： f az =f ak +ηb γ(b —3)+ ηd γ米(d+z —0.5)=68+0+1×[(18.5—9.8)×2+18.5×0.8×(2.8—0.5)]/2.8=94.5kPa 6．下卧层承载力验算垫层的 厚度 应满足作用在垫层底面处土的 自重压力与附加压力之和不大 于下卧层地基承载力的 要求,即：P z + P cz =48.7+32.2=80.9＜f az =94.5kPa,满足设计要求故砂石垫层厚度 取1.5米四、确定垫层宽度垫层的 宽度 除要满足应力扩散的 要求外,还应防止垫层向两边挤动.如果垫层宽度 不足,四周侧面土质又较软弱时,垫层就有可能部分挤入侧面软弱土中,使基础沉降增大 .宽度 计算通常可按扩散角法.b ’=b+2ztan θ=1.3+2×1.5×tan30°=3.0米,按1:1.5边坡开挖五、沉降计算换土垫层后建筑物的 地基沉降由垫层自身的 变形量s 1和下卧层的 变形量s 2两部分组成,其中：sE hP P s 2)(1α+=式中 h —砂垫层厚度 (米).对条形基础,压力扩散系数α可按下式计算： θαhtg b b2+==1.3/(1.3+2×1.5×tan30°)=0.429(1)对砂垫层压缩模量E s 可取20米Pa,则砂垫层自身的 变形S 1为：sE hP P s2)(1α+==(132.6+0.429×132.6)×1.3×103/(2×20×103)=6.16米米(2)下卧层土的 变形量s 2可按分层总合法分层总和法规范修正公式计算,S 2=S 's ϕ=⎪⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛-----=∑1110i i i i ni si s Z Z E P ααϕ 垫层底面处的 附加压力P 0=P z =48.7,因而,可计算i S '∆： Z=0～2米(第二层土)：iS '∆=()m m Z Z E P i i i i i4.343672.1287.37.48110=⨯=⎪⎪⎪⎭⎫⎝⎛-----αα Z=2～7.7米(第三层土)：iS '∆=()672.312268.60.773.127.48110⨯-⨯=⎪⎪⎪⎭⎫⎝⎛-----i i i i iZ Z E P αα=47.8米米确定Zn ：由表2知,Z=13米深度 范围内的 计算变形量∑'∆S =99米米,相应于Z=12.4~13米的 土层的 计算量 2.1／99=0.0021≦0.025,满足要求,故可确定地基变形量的 计算深度 Zn=13米. 确定s ϕ：由公式∑∑∆=n isiii iEA A/E ns _确定Zn 的 深度 范围内的 压缩模量的 当量值s _E ：snn n n n s s E Z Z P E Z Z P E Z P ⎪⎭⎫ ⎝⎛-++⎪⎭⎫ ⎝⎛-+⎪⎭⎫ ⎝⎛⨯-⎪⎭⎫ ⎝⎛⨯-=----------110211*********n n 0S _..........00Z P E αααααααα =⎪⎭⎫ ⎝⎛+++++⨯93.10830.093.10442.093.13400.0.093.14473.013.23595.287.37492.17.48023.57.48=2.5米pa表1： 下卧层土的 变形量S 2的 计算结果(一)查表6-4(土力学教材)P 0≦0.75f ak 的 1.1s =ϕ,因而地基的 沉降量S 2： ⨯='∆=∑=1.1S S 1i S 2ni ϕ99=108.9米米所以综上地基的 最终沉降量：S=115.1mm 6.2108.9S S 21=+=+'﹤[]mm S 200=六、施工设计1．垫层材料垫层材料为砂石垫层,应选用级配良好,质地坚硬的 中砂材料,材料中不得含有植物质残体、垃圾等杂物质,且含泥量不超过5％(排水砂石垫层不应超过3％),该垫层的 总厚度 为1.5米 2．施工机具垫层施工应根据不同的 换填材料选择合适的 机具,此工程中为砂石垫层,宜采用平板振动器、蛙式夯、平碾或插入式振动器3．含水量要求为获得最佳夯实效果,宜采用垫层材料的 最优含水量,作为施工的 控制含水量.对于砂石垫层,当使用平板振动器时,含水量可取15％~20％;当使用平碾或挖夯时,含水量可取8%~12%;当使用插入式振动器时,砂石材料则宜为饱和.4．分层厚度砂石垫层的 分层铺填厚度 以及每层压实的 遍数宜根据垫层材料、施工机械设备及设计要求等通过现场试验确定.一般情况下垫层的 分层厚度 可取200~300米米,在不具备试验条件的 场合可按下表选用：5.垫层施工基坑开挖时应避免坑底上层受扰动,可保留约200米米厚的土层暂不挖去,侍铺填垫层前再挖至设计标高.严禁扰动垫层下的软弱土层,防止其被践踏.受冻或受水浸泡.在碎石或卵石垫层底部宜设置150～300米米厚的砂垫层或铺一层土工织物,以防止软弱土层表面的局部破坏,同时必须防止基坑边坡坍土混入垫层.换填垫层施工应注意基坑排水,除采用水撼法施工砂垫层外,不得在浸水条件下施工,必要时应采用降低地下水位的措施.垫层竣工验收合格后,应及时进行基础施工与基坑回填七、质量控制与检验砂垫层的质量必须分层控制及检验,并且以满足设计要求的最小密度控制为标准.质量的检验方法主要有环刀法和贯入测定法;另外对于垫层的填筑工程竣工质量验收还可用：动测法、静立触探法和标准贯入法等其中的一种方法检验.垫层底面应铺设在同一标高上,各分层搭接的位置应错开0.5—1.0米,施工时应按先深后浅的顺序进行.垫层施工前应验槽,浮土应清除,边坡必须稳定,如发现孔、洞、沟、穴或软弱土层,应挖除后填实.在本工程中的砂垫层中,对于中砂,要求最小干密度;对于粗砂,要求最小干密度;检查施工过程中的各项测试数据和施工记录,不符合设计要求时应补夯或采取其他有效措施.采用环刀法检验垫层的施丁质量时,取样点应位于每层厚度的2/3 深度处.检验点数量,对大基坑每50～100米2 不应少于1 个检验点;对基槽每10～20米不应少于1 个点;每个独立柱基不应少于1 个点.采用贯入仪或动力触探检验垫层的施工质量时, 每分层检验点的间距应小于4米.垫层的施工质量检验必须分层进行.应在每层的压实系数符合设计要求后铺填上层土.竣工验收承载力检验的数量,应根据场地复杂程度和建筑物的重要性确定,对于简单场地上的一般建筑物,每个建筑地基的载荷试验检验点不应少于3 点; 对于复杂场地或重要建筑地基应增加检验点数.强夯置换地基载荷试验检验和置换墩着底情况检验数量均不应少于墩点数的l%,且不应少于3 点.八、主要参考文献1．郑俊杰．地基处理技术．武汉：华中科技大学出版社,2004;2．叶书麟,叶观宝．地基处理．北京：中国建筑工业出版社,2003;3．袁聚云等．土木工程专业毕业设计指南(岩土工程分册)．北京：中国水利水电出版社,1999;4．《地基处理》编写委员会．地基处理手册．北京：中国建筑工业出版社,2000;5．中华人民共和国行业标准．建筑地基处理技术规范(JGJ79－2002)．北京：中国建筑工业出版社,2000;6．湖北省地方标准．建筑地基基础技术规范(DB42/242－2003);7．祝龙根等．地基基础测试新技术．北京：机械工业出版社,2002;8．地基与基础工程新技术实用手册;9．龚晓南．地基处理新技术．西安：陕西科学技术出版社,1997;10．周景星等．基础工程．北京：清华大学出版社,2000;11．赵明华．基础工程．北京：高等教育出版社,2003;12．吴湘兴．土力学及地基基础．武汉：武汉大学出版社,2000.附件：工程施工现场应急预案及安全保证措施一、编制原则1、以人为本,安全第一原则。

地基处理方案计算书案例1. 引言本文档旨在介绍一种地基处理方案的计算书案例。

该方案将包括对地基处理的计算和设计。

2. 计算步骤以下为地基处理方案的计算步骤：1. 确定地基处理的目标和要求：首先需要明确地基处理的目标和要求，例如提高地基的承载力或减小沉降。

2. 地质勘探：通过进行地质勘探，获取地基的地质信息，包括土层的类型、厚度、强度等。

3. 地基处理方法选择：根据地质信息，结合地基处理的目标和要求，选择适合的地基处理方法，例如加固地基、加压注浆等。

4. 地基处理计算：根据选择的地基处理方法，进行相应的计算，包括地基承载力计算、沉降预测等。

5. 设计地基处理方案：根据计算结果，进行地基处理方案的设计，包括地基处理的深度、强度、施工方法等。

6. 施工和监测：根据设计的地基处理方案进行施工，并进行监测，以确保地基处理效果的达到设计要求。

3. 示例案例以下为一具体地基处理方案的计算书案例：3.1 目标和要求地基处理的目标是提高地基的承载力，要求承载力增加至少30%。

3.2 地质勘探通过地质勘探，得知地基为砂土地层，地基的厚度为15米，强度较弱。

3.3 地基处理方法选择根据地质信息和目标要求，选择了加固地基的方法。

3.4 地基处理计算根据加固地基的方法和地质信息，进行了地基承载力的计算，结果显示承载力增加了40%。

3.5 设计地基处理方案根据计算结果，设计了地基处理方案，包括加固地基的深度为10米，强度为C30。

3.6 施工和监测按照设计的地基处理方案进行施工，并进行监测工作，监测结果显示地基处理效果达到了设计要求。

4. 结论本文档介绍了地基处理方案的计算书案例，包括计算步骤和具体示例。

通过该案例可了解到地基处理的计算和设计过程，以及如何选择合适的地基处理方法并达到目标要求。

CFG桩复合地基处理计算书一设计资料1.1工程地质资料某大学博物馆，基础为筏板基础，基础长度为40.5米，宽度为36.6米，埋深为3.8米，场地天然地基土的基本统计特征见表1，由于含有软弱下卧层，须进行地基处理，要求处理后的复合地基承载力特征值达到250kPa，选择地基处理方案。

表1 场地天然地基土的基本统计特征序号土类型土层厚（m）容重（KN/m3）饱和容重（KN/m3）压缩模量（MPa）承载力（KPa）1 杂填土 1.000 18.3 —— 3.000 80.02 粉土 3.600 18.5 ——8.000 160.03 粘性土 1.800 19.9 —— 4.500 125.04 粘性土 2.600 20.8 ——7.700 160.05 粉土 1.500 18.3 —— 6.500 180.06 细砂 5.900 19.5 19.5 15.000 220.07 粉土 2.000 19.7 19.7 8.300 200.08 粘性土 1.700 19.8 19.8 7.500 200.01.2、设计内容及要求（1）选择桩型、桩长、桩径、桩距、布桩方式（2）软弱下卧层验算（3）地基变形验算（4）桩位平面布置图需提交的报告：计算说明书和桩布置施工图。

计算说明书和桩基础施工图。

建议图纸采用A3幅面，表达要清楚；计算说明书一律用A4幅面；装订顺序：封面（包含信息：《基础工程》课程设计，专业班级，学号，姓名，日期），设计任务书，计算说明书，施工图（图纸折叠成A4大小）。

二、设计资料:基础埋深为3.8m ，持力层为第二层粉土，其下第三层土粘性土为软弱下卧层，需进行地基处理，CFG 桩可广泛用于加固填土，饱和及非饱和粘性土，松散的沙土，粘土等，因此采用CFG 桩复合地基法进行处理。

2.1地基处理方法: CFG 桩法 2.2基础参数: 基础类型: 筏板基础 基础长度L: 40.50m 基础宽度B: 36.60m 褥垫层厚度: 300mm 2.4桩参数:桩型选择：采用CFG 圆柱形桩 布桩形式: 正方形布置桩径的选择：CFG 桩可只在基础范围内布置，桩径宜取350mm-600mm ，取桩径为d=400mm桩距的选择：桩距宜取3-5倍的直径，即取1200-2000mm ，取桩距为1600mm 纵向间距: 1.60m, 横向间距: 1.60m桩长选择：桩长取15.5m ，桩顶面距基础底面300mm ，留作褥垫层桩身混凝土采用C20，抗压强度：fcu=20.00MPa 2.5 确定桩数 在长边方向263.2616.15.401≈=+=n在短边方向9.2316.16.362=+=n ，取232=n合计：5982623=⨯=n三、CFG 桩复合地基验算 3.1 确定CFG 单桩承载力：根据公式p p ni i si p uA q l q u R +=∑=1查表，相关参数如表1所示单桩竖向承载力特征值计算)2.1652509.5805.145706.28.160505.0(4.0⨯+⨯+⨯+⨯+⨯+⨯+⨯=πu R +6004.042⨯π=KN 18.1372当采用单桩载荷试验时，应将单桩竖向极限承载力除以安全系数2,即承载力特征值 KN R R ua 6862==3.2 CFG 混合材料强度验算由《建筑地基处理技术规范》（JGJ 79-2002 J220－2002）式9.2.7，得KPa A R p a 163852.0686332=⨯⨯=π 桩身混凝土抗压强度 fcu= 20.00Mpa =20000KPa fcu > 3RaAp桩身砼强度满足规范要求。