汽轮机热力设计平台_李盾

- 128 -改进300MW 汽轮机低压加热器疏水系统谭 剑（茂名热电厂，广东 茂名 525000）【摘 要】现代大中型汽轮机都采用抽汽回热循环，采取在不同压力下从汽轮机中抽出一部分已部分做功的蒸汽，引至回热加热器中吸热，温度升高，从而提高给水在锅炉内的外热源的吸热温度，使循环的平均吸热温度增加，起到提高循环热效率的目的。

文章主要对茂名热电厂300MW 汽轮机低压加热器疏水系统的设计及安装存在的问题进行剖析，并提出改进的措施，减少冷源热损失，以提高该机组的循环热效率。

【关键词】回热循环；疏水系统；热效率 【中图分类号】TM621 【文献标识码】A 【文章编号】1008-1151(2009)02-0128-02茂名热电厂300MW 汽轮机是东方汽轮机厂制造，全厂热力系统由北京国电华北电力工程有限公司设计，抽汽回热循环系统设计配置有标准的三高、四低、一除氧，其中低压加热器均为卧式∪型管结构，均设有内置式疏水冷却段，7#、8#低压加热器为合体结构布置在凝汽器喉部，低压加热器疏水方式分别为：5#、6#低压加热器疏水采用逐级自流，最后由疏水泵送入6#低压加热器出口的主凝结水管道；7#、8#低压加热器疏水采用逐级自流，最后进入凝汽器。

各低压加热器设计的给水端差为2.8℃、疏水端差为5.6℃。

该机组自投产以来，因疏水泵轴承缺陷，厂家处理多次都不理想，所以疏水泵一直停用。

而6#低压加热器的疏水则改为由危急疏水管直排至2#疏水扩容器进入凝汽器。

通过分析，6#低压加热器的这两种疏水方式都是非常不合理的，将增加了凝汽器的冷源热损失，降低了循环热效率。

（一）北京国电华北电力工程有限公司设计的低压加热器疏水系统简图（图1） 图1（二）N300-16.7/537/537-8型汽轮机THA 工况低压加热器热平衡图（图2）图2（三）北京国电华北电力工程有限公司设计的低压加热器疏水泵系统存在的问题 如图1所示，汽轮机运行中，6#低压加热器疏水从正常疏水口进入疏水泵再送至6#低压加热器凝结水出口母管，根据现场实测数据显示，在额定负荷下，6#低压加热器凝结水出口温度为124℃，而疏水泵入口疏水温度为99℃，当疏水泵将疏水送入6#低压加热器凝结水出口母管混合后，6#低压加热器凝结水出口温度降至110℃，这样，直接增加了6#低压加热器给水端差，同时由于5#低压加热器凝结水入口温度降低，也增加了5#低压加热器疏水端差。

汽轮机缸效率变化对热耗率影响的计算方法研究杨㊀宇ꎬ王家鋆(上海发电设备成套设计研究院有限责任公司ꎬ上海２００２４０)摘要:通过对汽轮机热耗基本定义公式的关键参数的小偏差影响分析ꎬ推导出了汽轮机高压缸㊁中压缸㊁低压缸各缸效率变化对汽轮机热耗影响的计算方法ꎮ利用ＣＬＮ６００－２４.２/５６６/５６６汽轮机ＴＨＡ工况的数据对公式进行了试算ꎬ并与汽轮机制造厂热力特性书中的相关数据进行了对比ꎬ验证了计算方法的精度ꎬ并对误差原因进行了分析ꎮ计算方法的精度可以满足常规汽轮机性能诊断和分析的要求ꎬ可以方便快捷地计算汽轮机各缸效率变化对热耗的影响ꎮ关键词:汽轮机ꎻ缸效率ꎻ热耗率ꎻ热力系统ꎻ内功率分类号:ＴＫ２６２㊀㊀㊀文献标识码:Ｂ㊀㊀㊀文章编号:１００１￣５８８４(２０２１)０１￣０００５￣０３ＳｔｕｄｙｏｎＣａｌｃｕｌａｔｉｏｎＭｅｔｈｏｄｏｆＩｎｆｌｕｅｎｃｅｏｆＴｕｒｂｉｎｅＣｙｌｉｎｄｅｒＥｆｆｉｃｉｅｎｃｙＣｈａｎｇｅｏｎＨｅａｔＣｏｎｓｕｍｐｔｉｏｎＲａｔｅＹＡＮＧＹｕꎬＷＡＮＧＪｉａ￣ｙｕ(ＳｈａｎｇｈａｉＰｏｗｅｒＥｑｕｉｐｍｅｎｔＲｅｓｅａｒｃｈＩｎｓｔｉｔｕｔｅＣｏ.ꎬＬｔｄ.ꎬＳｈａｎｇｈａｉ２００２４０ꎬＣｈｉｎａ)Ａｂｓｔｒａｃｔ:Ｔｈｉｓｐａｐｅｒａｎａｌｙｚｅｓｔｈｅｉｎｆｌｕｅｎｃｅｏｆｓｍａｌｌｄｅｖｉａｔｉｏｎｓｏｎｔｈｅｋｅｙｐａｒａｍｅｔｅｒｓｏｆｔｈｅｂａｓｉｃｄｅｆｉｎｉｔｉｏｎｆｏｒｍｕｌａｏｆｓｔｅａｍｔｕｒｂｉｎｅｈｅａｔｒａｔｅꎬａｎｄｄｅｒｉｖｅｓａｃａｌｃｕｌａｔｉｏｎｍｅｔｈｏｄｆｏｒｔｈｅｉｎｆｌｕｅｎｃｅｏｆｔｈｅｅｆｆｉｃｉｅｎｃｙｃｈａｎｇｅｓｏｆｔｈｅｓｔｅａｍｔｕｒｂｉｎｅｈｉｇｈｐｒｅｓｓｕｒｅｃｙｌｉｎｄｅｒꎬｍｅｄｉｕｍｐｒｅｓｓｕｒｅｃｙｌｉｎｄｅｒꎬａｎｄｌｏｗｐｒｅｓｓｕｒｅｃｙｌｉｎｄｅｒｏｎｔｈｅｈｅａｔｒａｔｅｏｆｔｈｅｔｕｒｂｉｎｅ.ＴｈｅｆｏｒｍｕｌａｗａｓｔｅｓｔｅｄｏｎｔｈｅｂａｓｉｓｏｆＣＬＮ６００￣２４.２/５６６/５６６ｓｔｅａｍｔｕｒｂｉｎｅＴＨＡｃｏｎｄｉｔｉｏｎｓꎬａｎｄｃｏｍｐａｒｅｄｗｉｔｈｔｈｅｒｅｌｅｖａｎｔｄａｔａｉｎｔｈｅｔｈｅｒｍａｌｃｈａｒａｃｔｅｒｉｓｔｉｃｓｂｏｏｋｏｆｔｈｅｓｔｅａｍｔｕｒｂｉｎｅｍａｎｕｆａｃｔｕｒｅｒꎬｔｈｅａｃｃｕｒａｃｙｏｆｔｈｅｃａｌｃｕｌａｔｉｏｎｍｅｔｈｏｄｗａｓｖｅｒｉｆｉｅｄꎬａｎｄｔｈｅｃａｕｓｅｏｆｔｈｅｅｒｒｏｒｗａｓａｎａｌｙｚｅｄ.Ｔｈｅａｃｃｕｒａｃｙｏｆｔｈｅｃａｌｃｕｌａｔｉｏｎｍｅｔｈｏｄｃａｎｍｅｅｔｔｈｅｒｅｑｕｉｒｅｍｅｎｔｓｏｆｐｅｒｆｏｒｍａｎｃｅｄｉａｇｎｏｓｉｓａｎｄａｎａｌｙｓｉｓｏｆｃｏｎｖｅｎｔｉｏｎａｌｓｔｅａｍｔｕｒｂｉｎｅｓꎬａｎｄｉｔｃａｎｃｏｎｖｅｎｉｅｎｔｌｙａｎｄｑｕｉｃｋｌｙｃａｌｃｕｌａｔｅｔｈｅｅｆｆｅｃｔｏｆｔｈｅｅｆｆｉｃｉｅｎｃｙｃｈａｎｇｅｏｆｅａｃｈｃｙｌｉｎｄｅｒｏｆｔｈｅｓｔｅａｍｔｕｒｂｉｎｅｏｎｔｈｅｈｅａｔｒａｔｅ.Ｋｅｙｗｏｒｄｓ:ｓｔｅａｍｔｕｒｂｉｎｅꎻｃｙｌｉｎｄｅｒｅｆｆｉｃｉｅｎｃｙꎻｈｅａｔｒａｔｅꎻｔｈｅｒｍｏｄｙｎａｍｉｃｓｙｓｔｅｍꎻｉｎｔｅｒｎａｌｐｏｗｅｒ０㊀前㊀言汽轮机长期运行过程中ꎬ由于通道磨损或结垢㊁叶顶汽封损坏等原因ꎬ热力性能存在一定的劣化ꎮ电厂管理人员通过对热力性能的监控ꎬ尤其是通过对汽缸进㊁出口压力和温度的测量ꎬ较容易获得汽轮机的缸效率ꎬ通过各个汽缸缸效率的变化量准确获得对热耗的影响值ꎬ可以为是否能利用机组停机机会对汽轮机各个汽缸揭缸进行必要的通流部分检修做出技术支撑ꎮ在汽轮机进行部分汽缸的通流改造的可行性研究时ꎬ也需要通过评估汽轮机特定汽缸缸效率的提升能力ꎬ来分析对降低汽轮机热耗的影响ꎮ汽轮机缸效率变化对热耗率的影响ꎬ可以采用热力性能分析软件进行变工况计算[１]ꎬ但对于不同的汽轮机和热力系统类型ꎬ需要分别搭建分析模型和编写计算程序[２－４]ꎬ有时候也缺乏必要的汽轮机热力设计的热力数据ꎬ难以满足热力性能分析工程师简捷计算的需要ꎮ本文针对热耗定义公式ꎬ基于小偏差影响理论进行推导ꎬ获得了一种简捷的相对准确的汽轮机缸效率变化对热耗率和电功率影响的评估方法ꎮ１㊀缸效率变化对热耗影响计算１.１㊀汽轮机热耗的定义及相对变化影响汽轮机热耗ｑ的定义公式:ｑ＝ＱＰ(１)式中ꎬｑ为汽轮机热耗ꎬｋＪ/(ｋＷ ｓ)ꎻＱ为吸热量ꎬｋＪ/ｓꎻＰ为发电功率ꎬｋＷꎮ根据小偏差影响理论ꎬ可得:Δｑｑ＝ΔＱＱ－ΔＰＰ(２)㊀㊀式(２)即表明ꎬ汽轮机热耗ｑ的相对变化量由吸热量Ｑ的相对变化量与发电功率Ｐ的相对变化量的差值决定ꎮ１.２㊀高压缸效率的变化对热耗的影响高压缸效率的变化会导致高压缸的内功率变化以及锅第６３卷第１期汽㊀轮㊀机㊀技㊀术Ｖｏｌ.６３Ｎｏ.１２０２１年２月ＴＵＲＢＩＮＥＴＥＣＨＮＯＬＯＧＹＦｅｂ.２０２１㊀收稿日期:２０２０￣０５￣０６㊀㊀㊀㊀㊀㊀作者简介:杨㊀宇(１９７１￣)ꎬ男ꎬ四川泸州人ꎬ教授级高工ꎬ硕士ꎮ主从事发电设备强度与寿命㊁可靠性㊁安全性和经济性等方面的研究ꎮ炉再热器吸热量的变化ꎮ高压缸效率变化使得高压缸排汽焓变化量可由下式来计算:㊀㊀㊀δｈＨＰＥ＝ｈＨＰＥᶄ－ｈＨＰＥ＝－ΔｈＨＰＩＳ(ηＨＰᶄ－ηＨＰ)＝－ΔｈＨＰηＨＰ()(ηＨＰᶄ－ηＨＰ)＝－ΔｈＨＰηＨＰᶄ－ηＨＰηＨＰ()＝－ΔｈＨＰΔηＨＰηＨＰ(３)式中ꎬδｈＨＰＥ为高压缸排汽焓变化量ꎬｋＪ/ｋｇꎻｈＨＰＥ㊁ｈＨＰＥᶄ分别为变化前㊁后的高压缸排汽焓ꎬｋＪ/ｋｇꎻΔｈＨＰＩＳ为高压缸等熵焓降ꎬｋＪ/ｋｇꎻηＨＰ㊁ηＨＰᶄ分别为变化前㊁后的高压缸效率ꎻΔｈＨＰ为变化前高压缸有效焓降ꎬｋＪ/ｋｇꎻΔηＨＰ为高压缸效率变化的绝对值ꎮ高压缸排汽焓变化量造成高压缸内功率变化ΔＰＨＰ:ΔＰＨＰ＝－ＧＨＰδｈＨＰＥ(４)式中ꎬＧＨＰ为高压缸流量ꎬｋｇ/ｓꎮ将式(３)代入式(４)ꎬ则有:ΔＰＨＰ＝ＧＨＰΔｈＨＰΔηＨＰηＨＰ(５)㊀㊀对式(５)进行变形后有:ΔＰＨＰＰ＝ＧＨＰΔｈＨＰＰΔηＨＰηＨＰ(６)㊀㊀令ＧＨＰΔｈＨＰＰ＝ＲＨＰꎬ则有:ΔＰＨＰＰ＝ＲＨＰΔηＨＰηＨＰ(７)式中ꎬＲＨＰ为高压缸名义内功率占总电功率的百分比ꎮ高压缸排汽焓变化会使得进入锅炉再加热器的蒸汽比焓变化ꎬ从而造成锅炉再加热器的吸热量变化为:ΔＱ＝ＧＲＨδｈＨＰＥ(８)式中ꎬＧＲＨ为锅炉再热流量ꎬｋｇ/ｓꎮ根据式(１)ꎬ锅炉的吸热量Ｑ为:Ｑ＝ｑＰ(９)㊀㊀将式(７)㊁式(８)和式(９)代入式(２)ꎬ可得:Δｑｑ＝ＧＲＨｑＰΔｈＨＰΔηＨＰηＨＰ－ＲＨＰΔηＨＰηＨＰ(１０)㊀㊀如若高压缸效率降低ꎬ减少的内功率会成为升高热耗率的因素ꎬ同时减少的锅炉再热吸热量又成为热耗率下降的因素ꎮ相对而言ꎬ前者的影响更大ꎮ１.３㊀中压缸效率的变化对热耗的影响中压缸效率的变化一方面会导致中压缸的内功率变化ꎬ另一方面也会影响到低压缸的内功率变化ꎮ中压缸效率变化对中压缸内功率的影响类似于高压缸效率变化对高压缸内功率的影响ꎬ可采用类似式(５)的公式来计算:ΔＰＩＰ＝ＧＩＰΔｈＩＰΔηＩＰηＩＰ(１１)式中ꎬＧＩＰ为中压缸流量ꎬｋｇ/ｓꎻΔηＩＰ为中压缸效率变化的绝对值ꎻηＩＰ为变化前的中压缸效率ꎮ中压缸效率的变化另一方面也会影响低压缸的内功率ꎮ例如ꎬ中压缸效率的降低会使中排比焓增加ꎬ从而低压缸进汽比焓升高ꎬ低压缸的等熵焓降增加ꎬ假设低压缸效率不变ꎬ则低压缸有效焓降也将增加ꎬ从而导致低压缸内功率会增加ꎮ㊀㊀ΔｈＬＰᶄ－ΔｈＬＰ＝(ｈＩＰＥᶄ－ｈＬＰＥᶄ)－(ｈＩＰＥ－ｈＬＰＥ)＝(ｈＩＰＥᶄ－ｈＩＰＥ)－(ｈＬＰＥᶄ－ｈＬＰＥ)＝δｈＩＰＥ－δｈＬＰＥ(１２)式中ꎬΔｈＬＰ㊁ΔｈＬＰᶄ分别为变化前㊁后的低压缸有效焓降ꎬｋＪ/ｋｇꎻｈＩＰＥ㊁ｈＩＰＥᶄ分别为变化前㊁后的中压缸排汽焓ꎬｋＪ/ｋｇꎻｈＬＰＥ㊁ｈＬＰＥᶄ分别为变化前㊁后的低压缸排汽焓ꎬｋＪ/ｋｇꎻδｈＩＰＥ为中压缸排汽焓变化量ꎬｋＪ/ｋｇꎻδｈＬＰＥ为低压缸排汽焓变化量ꎬｋＪ/ｋｇꎮ定义低压缸的损耗因子ＬＦ:ＬＦ＝δｈＬＰＥδｈＩＰＥ(１３)㊀㊀损耗因子ＬＦ实际上即是低压缸进汽等压焓增未被有效利用而造成的损失比例ꎬ而(１－ＬＦ)则是被有效利用的比例ꎮ则有:㊀㊀㊀㊀ΔｈＬＰᶄ－ΔｈＬＰ＝δｈＩＰＥ－ＬＦ δｈＩＰＥ＝(１－ＬＦ) δｈＩＰＥ＝－(１－ＬＦ)ΔｈＩＰΔηＩＰηＩＰ(１４)㊀㊀中压缸效率的变化导致低压缸的内功率变化ΔＰＩＰꎬ可采用以下公式计算:㊀㊀㊀㊀ΔＰＬＰ＝ＧＬＰ(ΔｈＬＰᶄ－ΔｈＬＰ)＝－ＧＬＰ(１－ＬＦ)ΔｈＩＰΔηＩＰηＩＰ＝－ＧＬＰΔｈＬＰ(１－ＬＦ)ΔｈＬＰΔｈＩＰΔηＩＰηＩＰ(１５)㊀㊀综合式(１１)㊁式(１５)ꎬ可得:㊀㊀ΔＰＩＰ＋ΔＰＬＰ＝ＧＩＰΔｈＩＰΔηＩＰηＩＰ－ＧＬＰΔｈＬＰ(１－ＬＦ)ΔｈＬＰΔｈＩＰΔηＩＰηＩＰ＝[ＧＩＰ－ＧＬＰ(１－ＬＦ)]ΔｈＩＰΔηＩＰηＩＰ(１６)㊀㊀ΔＰＩＰＰ＋ΔＰＬＰＰ＝ＧＩＰΔｈＩＰＰΔηＩＰηＩＰ－ＧＬＰΔｈＬＰＰ(１－ＬＦ)ΔｈＬＰΔｈＩＰΔηＩＰηＩＰ(１７)㊀㊀令ＲＩＰ＝ＧＩＰΔｈＩＰＰꎬＲＬＰ＝ＧＬＰΔｈＬＰＰꎬ则有:ΔＰＩＰＰ＋ΔＰＬＰＰ＝ＲＩＰΔηＩＰηＩＰ－ＲＬＰΔｈＩＰΔｈＬＰ(１－ＬＦ)ΔηＩＰηＩＰ(１８)式中ꎬＲＩＰ为中压缸名义功率占总电功率百分比ꎻＲＬＰ为低压缸名义功率占总电功率百分比ꎮ㊀㊀㊀Δｑｑ＝－ΔＰＩＰＰ＋ΔＰＬＰＰ()＝－ＲＩＰΔηＩＰηＩＰ＋ＲＬＰΔｈＩＰΔｈＬＰ(１－ＬＦ)ΔηＩＰηＩＰ(１９)㊀㊀㊀Δｑｑ＝－ＲＩＰ－ＲＬＰΔｈＩＰΔｈＬＰ(１－ＬＦ)()ΔηＩＰηＩＰ(２０)６汽㊀轮㊀机㊀技㊀术㊀㊀第６３卷１.４㊀低压缸效率的变化对热耗的影响低压缸效率的变化仅导致低压缸的内功率变化ꎮΔＰＬＰ＝－ＧＬＰδｈＬＰＥ＝ＧＬＰΔｈＬＰΔηＬＰηＬＰ(２１)ΔＰＰ＝ＧＬＰΔｈＬＰＰΔηＬＰηＬＰ＝ＲＬＰΔηＬＰηＬＰ(２２)Δｑｑ＝－ΔＰＰ＝－ＲＬＰΔηＬＰηＬＰ(２３)１.５㊀各缸名义内功率占总电功率百分比前面的公式推导过程中没有考虑热力系统的回热抽汽和给水泵汽轮机用汽ꎬ各缸排汽流量等于进汽流量ꎮ由于实际汽轮机存在热力系统回热抽汽ꎬ造成各缸排汽流量小于进汽流量ꎬ会对计算结果造成一定误差ꎬ在此进行相应的讨论ꎮ根据ＲＨＰ㊁ＲＩＰ㊁ＲＬＰ的计算式ꎬ如果采用各缸进汽流量来计算将使得计算的影响量偏大ꎻ如果采用各缸排汽流量来计算将使得计算的影响量偏小ꎮ为降低误差ꎬ可以考虑采用各缸实际内功率占总电功率百分比进行替换ꎮ相应的公式为:ＲＨＰ＝ＧＨＰｉｎΔｈＨＰ－ðＧＨＰｅｘｔ(ｈＨＰｅｘｔ－ｈＨＰＥ)Ｐ(２４)式中ꎬＧＨＰｉｎ为高压缸进汽流量ꎬｋｇ/ｓꎻＧＨＰｅｘｔ为高压缸各段抽汽流量ꎬｋｇ/ｓꎻｈＨＰｅｘｔ为高压缸各段抽汽比焓ꎬｋＪ/ｋｇꎮＲＩＰ＝ＧＩＰｉｎΔｈＩＰ－ðＧＩＰｅｘｔ(ｈＩＰｅｘｔ－ｈＩＰＥ)Ｐ(２５)式中ꎬＧＩＰｉｎ为中压缸进汽流量ꎬｋｇ/ｓꎻＧＩＰｅｘｔ为中压缸各段抽汽流量ꎬｋｇ/ｓꎻｈＩＰｅｘｔ为中压缸各段抽汽比焓ꎬｋＪ/ｋｇꎮＲＬＰ＝ＧＬＰｉｎΔｈＬＰ－ðＧＬＰｅｘｔ(ｈＬＰｅｘｔ－ｈＬＰＥ)Ｐ(２６)式中ꎬＧＬＰｉｎ为低压缸进汽流量ꎬｋｇ/ｓꎻＧＬＰｅｘｔ为低压缸各段抽汽流量ꎬｋｇ/ｓꎻｈＬＰｅｘｔ为低压缸各段抽汽比焓ꎬｋＪ/ｋｇꎮ２㊀算㊀例某ＣＬＮ６００－２４.２/５６６/５６６超临界㊁一次中间再热㊁三缸四排汽㊁单轴㊁凝汽式汽轮机的ＴＨＡ工况相关的主要参数见表１ꎮ㊀㊀表１ＣＬＮ６００汽轮机ＴＨＡ工况相关主要参数ＰｋＷｑｋＪ/(ｋＷ ｈ)ＧＨＰＩｋｇ/ｓＧＨＰＥｋｇ/ｓＧＲＨｋｇ/ｓＧＩＰＩｋｇ/ｓＧＩＰＥｋｇ/ｓＧＬＰＩｋｇ/ｓＧＬＰＥｋｇ/ｓΔｈＨＰｋＪ/ｋｇΔｈＩＰｋＪ/ｋｇΔｈＬＰｋＪ/ｋｇΔｈＲＨｋＪ/ｋｇ６０００００７５２２.０４６１.３２４２８.９７３９２.８０３９２.８０３７６.４６３３１.９８２７１.１３４１８.６３９７.４８８２.８１２８０.２㊀㊀对高压缸效率㊁中压缸效率㊁低压缸效率各增加１％ꎬ采用式(１０)㊁式(２０)和式(２３)分别计算对热耗的影响ꎬ结果见表２ꎮ㊀㊀表２缸效率变化１％对热耗的影响项目制造厂方法Ａ方法Ｂ方法ＣＲＨＰꎬ％－２９.９３２.２３１.８ＲＩＰꎬ％－２４.９２６.０２５.３ＲＬＰꎬ％－３９.９４８.８４４.５高压缸效率ꎬ％０.１８０.１７０.１９０.１８中压缸效率ꎬ％０.１２０.１６０.１５０.１６低压缸效率ꎬ％０.４２０.４００.４９０.４４㊀㊀表２中对于各缸名义功率占总电功率百分比ꎬ方法Ａ采用排汽流量计算各缸名义内功率占总电功率百分比ꎻ方法Ｂ采用进汽流量计算各缸名义内功率占总电功率百分比ꎻ方法Ｃ按式(２４)㊁式(２５)和式(２６)采用各缸实际内功率占总电功率百分比计算各缸内功率占总电功率百分比ꎮ３种方法计算结果相近ꎮ方法Ａ计算的高压缸和低压缸缸效率变化１％对热耗的影响最小ꎬ中压缸缸效率变化１％对热耗的影响最大ꎻ方法Ｂ计算的高压缸和低压缸缸效率变化１％对热耗的影响最大ꎬ中压缸缸效率变化１％对热耗的影响最小ꎻ方法Ｃ计算的高压缸㊁中压缸㊁低压缸缸效率变化１％对热耗的影响居中ꎮ与汽轮机制造厂的热力特性书中的 高中低缸内效率对热耗的修正 曲线的数据(见表２)相比ꎬ方法Ｃ的对高压缸和低压缸的计算结果比较吻合ꎬ但对中压缸的计算结果略大ꎮ造成计算结果与制造厂曲线数据的偏差主要是以下原因造成的:(１)计算公式的推导未考虑缸效率变化对回热系统的抽汽参数的影响ꎮ实际上ꎬ如果缸效率降低ꎬ各抽汽的压力和比焓均会有增大ꎬ造成各抽汽的流量变小ꎬ从而各缸的内功率增大ꎬ对热耗的影响减小ꎻ(２)计算公式的推导是基于保持主汽流量不变(定流量双方)的小偏差影响分析ꎬ通常制造厂的计算是基于保持发电功率不变ꎬ从而主汽流量会变化ꎬ主汽压力㊁再热压力㊁中排压力等均有所变化ꎬ从而对各缸的内功率造成影响ꎮ３㊀结㊀论本文采用的相关研究方法并不针对特定型号的汽轮机ꎬ对于其它型号的汽轮机也可推广应用ꎮ本文推导的计算方法ꎬ计算简洁ꎬ精度可满足常规汽轮机性能诊断和性能分析的要求ꎮ研究成果可应用于性能工程师和其它相关工程人员开展汽轮机性能评估工作ꎮ参考文献[１]㊀李海涛ꎬ王㊀刚.级组效率变化对热耗率及缸效率影响的分析计算[Ｊ].热力发电ꎬ２００８ꎬ(８):１３－１６.[２]㊀万忠海ꎬ闻㊀敏.汽轮机缸相对效率变化对热耗影响的计算方法[Ｊ].江西电力ꎬ２００７ꎬ(３):２５－２７.[３]㊀徐㊀曙ꎬ曾全芝.汽轮机缸效率对热耗率影响的能级估算[Ｊ].湖南电力ꎬ２０１１ꎬ３１(４):４－５ꎬ１３.[４]㊀洪文鹏ꎬ张㊀玲ꎬ周㊀勤ꎬ等.汽轮机各缸相对内效率变化对热耗率影响的计算模型[Ｊ].东北电力学院学报ꎬ２００１ꎬ２１(４):９－１２.７第１期杨㊀宇等:汽轮机缸效率变化对热耗率影响的计算方法研究㊀㊀。

亚临界３００ＭＷ汽轮机组的优化设计李功文（哈尔滨汽轮机厂有限责任公司，哈尔滨150046）1引言某机组是亚临界、一次中间再热、单轴、两缸两排汽反动式300MW 汽轮机，原型机组是根据中国机械对外经济技术合作总公司中国电工设备总公司和美国西屋电气公司于1980年在北京签署的《大型汽轮机发电机组制造技术转让合同》引进技术制造的，在考核机组的基础上对通流部分作了二次优化设计。

目前，在市场上运行的此类机组有数百台，但是随着新技术和新工艺的出现，与目前先进的超临界、超超临界机组相比，此类机组存在效率相对低下、汽轮机热耗高等问题。

投运十多年来，该型汽轮机在经济性能和安全可靠性方面出现了不少问题，汽轮机各监视段抽汽参数相对较高，高、中压缸效率相对较低，各项指标偏离机组设计值一定幅度，致使机组的效率越来越低，煤耗越来越高。

2原因分析根据对电厂运行状况及反馈的热力数据进行分析，并结合当代国际先进汽轮机设计理念和先进设计手段，机组的内漏、系统漏汽是导致上述问题的主要原因。

从对已投运的机组完善改进的效果看，该类型机组仍有完善改进的余地。

本次优化改造将针对内漏和不合理的原始结构设计等两个方面进行优化改进，以期提高该机组的经济性。

3优化改进原则（1）在保持现有锅炉额定出力及各额定参数不变的前提下，通过对汽轮机本体通流部分进行改造，达到提高汽轮机热效率的目的。

（2）各管道接口位置不变，转子跨度、轴系、汽轮机高压转子与主油泵短轴接口和位置、现有的汽轮机基础等不变。

改造后对基础负荷无影响。

（3）借鉴国际先进的600MW 超临界、超超临界机组技术，优化机组通流部分、汽封结构、中低压连通管等结构，排除机组运行中的安全隐患，达到节能降耗、提高经济性的目的。

4改进措施4.1高中压缸部分改进（1）高中压进汽插管改造将原进汽结构中的进汽插管密封形式由活塞环式结构改为叠片式结构。

安装时叠片内外环与进汽插管和高中压内缸之间留有间隙，机组正常运行时，由于高中压内、外缸温度不同受热膨胀产生径向力和轴向力，在热膨胀和力的作用下叠片与进汽插管、高中压内缸内孔和外环槽端面密封，以减少原结构的蒸汽泄漏。

专利名称：一种汽轮发电机复合凝结水热力系统专利类型：发明专利
发明人：周利东
申请号：CN201811168101.4
申请日：20181008
公开号：CN109373300A
公开日：
20190222
专利内容由知识产权出版社提供
摘要：本发明公开了一种汽轮发电机复合凝结水热力系统，包括机体，所述机体右侧设置有上下延伸的燃烧腔，所述燃烧腔顶部固定安装有锅炉，所述燃烧腔上方设置有动力腔，所述动力腔底壁中设置有蒸汽管，所述蒸汽管下端与所述锅炉相通，上端与所述动力腔相通，所述蒸汽管中固定安装有蒸汽阀，所述动力腔左右端壁中可转动地安装有位于蒸汽管后方的第一转动轴，所述第一转动轴右端伸出机体并与外部的发电机动力连接，所述动力腔中设置有与第一转动轴固定连接的风轮，所述动力腔左侧固定安装有低温水箱，所述低温水箱左侧设置有进水管，所述低温水箱底部设置有集气腔，所述集气腔与所述燃烧腔之间设置有相互连通的通气管，所述集气腔左端壁中设置有出气管。

申请人：诸暨市造宏贸易有限公司
地址：311800 浙江省绍兴市诸暨市陶朱街道祥云路16号富润大厦000901-18室
国籍：CN
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专利名称：一种热网首站汽轮机能量阶梯利用系统
专利类型：发明专利
发明人：申娜,范增社,闫英,田永红,王昱凯,王璟,吴莎,吕媛申请号：CN202010371581.5
申请日：20200506
公开号：CN111623398A
公开日：
20200904
专利内容由知识产权出版社提供
摘要：本发明提供了一种热网首站汽轮机能量阶梯利用系统，包括蒸汽机构、热网循环水机构和疏水凝结水机构。

蒸汽机构包括汽轮机组、热网首站汽轮机和热网加热器，汽轮机组的采暖管道连接至热网首站汽轮机；热网首站汽轮机具有抽汽管路和排汽管路，抽汽管路连接至热网加热器，排汽管路连接至高背压凝汽器的输入端；热网循环水机构包括高背压凝汽器，热网循环回水连接至高背压凝汽器，高背压凝汽器输出端与热网加热器的输入端连接，热网加热器连接至热网循环供水；疏水凝结水机构包括正常疏水管，正常疏水管输出端连接热网加热器，输入端连接至高背压凝汽器冷凝水箱，高背压凝汽器的冷凝水箱连接至汽轮机组热井。

本发明提高了能量利用率，避免了能源浪费。

申请人：中国能源建设集团陕西省电力设计院有限公司
地址：710054 陕西省西安市碑林区环城南路东段50号
国籍：CN
代理机构：北京弘权知识产权代理事务所(普通合伙)
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汽轮机热力设计平台
李盾;黄树红
【期刊名称】《华中电力》
【年(卷),期】2005(18)3
【摘要】介绍一套集汽轮机热力设计计算、产品数据库管理、热力性能图表生成
于一体的设计平台.使用该平台能够直观、快速、高效地进行汽轮机通流部分及热
力方案设计.文章阐述了汽轮机通流部分及热力方案设计和数据库系统的运行环境、总体结构、各子系统结构与功能以及开发中的技术要点.
【总页数】4页(P25-28)
【作者】李盾;黄树红
【作者单位】华中科技大学能源与动力工程学院,湖北,武汉,430074;华中科技大学
能源与动力工程学院,湖北,武汉,430074
【正文语种】中文
【中图分类】TK26
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永海;支德胜;曾立飞;石慧;张学延
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《工程设计百宝箱—热机版》软件包EDInBox for TDE的开
发与应用
李国斌
【期刊名称】《热机技术》
【年(卷),期】1998(000)004
【摘要】《工程设计百宝箱－热机版》软件包EDInBox for TDE是为电力，热力，能源工程的设计人员开发的大型设计计算绘图一体化软件包，它包括《水和水蒸气表计算程序》，《锅炉燃烧制粉系统空气阻力计算程序》和大量绘图程序，运行于最流行的微机Windows操作系统平台和AutoCADfor Windows绘图平台。

【总页数】3页(P41-43)
【作者】李国斌
【作者单位】湖南省电力勘测设计院
【正文语种】中文
【中图分类】TP317
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