三元氯化物熔盐制备及其传蓄热性能研究

三元硫酸熔盐的制备及其热稳定性能朱教群;陈维;周卫兵;李儒光;张弘光【摘要】以硫酸钠、硫酸钾和硫酸镁为原料,采用在硫酸钠-硫酸钾二元共晶盐中加入硫酸镁的方法制备三元硫酸熔盐.应用TG-DSC联用分析仪、热常数分析仪、X射线衍射仪以及热循环法对复合熔盐的熔点、相变潜热、热导率、比热容、分解点以及热稳定性进行表征.结果表明:所制备的三元硫酸熔盐熔点分布在667.5～669.7℃之间,较二元熔盐熔点降低了160℃左右,硫酸镁含量为30％(质量分数)的三元硫酸熔盐相变潜热值最大为94.3 J/g,比热容最大为1.13 J/(g·K) (720℃≤T≤800℃),导热系数为0.41W/(m.K),分解温度为1070℃,经50次热循环后,相变潜热值降低约4.34％,熔点和物相保持基本恒定,具有良好的热稳定性.该研究为硫酸盐作为高温传热蓄热介质提供了依据.【期刊名称】《储能科学与技术》【年(卷),期】2016(005)004【总页数】5页(P498-502)【关键词】熔融盐;熔点;分解温度;热稳定性【作者】朱教群;陈维;周卫兵;李儒光;张弘光【作者单位】武汉理工大学材料科学与工程学院,湖北武汉430070;武汉理工大学材料科学与工程学院,湖北武汉430070;武汉理工大学材料科学与工程学院,湖北武汉430070;武汉理工大学材料科学与工程学院,湖北武汉430070;武汉理工大学材料科学与工程学院,湖北武汉430070【正文语种】中文【中图分类】TK512太阳能发电主要有太阳能光发电和太阳能热发电两种基本方式，而太阳能热发电由于其发电方式与传统发电方式相同，具有生产适应性强、易于并入电网、适于大规模生产等特点，在世界范围内得到了广泛关注[1]。

由于太阳能传热蓄热技术是太阳能热发电利用的关键技术之一，因此传热蓄热介质的选择就显得尤为重要。

熔融盐因具有黏度小、导热性能好、蒸汽压低、使用温度范围广等特点，成为了传热蓄热介质的首选，并成功应用到了太阳能热发电站中[2-3]。

熔盐法合成三元FeCl3-NiCl2-石墨层间化合物的研究蔡爱军;李富进;刘洪波;张红波【期刊名称】《新型炭材料》【年(卷),期】2004(19)1【摘要】采用熔盐法,以天然鳞片石墨为宿主,NiCl2与FeCl3的混合物为插层剂合成三元FeCl3-NiCl2-GIC.考察了石墨与氯化物的摩尔比、NiCl2与FeCl3的摩尔比、反应温度和反应时间等工艺因素对产物阶结构和产物中Ni与Fe原子比的影响,探讨了NiCl2与FeCl3在石墨层间的插层过程.研究结果表明,改变反应体系中石墨与氯化物的摩尔比、NiCl2与FeCl3的摩尔比、反应温度和恒温时间,可以得到阶结构和Ni/Fe原子比不同的FeCl3-NiCl2-GIC,产物中的Ni/Fe原子比随反应体系中NiCl2与FeCl3的摩尔比的增大、反应温度的提高而增加.当石墨/氯化物的摩尔比为3∶1,NiCl2/FeCl3的摩尔比为3∶7,反应温度为400 ℃,反应时间为72 h 时,所得产物为一阶FeCl3-NiCl2-GIC.反应过程中存在FeCl3先插入石墨层间,然后NiCl2逐渐替换FeCl3的插层反应机制.【总页数】5页(P28-32)【作者】蔡爱军;李富进;刘洪波;张红波【作者单位】湖南大学,材料科学与工程学院,湖南,长沙,410082;湖南大学,材料科学与工程学院,湖南,长沙,410082;湖南大学,材料科学与工程学院,湖南,长沙,410082;湖南大学,材料科学与工程学院,湖南,长沙,410082【正文语种】中文【中图分类】TQ165【相关文献】1.熔盐法合成FeCl3-石墨层间化合物的稳定性研究 [J], 任慧;张同来;乔小晶2.用熔盐法合成FeCl3—CuCl2三元石墨层间化合物的稳定性 [J], 康飞宇3.用熔盐法合成FeCL3—CuCl2三元石墨层间化合物 [J], 康飞宇4.电化学法合成的FeCl_3－ZnCl_2三元石墨层间化合物插入层畴结构的研究 [J], 沈万慈;祝力;康飞宇;刘英杰;刘秀瀛5.用熔盐法合成FeCl_3—ZnCl_2三元石墨层间化合物 [J], 左明金;康飞宇;沈万慈因版权原因，仅展示原文概要，查看原文内容请购买。

专利名称：一种三元共熔氯化盐传热蓄热材料及其制备方法和应用
专利类型：发明专利
发明人：何建军,杨旺,杨波,杨祥
申请号：CN201810367676.2
申请日：20180423
公开号：CN108728048A
公开日：
20181102
专利内容由知识产权出版社提供
摘要：本发明公开了一种三元共熔氯化盐传热蓄热材料及其制备方法和应用，所述三元共熔氯化盐传热蓄热材料由氯化钠、氯化钾和无水氯化钙共熔制备而成，按质量比计，所述氯化钠∶氯化钾∶无水氯化钙为20～30∶20～50∶30～50。

制备方法包括：将氯化钠、氯化钾进行恒温干燥；按所述配比称取干燥后的氯化钠和氯化钾与无水氯化钙混合，研磨，加热形成均一的液体，冷却至室温后取出，研磨粉碎。

本发明通过利用热稳定性高，高温下蒸汽压低以及价格便宜等优点，并采用多元氯盐共熔来降低单元氯盐过高的熔点，得到的三元共熔氯化盐传热蓄热材料具有良好的蓄热和传热能力，可作为蓄热传热介质应用于太阳能热发电站。

申请人：长沙理工大学
地址：410114 湖南省长沙市天心区万家丽南路二段960号
国籍：CN
代理机构：湖南兆弘专利事务所(普通合伙)
代理人：黄丽
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三元混合氯化盐NaCl-KCl-MgCl2对合金的腐蚀特性实验研究赵峥峥;王遥;刘斌;魏高升【摘要】熔盐是目前太阳能热电站中应用最广泛的储热蓄热材料。

为满足太阳能热发电系统对于熔盐的储热需求,该文将304、316L、321、310S不锈钢置于550℃的三元混合氯化盐NaCl-KCl-MgCl2(7:1:2)体系中,开展混合熔盐的腐蚀特性实验研究,并探讨其中的腐蚀机理。

研究结果表明,在三元混合氯化盐NaCl-KCl-MgCl2(7:1:2)体系中,310S表现出较好的耐腐蚀性能,304的耐腐蚀性较差。

MoO3、NiO、TiO2氧化物的生成可提高316L、310S、321不锈钢的耐腐蚀性能;混合氯化盐在高温下生成的Cl2是不锈钢腐蚀的重要原因,外部空气中的O2和H2O会进入熔盐侧与合金发生反应,加剧腐蚀。

【期刊名称】《发电技术》【年(卷),期】2018(039)006【总页数】5页(P561-565)【关键词】太阳能;熔盐;氯化盐;腐蚀;不锈钢【作者】赵峥峥;王遥;刘斌;魏高升【作者单位】[1]百吉瑞(天津)新能源有限公司,天津市空港经济区300300;[2]电站设备状态监测与控制教育部重点实验室(华北电力大学),北京市昌平区102206;[1]百吉瑞(天津)新能源有限公司,天津市空港经济区300300;[2]电站设备状态监测与控制教育部重点实验室(华北电力大学),北京市昌平区102206;【正文语种】中文【中图分类】O614.3380 引言太阳能作为一种极有前景的可再生能源，具有分布广泛、储量丰富、清洁无污染等优点。

传热和蓄热均为太阳能热发电的关键技术，传热蓄热介质的特性直接决定着能量的利用效率及太阳能热发电系统的安全与经济性[1-2]。

熔盐因其流动性强、适用温度范围广、储热能力强、价格低廉等优势，同时作为传热工质和储热介质被广泛应用于太阳能电站[3-7]。

当下，在太阳能热发电领域应用较为广泛的蓄热介质多为硝酸盐。

火电厂熔盐储热调峰三元盐参数一、背景介绍随着能源需求的增长和环境意识的提高，人们对清洁能源和可再生能源的需求日益加剧。

而太阳能作为一种清洁、可再生的能源，受到了越来越多的关注和重视。

太阳能的不稳定性和间歇性给能源的储存和利用带来了很大的挑战，而熔盐储热技术能够有效解决这一问题。

二、熔盐储热技术概述熔盐储热技术是指利用高温熔融盐来储存热能，从而实现对能源的高效利用。

在太阳能光热发电系统中，熔盐储热技术可以实现多种应用，如调峰、延续发电时间等。

而对于火电厂而言，熔盐储热技术可以实现发电效率的提高，减少电网负荷波动，提高电网稳定性。

三、熔盐储热调峰三元盐参数在熔盐储热技术中，三元盐参数是非常重要的。

三元盐是指由碱金属氯化物、碱土金属氯化物和碱土金属氟化物组成的混合盐。

三元盐参数的选择对于熔盐储热系统的运行稳定性和效率有着重要影响。

1. 熔点熔点是三元盐参数中的重要指标之一。

熔盐储热技术需要在较高温度下储存热能，因此三元盐的熔点要足够高，以确保在高温环境下依然能够保持其固态状态。

熔点过高会增加熔盐系统运行的能量消耗，因此需要在保证熔盐稳定性的前提下尽量降低熔点。

2. 热容热容是指单位质量的物质在吸收或释放热量时的温度变化幅度。

热容越大，表示单位质量的三元盐在吸收或释放热量时温度变化越小，这对于熔盐储热技术的稳定性和效率至关重要。

3. 热导率热导率是指物质在单位温度梯度下传导热量的能力。

在熔盐储热系统中，高热导率可以提高热量传输的效率，从而提高系统的热能储存和释放效率。

4. 腐蚀性腐蚀性是指三元盐对于熔盐储热系统材料的腐蚀程度。

由于熔盐储热系统需要长期运行在高温高压的环境下，因此对于系统材料的腐蚀性要求非常高。

四、熔盐储热调峰三元盐参数的选择与优化三元盐参数的选择与优化对于熔盐储热系统的稳定性和效率有着重要的影响。

在选择和优化三元盐参数时，需要综合考虑熔盐系统的工作温度、热量储存密度、热量传输效率、材料腐蚀性等因素，以实现系统的高效、稳定运行。

第３９卷第３期２０２０年３月硅㊀酸㊀盐㊀通㊀报ＢＵＬＬＥＴＩＮＯＦＴＨＥＣＨＩＮＥＳＥＣＥＲＡＭＩＣＳＯＣＩＥＴＹＶｏｌ.３９㊀Ｎｏ.３Ｍａｒｃｈꎬ２０２０熔融氯化盐传蓄热性能的研究李争光ꎬ刘向春ꎬ邓㊀韬ꎬ白宁娜ꎬ张叶雯(西安科技大学材料科学与工程学院ꎬ西安㊀７１００５４)摘要:以氯化盐为研究对象ꎬ通过添加ＳｉＯ２及ＳｉＣ固体颗粒ꎬ制备了ＮａＣｌ￣ＫＣｌ￣ＳｉＯ２及ＮａＣｌ￣ＫＣｌ￣ＳｉＣ复合熔盐ꎬ采用综合热分析仪(ＴＧ￣ＤＳＣ)㊁Ｘ射线衍射仪(ＸＲＤ)㊁重量法等对复合熔盐的热物性㊁热稳定性㊁热腐蚀进行研究ꎮ实验结果表明:混合熔盐体系的熔点较低ꎬ最高使用温度可达７１７ħꎬ熔盐热稳定性能良好ꎬ１０％ＳｉＯ２复合熔盐的使用温度区间为４１２~７１５ħꎬ可长时间(１０ｈ)稳定使用于６８３ħꎬ宽于传统的ＮａＣｌ￣ＫＣｌ体系ꎬ而且熔点更低ꎮ关键词:碳化硅ꎻ热稳定性ꎻ传热蓄热ꎻ熔盐ꎻ氯化物中图分类号:ＴＱ１２㊀㊀文献标识码:Ａ㊀㊀文章编号:１００１￣１６２５(２０２０)０３￣０９５０￣０７ＳｔｕｄｙｏｎＨｅａｔＴｒａｎｓｆｅｒａｎｄＳｔｏｒａｇｅＰｅｒｆｏｒｍａｎｃｅｏｆＭｏｌｔｅｎＣｈｌｏｒｉｄｅＬＩＺｈｅｎｇｇｕａｎｇꎬＬＩＵＸｉａｎｇｃｈｕｎꎬＤＥＮＧＴａｏꎬＢＡＩＮｉｎｇｎａꎬＺＨＡＮＧＹｅｗｅｎ(ＣｏｌｌｅｇｅｏｆＭａｔｅｒｉａｌｓＳｃｉｅｎｃｅａｎｄＥｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇꎬＸｉ ａｎＵｎｉｖｅｒｓｉｔｙｏｆＳｃｉｅｎｃｅａｎｄＴｅｃｈｎｏｌｏｇｙꎬＸｉ ａｎ７１００５４ꎬＣｈｉｎａ)Ａｂｓｔｒａｃｔ:ＮａＣｌ￣ＫＣｌ￣ＳｉＯ２ａｎｄＮａＣｌ￣ＫＣｌ￣ＳｉＣｃｏｍｐｏｓｉｔｅｍｏｌｔｅｎｓａｌｔｗｅｒｅｐｒｅｐａｒｅｄｂｙａｄｄｉｎｇＳｉＯ２ａｎｄＳｉＣｓｏｌｉｄｐａｒｔｉｃｌｅｓ.ＴｈｅｔｈｅｒｍａｌｐｒｏｐｅｒｔｉｅｓꎬｔｈｅｒｍａｌｓｔａｂｉｌｉｔｙａｎｄｔｈｅｒｍａｌｃｏｒｒｏｓｉｏｎｏｆｔｈｅｃｏｍｐｏｓｉｔｅｍｏｌｔｅｎｓａｌｔｓｗｅｒｅｓｔｕｄｉｅｄｂｙＴＧ￣ＤＳＣｔｈｅｒｍａｌａｎａｌｙｚｅｒꎬＸＲＤａｎｄｇｒａｖｉｍｅｔｒｉｃｍｅｔｈｏｄ.Ｔｈｅｅｘｐｅｒｉｍｅｎｔａｌｒｅｓｕｌｔｓｓｈｏｗｔｈａｔｔｈｅｍｉｘｅｄｍｏｌｔｅｎｓａｌｔｅｘｈｉｂｉｔｓｌｏｗｅｒｍｅｌｔｉｎｇｐｏｉｎｔａｎｄｅｘｃｅｌｌｅｎｔｔｈｅｒｍａｌｓｔａｂｉｌｉｔｙꎬｔｈｅｍａｘｉｍｕｍｓｅｒｖｉｃｅｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅｃａｎｒｅａｃｈ７１７ħ.Ｔｈｅ１０％ＳｉＯ２ｃｏｍｐｏｓｉｔｅｍｏｌｔｅｎｓａｌｔｈａｓａｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅｒａｎｇｅｏｆ４１２￣７１５ħａｎｄｉｔｃａｎｂｅｕｓｅｄａｔ６８３ħｆｏｒｔｉｍｅｏｆ１０ｈ.ＩｔｉｓｗｉｄｅｒｔｈａｎｔｈｅｔｒａｄｉｔｉｏｎａｌＮａＣｌ￣ＫＣｌｓｙｓｔｅｍａｎｄｈａｓｌｏｗｅｒｍｅｌｔｉｎｇｐｏｉｎｔ.Ｋｅｙｗｏｒｄｓ:ｓｉｌｉｃｏｎｃａｒｂｉｄｅꎻｔｈｅｒｍａｌｓｔａｂｉｌｉｔｙꎻｈｅａｔｔｒａｎｓｆｅｒａｎｄｓｔｏｒａｇｅꎻｍｏｌｔｅｎｓａｌｔꎻｃｈｌｏｒｉｄｅ基金项目:凝固技术国家重点实验室开放课题(ＳＫＬＳＰ２０１６２４)ꎻ国家自然科学基金(５１６０２２５２)ꎻ国家重点基础研发项目子课题(２０１７ＹＦＣ０７０３２０４)作者简介:李争光(１９９４￣)ꎬ男ꎬ硕士研究生ꎮ主要从事新能源材料与器件方面的研究ꎮＥ￣ｍａｉｌ:２０２７５０６２４５＠ｑｑ.ｃｏｍ通讯作者:刘向春ꎬ教授ꎮＥ￣ｍａｉｌ:ｌｉｕｘｃ＿ｘｕｓｔ＠１６３.ｃｏｍ０㊀引㊀言随着化石燃料的消耗和能源使用量的增加ꎬ科学家对太阳能的研究越来越多ꎬ高温传蓄热技术是太阳能高温利用的核心技术[１￣２]ꎮ熔融盐作为传热蓄热的介质ꎬ相比于水㊁有机导热油㊁液态金属等具有高传热系数㊁高热稳定性㊁高热容量㊁腐蚀性小㊁导电性高以及价格便宜等优点而得到应用[３￣４]ꎮ氯化盐熔盐储热材料的制备及应用非常广泛ꎬ为了在此基础上提高氯化盐熔盐材料的热物性和热稳定性ꎬ急需寻找一种性能优异的复合材料ꎮＧａｏ等[５]实验发现二氧化硅纳米粒子的掺入将显著改变ＰＭＭＡ/ＳＡＮ共混物的相图ꎬ从而增加相分离温度ꎬ提高使用温度ꎻＬｉ等[６]研究发现ꎬ微胶囊石蜡＠ＳｉＯ２相变复合材料熔融温度㊁潜热分别为５６.５ħ和４５.５Ｊ/ｇꎬ复合材料的高储热能力和良好的热稳定性使其在实际应用中成为储存热能的潜在材料ꎮ从而发现二氧化硅在掺杂中对材料的比热容㊁稳定性㊁热导率等方面的性能有很大程度的提高ꎬ同时具有很好的储热性能ꎮＸｕ等[７]在研究固体颗粒性质对填充床熔融盐温床蓄热系统热性能的影响时发现ꎬ碳化硅的导热系数最高ꎬ为１２０Ｗ/(ｍ Ｋ)ꎮ故具有很好的储热性能和热导率的碳化硅也具有制备优异性能复合熔盐的潜能ꎬ同时碳化硅在一定温度时能转变成二氧化硅ꎬ这样既能研究他们之间的转化关系ꎬ探索从原料转变能否改变复合材料性能ꎬ进而做出比较ꎬ以求得到性能优异的熔盐储能材料ꎮ目前太阳能传蓄热介质使用最多的熔盐体系是硝酸盐ꎬ但是它热导率低ꎬ在使用时容易产生局部过热的㊀第３期李争光等:熔融氯化盐传蓄热性能的研究９５１现象ꎬ熔盐不稳定ꎬ缓慢反应并有气体逸出ꎬ使混合物的熔点升高导致熔盐变质ꎬ需要定期更换熔盐ꎬ成本高ꎬ其最高使用温度较低为４００~６００ħ[８]ꎮ氯化盐具有较大的相变潜热ꎬ液态时粘度很小ꎬ稳定性非常好ꎬ导热性能好ꎬ使用温度范围广和价格低廉等优势被普遍用作传热蓄热介质ꎬ但是其腐蚀性较大[９￣１０]ꎮ本实验以不同配比的二元混合氯盐为熔盐体系ꎬ对其进行热物性㊁热稳定性分析ꎬ然后在两种状态下来探索热腐蚀性的大小ꎬ以寻求使用温度较高ꎬ稳定性较好ꎬ腐蚀性小的配比ꎮ１㊀实㊀验１.１㊀复合熔盐传热蓄热材料的制备取实验原料为ＮａＣｌ㊁ＫＣｌ㊁ＳｉＯ２㊁ＳｉＣ分别置于电热恒温干燥箱内干燥ꎬ设定温度为１１０ħꎬ将物料烘干２４ｈꎬ分别按表１比例称量好样品并充分混合ꎬ然后加适量的水使样品充分溶解ꎬ接着将适量的溶液置于刚玉坩埚中ꎬ利用马弗炉加热使坩埚中的水蒸发ꎬ然后加热至熔融状态并冷却至室温ꎮ然后将熔盐置于研钵中研磨分散并用２００目筛过筛ꎬ获得熔盐样品ꎬ干燥后密封保存ꎬ利用上述方法配制其余的熔盐样品ꎮ表１㊀配方表Ｔａｂｌｅ１㊀ＦｏｒｍｕｌａｔａｂｌｅＳａｍｐｌｅＮｏ.ｍＮａＣｌ/ｇｍＫＣｌ/ｇｍＳｉＯ２/ｇｍＳｉＣ/ｇＴｏｔａｌ/ｇ１６０３５５０１００２５５３５１００１００３４５２５３００１００４５５３５０１０１００１.２㊀表㊀征１.２.１㊀熔盐的热物性测量利用型号为Ｅ４９８０Ａ的综合热分析(ＴＧ￣ＤＳＣ)对复合熔盐的热物性进行测试ꎬ通过图像的峰位观察物相的变化及熔盐的使用范围和最高温度ꎮ１.２.２㊀熔盐稳定性研究采用Ｘ射线衍射仪(ＸＲＤ)来测试熔盐的物相组成及使用差示扫描量热仪(ＤＳＣ￣２００ＰＣ)推测熔盐发生的物化过程ꎬ通过对比来确定其稳定性ꎮ本实验ＸＲＤ测试所使用的仪器型号是ＸＲＤ￣７０００Ｓ型Ｘ射线衍射仪ꎬＸ射线源是Ｃｕ(Ｋα)ꎬ测试电压为４０ｋＶꎬ电流为３０ｍＡꎬ２θ变化范围为１０ʎ~８０ʎꎬ扫描速度是６ʎ/ｍｉｎꎮ通过重量法进行各个温度下质量的检测ꎬ以确定不同组分熔盐的质量损失率ꎬ从而判断熔盐的稳定性ꎮ采用金相显微镜(型号４Ｘ１)分析放入熔盐钢板的形貌ꎬ从而表征熔盐的腐蚀性ꎮ２㊀结果与讨论２.１㊀复合熔盐的组成及熔点的确定图１为含１０％ＳｉＯ２的熔盐体系经８００ħ恒温５０ｈ后的ＴＧ￣ＤＳＣ曲线ꎮ从ＤＳＣ曲线可以看出ꎬ在８４ħ左右出现第一个吸热峰且对应的ＴＧ曲线的质量减少ꎬ说明此温度下熔盐脱去其物理吸附水ꎬ之后熔盐开始熔化并伴随着熔盐的挥发ꎬ在６６５ħ时出现第二个吸热峰ꎬ且从ＴＧ曲线可以看出此温度时熔盐质量大幅减少ꎬ氯化物以离子对的形式分解被蒸发出去ꎬ同时排除了ＳｉＯ２晶型转变的可能ꎬ说明此温度时熔盐熔化加剧ꎬ吸收一定的热量并伴随着熔盐的大量挥发ꎬ导致熔盐质量减少ꎬ所以熔盐的熔化峰值温度为６６５ħ[１１￣１２]ꎮ由于开始大量熔化的温度为３６２ħꎬ一般熔盐的使用温度应该比熔点高５０ħꎬ因此ＳｉＯ２复合熔盐的使用温度区间为４１２~７１５ħꎬ宽于使用温度为７２０~１０００ħ的传统ＮａＣｌ￣ＫＣｌ体系ꎬ而且熔点更低[１３]ꎮ从ＴＧ曲线可以看出熔盐的质量一直在减小ꎬ说明在整个反应过程中熔盐一经熔化便有挥发存在ꎬ６８３ħ以上重量急剧减小ꎬ表明氯化物以离子对的形式蒸发ꎬ使熔盐发生了大量挥发ꎬ这一结果和ＴＧ￣ＤＳＣ测定结果一致ꎮ因此该熔盐体系能够稳定使用的最高温度为６８３ħꎮ９５２㊀新型功能材料硅酸盐通报㊀㊀㊀㊀㊀㊀第３９卷图１㊀含１０％ＳｉＯ２的熔盐恒温后的ＴＧ￣ＤＳＣ曲线Ｆｉｇ.１㊀ＴＧ￣ＤＳＣｃｕｒｖｅｓｏｆｍｏｌｔｅｎｓａｌｔｃｏｎｔａｉｎｉｎｇ１０％ＳｉＯ２ａｔｃｏｎｓｔａｎｔｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅ图２㊀含１０％ＳｉＣ的熔盐恒温后的ＴＧ￣ＤＳＣ曲线Ｆｉｇ.２㊀ＴＧ￣ＤＳＣｃｕｒｖｅｓｏｆｍｏｌｔｅｎｓａｌｔｃｏｎｔａｉｎｉｎｇ１０％ＳｉＣａｔｃｏｎｓｔａｎｔｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅ图２为含１０％ＳｉＣ的熔盐经８００ħ恒温５０ｈ后的ＴＧ￣ＤＳＣ曲线ꎮ从ＤＳＣ曲线可以看出ꎬ在７８ħ时出现第一个吸热峰且ＴＧ曲线的质量减少ꎬ说明此温度下熔盐脱去物理吸附水ꎮ随后熔盐开始熔化并伴随着ＳｉＣ的氧化ꎬ在３６３ħ时熔盐与参比物的能量差为０ꎬ说明此温度时熔盐熔化吸收的热量与ＳｉＣ氧化放出热的热量相同ꎮ在６６７ħ时出现第二个吸热峰且熔盐质量大量减少ꎬ排除ＳｉＣ氧化加剧的可能ꎬ因此此温度时熔盐剧烈熔化ꎬ其程度远大于ＳｉＣ的氧化ꎮ一般熔盐的使用温度应该比熔点高５０ħꎬ因此ＳｉＣ复合熔盐的使用温度区间为４１３~７１７ħꎬ宽于传统的ＮａＣｌ￣ＫＣｌ体系ꎬ而且熔点更低ꎮ从ＴＧ曲线上可以看出熔盐的质量一直在减小ꎬ说明在整个反应过程中熔盐挥发的质量始终大于ＳｉＣ氧化增加的质量ꎮ对比图１和图２发现ꎬ在熔盐急剧挥发温度点以下ꎬＳｉＯ２体系的重量减小约６％ꎬ而ＳｉＣ体系重量减小约４％ꎮ在熔盐状态和用量等同㊁实验条件相同的条件下ꎬ后者复合熔盐重量减少较小ꎬ结合下文ＸＲＤ物相分析说明ＳｉＣ在此过程发生了氧化反应ꎮ在６７６ħ之后ꎬ熔盐的质量大幅度减小ꎬ因此含１０％ＳｉＣ的熔盐能够稳定使用的最高温度为６７６ħꎮ比较图１㊁图２可知:在１００ħ之前ꎬ图１的ＤＳＣ曲线和ＴＧ曲线的斜率皆大于图２ꎬ说明含１０％ＳｉＯ２的熔盐脱去物理吸附水的速度大于含１０％ＳｉＣ熔盐的速度ꎻ１００ħ之后ꎬ在相同温度下图２的ＤＳＣ曲线对应的纵坐标均大于图１中ＤＳＣ曲线对应的纵坐标ꎬ这表明在加热过程中ＳｉＣ氧化放出的热量一部分用于补充熔盐熔化吸收的热量ꎬ因此含１０％ＳｉＣ的熔盐熔化需要外界供给的热量小于含１０％ＳｉＯ２的熔盐熔化需要的热量ꎻ图２的ＴＧ曲线的斜率小于图１的ＴＧ曲线的斜率ꎬ原因是ＳｉＣ氧化时质量增加ꎬ相当程度的减小了熔盐挥发时质量的减小ꎻ含１０％ＳｉＯ２熔盐的最高使用温度大于含１０％ＳｉＣ的最高使用温度ꎬ这与文献得出的结论一致[１４￣１５]ꎮ由于热分析结果影响因素很多ꎬ由其得出的热效应温度参数往往与实际温度偏差较大ꎬ因此ꎬ为较为准确的评价熔融盐的热稳定性ꎬ还采用了ＸＲＤ及重量法作为对比检测手段ꎮ２.２㊀熔盐热稳定性研究２.２.１㊀熔盐储热过程质量损失图３为四种不同配比熔盐在１０ｈ的质量损失柱状图ꎮ由图可以看出:在７００ħ时含５％ＳｉＯ２㊁１０％ＳｉＯ２㊁３０％ＳｉＯ２熔盐的质量损失率较小ꎬ分别为５％㊁１０％㊁１％ꎬ说明在此温度下熔盐具有很好的稳定性ꎬ而含１０％ＳｉＣ熔盐的质量损失率为－２％ꎬ所测熔盐质量损失率为负数的原因是在加热过程中ＳｉＣ氧化增加的质量弥补了熔盐熔融过程中挥发带来的质量损失ꎮ与图４对比可知在各个温度段加热２ｈ熔盐的质量均下降ꎬ说明在此温度下熔盐的熔融加剧ꎬ挥发出大量的盐ꎬＳｉＣ氧化增加的质量不能弥补其挥发的质量损失ꎮ从８ｈ后熔盐的质量大幅度增加ꎬ表明此时ＳｉＣ的氧化反应加剧占主导作用ꎬ故由数据分析可知熔融过程中伴随的氧化反应ꎬ使得ＳｉＣ体系的熔盐的质量损失率很小ꎬ熔盐的质量变化相当稳定[１６￣１７]ꎮ图４为含１０％ＳｉＯ２的熔盐体系经重量法测质量损失率得出的质量损失曲线ꎮ由图可以看出:在７００ħ时熔盐的质量损失率较小ꎬ约１０％ꎬ说明在此温度下熔盐体系相对稳定ꎬ可以在此温度下长时间使用ꎬ而目前单纯ＮａＣｌ￣ＫＣｌ体系的稳定使用温度为５００ħ左右[１８]ꎮ因此论文研究的ＳｉＯ２复合熔盐体系比工业中第３期李争光等:熔融氯化盐传蓄热性能的研究９５３㊀ＮａＣｌ￣ＫＣｌ体系的应用温度高约２００ħꎮ当温度增加为８００ħ㊁９００ħ时ꎬ熔盐的质量损失率明显增加ꎬ分别约为３５％和７５％ꎮ通过图还可以观察到ꎬ在７００ħ时不同时间段ꎬ熔盐的质量有所增加ꎬ而在８００ħ㊁９００ħ时熔盐质量持续减少ꎬ与图１的熔盐的ＴＧ曲线符合ꎮ综上分析可知:相同的熔盐体系中ꎬＳｉＯ２含量越高ꎬ熔盐的质量损失率越小ꎬ熔盐相对越稳定ꎮ含ＳｉＯ２的熔盐ꎬ在整个熔融过程中ꎬ总体质量减小ꎬ质量损失率为正ꎬ但含ＳｉＣ的熔盐ꎬ由于加热过程中ＳｉＣ的氧化ꎬ总体质量增加ꎬ质量损失率为负ꎮ图３㊀７００ħ下四种不同配比熔盐在１０ｈ的质量损失Ｆｉｇ.３㊀Ｍａｓｓｌｏｓｓｏｆｆｏｕｒｍｏｌｔｅｎｓａｌｔｓｗｉｔｈｄｉｆｆｅｒｅｎｔｐｒｏｐｏｒｔｉｏｎｓｉｎ１０ｈａｔ７００ħ图４㊀含１０％ＳｉＯ２熔盐的质量损失曲线Ｆｉｇ.４㊀Ｍａｓｓｌｏｓｓｃｕｒｖｅｓｏｆｍｏｌｔｅｎｓａｌｔｃｏｎｔａｉｎｉｎｇ１０％ＳｉＯ２２.２.２㊀熔盐储热前后组成的变化图５为含５％ＳｉＯ２熔盐恒温５０ｈ和热循环后的ＸＲＤ谱ꎮ由图可知:恒温５０ｈ和热循环后熔盐体系依旧为ＮａＣｌ￣ＫＣｌ￣ＳｉＯ２ꎬ没有新的物相产生ꎬ说明含５％ＳｉＯ２体系的熔盐经恒温５０ｈ与热循环后性能保持基本稳定ꎮ图５㊀含５％ＳｉＯ２的熔盐恒温和热循环后的ＸＲＤ谱Ｆｉｇ.５㊀ＸＲＤｐａｔｔｅｒｎｓｏｆｔｈｅｍｏｌｔｅｎｓａｌｔｃｏｎｔａｉｎｉｎｇ５％ＳｉＯ２ａｔｃｏｎｓｔａｎｔｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅａｎｄｔｈｅｒｍａｌｃｙｃｌｅ图６㊀含１０％ＳｉＣ的熔盐恒温和热循环后的ＸＲＤ谱Ｆｉｇ.６㊀ＸＲＤｐａｔｔｅｒｎｓｏｆｔｈｅｍｏｌｔｅｎｓａｌｔｃｏｎｔａｉｎｉｎｇ１０％ＳｉＣａｔｃｏｎｓｔａｎｔｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅａｎｄｔｈｅｒｍａｌｃｙｃｌｅ图６为含１０％ＳｉＣ熔盐恒温５０ｈ和热循环后的ＸＲＤ谱ꎬ由图可知:恒温５０ｈ与热循环后熔盐体系均有新的物相ＳｉＯ２生成ꎬ在加热过程中随着温度的升高ꎬＳｉＣ被氧化生成ＳｉＯ２ꎬＳｉＣ的氧化会导致熔盐体系质量增加ꎬ这与图２中ＴＧ曲线下降缓慢和图６中总体质量损失率为负数的结果相符合ꎮ图７为含１０％ＳｉＯ２熔盐恒温５０ｈ与热循环后的ＸＲＤ谱ꎮ由图可知:恒温５０ｈ与热循环后熔盐体系均没有新的物相生成ꎬ即熔盐体系在恒温５０ｈ和热循环后熔盐体系能保持基本稳定ꎮ图８为含３０％ＳｉＯ２熔盐恒温５０ｈ与热循环后的ＸＲＤ谱ꎮ由图分析得:经恒温５０ｈ与热循环处理后熔盐体系依旧为ＮａＣｌ￣ＫＣｌ￣ＳｉＯ２ꎬ熔盐体系没有新的物相产生ꎬ与含５％ＳｉＯ２和１０％ＳｉＯ２体系熔盐一样ꎬ在恒温５０ｈ和热循环后熔盐体系性能保持稳定[１９￣２０]ꎮ由图５~图８可知:含ＳｉＣ熔盐体系在加热过程中不稳定ꎬＳｉＣ会被氧化成ＳｉＯ２并伴随熔盐体系质量的９５４㊀新型功能材料硅酸盐通报㊀㊀㊀㊀㊀㊀第３９卷增加ꎻ含ＳｉＯ２熔盐体系无论ＳｉＯ２含量的多少ꎬ熔盐体系在恒温和热循环处理过程中均没有发生化学反应且没有生成新的物相ꎬ熔盐的性能保持基本不变[２１]ꎮ图７㊀含１０％ＳｉＯ２的熔盐恒温和热循环后的ＸＲＤ谱Ｆｉｇ.７㊀ＸＲＤｐａｔｔｅｒｎｓｏｆｔｈｅｍｏｌｔｅｎｓａｌｔｃｏｎｔａｉｎｉｎｇ１０％ＳｉＯ２ａｔｃｏｎｓｔａｎｔｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅａｎｄｔｈｅｒｍａｌｃｙｃｌｅ图８㊀含３０％ＳｉＯ２的熔盐恒温和热循环后的ＸＲＤ谱Ｆｉｇ.８㊀ＸＲＤｐａｔｔｅｒｎｓｏｆｔｈｅｍｏｌｔｅｎｓａｌｔｃｏｎｔａｉｎｉｎｇ３０％ＳｉＯ２ａｔｃｏｎｓｔａｎｔｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅａｎｄｔｈｅｒｍａｌｃｙｃｌｅ２.３㊀复合熔盐材料的腐蚀性采用质量相同的不锈钢片ꎬ经过９ｈ的腐蚀后比较图９~图１２可得:在加热９ｈ的温度段内ꎬ无论是ＳｉＯ２还是ＳｉＣ熔盐体系ꎬ恒温５０ｈ后的熔盐对３１６Ｈ不锈钢的腐蚀均比热冲击后熔盐对３１６Ｈ不锈钢的腐蚀大ꎬ这与金相照片相符ꎬ而且在９ｈ的温度段内恒温５０ｈ和热冲击ꎬ含１０％ＳｉＯ２的熔盐体系对３１６Ｈ不锈钢的腐蚀均比含１０％ＳｉＣ熔盐体系对３１６Ｈ不锈钢的腐蚀小[２２￣２４]ꎮ图９㊀恒温腐蚀５０ｈ后含１０％ＳｉＯ２熔盐的质量损失率Ｆｉｇ.９㊀Ｍａｓｓｌｏｓｓｒａｔｅｏｆｍｏｌｔｅｎｓａｌｔｃｏｎｔａｉｎｉｎｇ１０％ＳｉＯ２ａｆｔｅｒ５０ｈｏｆｃｏｎｓｔａｎｔｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅｃｏｒｒｏｓｉｏｎ图１０㊀热循环腐蚀后含１０％ＳｉＯ２熔盐的质量损失率Ｆｉｇ.１０㊀Ｍａｓｓｌｏｓｓｒａｔｅｏｆｍｏｌｔｅｎｓａｌｔｃｏｎｔａｉｎｉｎｇ１０％ＳｉＯ２ａｆｔｅｒｔｈｅｒｍａｌｃｙｃｌｉｃｃｏｒｒｏｓｉｏｎ图１１㊀恒温腐蚀５０ｈ后含１０％ＳｉＣ熔盐的质量损失率Ｆｉｇ.１１㊀Ｍａｓｓｌｏｓｓｒａｔｅｏｆｍｏｌｔｅｎｓａｌｔｃｏｎｔａｉｎｉｎｇ１０％ＳｉＣａｆｔｅｒ５０ｈｏｆｃｏｎｓｔａｎｔｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅｃｏｒｒｏｓｉｏｎ图１２㊀热循环后含１０％ＳｉＣ熔盐的腐蚀质量损失率Ｆｉｇ.１２㊀Ｍａｓｓｌｏｓｓｒａｔｅｏｆｍｏｌｔｅｎｓａｌｔｃｏｎｔａｉｎｉｎｇ１０％ＳｉＣａｆｔｅｒｔｈｅｒｍａｌｃｙｃｌｉｃｃｏｒｒｏｓｉｏｎ㊀第３期李争光等:熔融氯化盐传蓄热性能的研究９５５从图１３中可以看出(注:形状不规则的片状暗色区域为腐蚀区域):３１６Ｈ不锈钢被腐蚀的面积由大到小分别为:图１３(ｂ)~(ｅ)与图９~图１２所测的质量损失相符合ꎬ并且可以观察出含１０％ＳｉＯ２的熔盐体系对３１６Ｈ不锈钢腐蚀的面积比较分散ꎬ而含１０％ＳｉＣ的熔盐体系对３１６Ｈ不锈钢腐蚀的面积比较集中ꎮ经过观察熔盐对不锈钢片的腐蚀面积和称量每组不锈钢的质量发现ꎬ称量结果和观察的腐蚀面积的大小ꎬ以及采用图像软件计算的腐蚀面积的大小基本一致[２５￣２６]ꎮ图１３㊀不锈钢腐蚀的状态Ｆｉｇ.１３㊀Ｓｔａｉｎｌｅｓｓｓｔｅｅｌｃｏｒｒｏｓｉｏｎｓｔａｔｅ３㊀结㊀论(１)当ＳｉＣ和ＳｉＯ２熔盐体系的配比相同时ꎬＳｉＯ２体系的最高使用温度比较高ꎮ(２)经恒温５０ｈ和热循环后ꎬＳｉＯ２体系的熔盐反应前后没有产生新的物相ꎬ而ＳｉＣ体系的熔盐在恒温５０ｈ和热循环过程中被氧化生成ＳｉＯ２ꎮ(３)１０％ＳｉＯ２复合熔盐的使用温度区间为４１２~７１５ħꎬ可稳定长时间(１０ｈ)使用于６８３ħꎬ宽于传统的ＮａＣｌ￣ＫＣｌ体系ꎬ而且熔点更低ꎮ(４)熔盐体系相同时ꎬ恒温比热循环处理后的熔盐对不锈钢的腐蚀大ꎻ当处理手段相同时ꎬ恒温处理和热循环中的ＳｉＯ２体系的熔盐对不锈钢的腐蚀都比ＳｉＣ的腐蚀小ꎮ参考文献[１]㊀ＺｈａｎｇＰꎬＸｉａｏＸꎬＭｅｎｇＺＮꎬｅｔａｌ.Ｈｅａｔｒａｎｓｆｅｒｃｈａｒａｃｔｅｒｉｓｔｉｃｓｏｆａｍｏｌｔｅｎ￣ｓａｌｔｔｈｅｒｍａｌｅｎｅｒｇｙｓｔｏｒａｇｅｕｎｉｔｗｉｔｈａｎｄｗｉｔｈｏｕｔｈｅａｔｔｒａｎｓｆｅｒｅｎｈａｎｃｅｍｅｎｔ[Ｊ].ＡｐｐｌｉｅｄＥｎｅｒｇｙꎬ２０１５ꎬ１３７:７５８￣７７２.[２]㊀何庭伟ꎬ刘志勇ꎬ黎文峰.钙钛矿型多晶薄膜太阳能电池的研究进展[Ｊ].硅酸盐通报ꎬ２０１５ꎬ３４(Ｓ１):１９３￣１９７.[３]㊀刘㊀波ꎬ魏小兰ꎬ彭㊀强ꎬ等.五元氯化物熔盐的制备及其传蓄热性能[Ｊ].太阳能学报ꎬ２０１８ꎬ３９(７):１８１５￣１８２１.[４]㊀ＺｈａｎｇＰꎬＭａＦꎬＸｉａｏＸ.Ｔｈｅｒｍａｌｅｎｅｒｇｙｓｔｏｒａｇｅａｎｄｒｅｔｒｉｅｖａｌｃｈａｒａｃｔｅｒｉｓｔｉｃｓｏｆａｍｏｌｔｅｎ￣ｓａｌｔｌａｔｅｎｔｈｅａｔｔｈｅｒｍａｌｅｎｅｒｇｙｓｔｏｒａｇｅｓｙｓｔｅｍ[Ｊ].ＡｐｐｌｉｅｄＥｎｅｒｇｙꎬ２０１６ꎬ１７３:２５５￣２７１.[５]㊀ＧａｏＪꎬＨｕａｎｇＣꎬＷａｎｇＮꎬｅｔａｌ.Ｐｈａｓｅｓｅｐａｒａｔｉｏｎｏｆｐｏｌｙ(ｍｅｔｈｙｌｍｅｔｈａｃｒｙｌａｔｅ)/ｐｏｌｙ(ｓｔｙｒｅｎｅ￣ｃｏ￣ａｃｒｙｌｏｎｉｔｒｉｌｅ)ｂｌｅｎｄｓｉｎｔｈｅｐｒｅｓｅｎｃｅｏｆｓｉｌｉｃａｎａｎｏｐａｒｔｉｃｌｅｓ[Ｊ].Ｐｏｌｙｍｅｒꎬ２０１２ꎬ５３(８):１７７２￣１７８２.[６]㊀ＬｉＢꎬＬｉｕＴꎬＨｕＬꎬｅｔａｌ.Ｆａｂｒｉｃａｔｉｏｎａｎｄｐｒｏｐｅｒｔｉｅｓｏｆｍｉｃｒｏｅｎｃａｐｓｕｌａｔｅｄｐａｒａｆｆｉｎ＠ＳｉＯ２ｐｈａｓｅｃｈａｎｇｅｃｏｍｐｏｓｉｔｅｆｏｒｔｈｅｒｍａｌｅｎｅｒｇｙｓｔｏｒａｇｅ[Ｊ].９５６㊀新型功能材料硅酸盐通报㊀㊀㊀㊀㊀㊀第３９卷ＡＣＳＳｕｓｔａｉｎａｂｌｅＣｈｅｍｉｓｔｒｙ＆Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇꎬ２０１３ꎬ１(３):３７４￣３８０.[７]㊀ＸｕＣꎬＬｉＸꎬＷａｎｇＺＦꎬｅｔａｌ.Ｅｆｆｅｃｔｓｏｆｓｏｌｉｄｐａｒｔｉｃｌｅｐｒｏｐｅｒｔｉｅｓｏｎｔｈｅｔｈｅｒｍａｌｐｅｒｆｏｒｍａｎｃｅｏｆａｐａｃｋｅｄ￣ｂｅｄｍｏｌｔｅｎ￣ｓａｌｔｔｈｅｒｍｏｃｌｉｎｅｔｈｅｒｍａｌｓｔｏｒａｇｅｓｙｓｔｅｍ[Ｊ].ＡｐｐｌｉｅｄＴｈｅｒｍａｌＥｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇꎬ２０１３ꎬ５７(１￣２):６９￣８０.[８]㊀ＯｌｉｖａｒｅｓＲＩ.Ｔｈｅｔｈｅｒｍａｌｓｔａｂｉｌｉｔｙｏｆｍｏｌｔｅｎｎｉｔｒｉｔｅ/ｎｉｔｒａｔｅｓｓａｌｔｆｏｒｓｏｌａｒｔｈｅｒｍａｌｅｎｅｒｇｙｓｔｏｒａｇｅｉｎｄｉｆｆｅｒｅｎｔａｔｍｏｓｐｈｅｒｅｓ[Ｊ].ＳｏｌａｒＥｎｅｒｇｙꎬ２０１２ꎬ８６(９):２５７６￣２５８３.[９]㊀王立娟ꎬ闫全英.熔融盐在太阳能热发电中的应用及性能研究现状[Ｊ].材料科学ꎬ２０１５ꎬ５(３):７２.[１０]㊀贺万玉.混合氯化熔盐的热物性及腐蚀性实验研究[Ｄ].北京:北京建筑大学ꎬ２０１６.[１１]㊀徐㊀芳ꎬ陈秋燕ꎬ王军涛.低熔点多元混合熔盐的制备及其性能的研究[Ｊ].可再生能源ꎬ２０１７ꎬ３５(１１):１６０５￣１６１０.[１２]㊀徐贵钰ꎬ何廷鸿ꎬ殷海青.多元氯化物熔盐储能材料的制备及其热性能评价[Ｊ].四川理工学院学报ꎬ２０１７ꎬ３０(４):６￣９.[１３]㊀谭明胜.熔盐电解金属硫化物绿色冶金过程及机理研究[Ｄ].武汉:武汉大学ꎬ２０１６.[１４]㊀ＶｉｌｌａｄａＣꎬＢｏｌíｖａｒＦꎬＪａｒａｍｉｌｌｏＦꎬｅｔａｌ.Ｔｈｅｒｍａｌｅｖａｌｕａｔｉｏｎｏｆｍｏｌｔｅｎｓａｌｔｓｆｏｒｓｏｌａｒｔｈｅｒｍａｌｅｎｅｒｇｙｓｔｏｒａｇｅ[Ｊ].Ｒｅｎｅｗ.ＥｎｅｒｇｙＰｏｗｅｒＱｕａｌ.Ｊꎬ２０１４ꎬ１:６２２￣６２５.[１５]㊀ＺｈｏｕＤꎬＰｈｉｌｉｐＥ.Ｔｈｅｒｍａｌｃｈａｒａｃｔｅｒｉｓａｔｉｏｎｏｆｂｉｎａｒｙｓｏｄｉｕｍ/ｌｉｔｈｉｕｍｎｉｔｒａｔｅｓａｌｔｓｆｏｒｌａｔｅｎｔｈｅａｔｓｔｏｒａｇｅａｔｍｅｄｉｕｍｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅｓ[Ｊ].ＳｏｌａｒＥｎｅｒｇｙＭａｔｅｒｉａｌｓａｎｄＳｏｌａｒＣｅｌｌｓꎬ２０１６ꎬ１５７:１０１９￣１０２５.[１６]㊀ＦｅｒｎáｎｄｅｚＡＧꎬＬａｓａｎｔａＭＩꎬＰéｒｅｚＦＪ.Ｍｏｌｔｅｎｓａｌｔｃｏｒｒｏｓｉｏｎｏｆｓｔａｉｎｌｅｓｓｓｔｅｅｌｓａｎｄｌｏｗ￣ＣｒｓｔｅｅｌｉｎＣＳＰｐｌａｎｔｓ[Ｊ].ＯｘｉｄａｔｉｏｎｏｆＭｅｔａｌｓꎬ２０１２ꎬ７８(５￣６):３２９￣３４８.[１７]㊀ＦｅｒｎáｎｄｅｚÁＧꎬＣａｂｅｚａＬＦ.Ｍｏｌｔｅｎｓａｌｔｃｏｒｒｏｓｉｏｎｍｅｃｈａｎｉｓｍｓｏｆｎｉｔｒａｔｅｂａｓｅｄｔｈｅｒｍａｌｅｎｅｒｇｙｓｔｏｒａｇｅｍａｔｅｒｉａｌｓｆｏｒｃｏｎｃｅｎｔｒａｔｅｄｓｏｌａｒｐｏｗｅｒｐｌａｎｔｓ:ａｒｅｖｉｅｗ[Ｊ].ＳｏｌａｒＥｎｅｒｇｙＭａｔｅｒｉａｌｓａｎｄＳｏｌａｒＣｅｌｌｓꎬ２０１９ꎬ１９４:１６０￣１６５.[１８]㊀魏小兰ꎬ尹㊀月ꎬ丁㊀静ꎬ等.镁基三元氯化物熔盐储热过程性能变化机理分析[Ｊ].太阳能学报ꎬ２０１８ꎬ３９(１):３７￣４３.[１９]㊀赵柏岑ꎬ丁㊀静ꎬ魏小兰ꎬ等.ＬｉＮＯ３￣ＮａＮＯ３￣ＫＮＯ３三元熔盐材料的设计及热稳定性研究[Ｊ].化工学报ꎬ２０１９ꎬ７０(６):２０８３￣２０９１. [２０]㊀廖㊀敏ꎬ魏小兰.ＬＮＫ碳酸熔盐热物性能研究[Ｊ].太阳能学报ꎬ２０１０ꎬ３１(７):８６３￣８６７.[２１]㊀ＤｕｎｌｏｐＴＯꎬＪａｒｖｉｓＤＪꎬＶｏｉｃｅＷＥꎬｅｔａｌ.Ｓｔａｂｉｌｉｚａｔｉｏｎｏｆｍｏｌｔｅｎｓａｌｔｍａｔｅｒｉａｌｓｕｓｉｎｇｍｅｔａｌｃｈｌｏｒｉｄｅｓｆｏｒｓｏｌａｒｔｈｅｒｍａｌｓｔｏｒａｇｅ[Ｊ].ＳｃｉｅｎｔｉｆｉｃＲｅｐｏｒｔｓꎬ２０１８ꎬ８(１):８１９０.[２２]㊀王㊀盼ꎬ周国梁ꎬ潘传龙ꎬ等.８ＹＳＺ在ＮａＦ￣ＫＦ熔盐中的热腐蚀行为研究[Ｊ].硅酸盐通报ꎬ２０１４ꎬ３３(９):２２９６￣２３００.[２３]㊀ＦｅｒｎáｎｄｅｚÁＧꎬＧｏｍｅｚＪＣꎬＧａｌｌｅｇｕｉｌｌｏｓＨꎬｅｔａｌ.ＴｈｅｒｍｏｐｈｙｓｉｃａｌｐｒｏｐｅｒｔｉｅｓａｎｄｃｏｒｒｏｓｉｏｎｃｈａｒａｃｔｅｒｉｚａｔｉｏｎｏｆｌｏｗｃｏｓｔｌｉｔｈｉｕｍｃｏｎｔａｉｎｉｎｇｎｉｔｒａｔｅｓａｌｔｓｐｒｏｄｕｃｅｄｉｎｎｏｒｔｈｅｒｎＣｈｉｌｅｆｏｒｔｈｅｒｍａｌｅｎｅｒｇｙｓｔｏｒａｇｅ[Ｃ].ＡＩＰＣｏｎｆｅｒｅｎｃｅＰｒｏｃｅｅｄｉｎｇｓ.ＡＩＰＰｕｂｌｉｓｈｉｎｇꎬ２０１６ꎬ１７３４(１):１￣６. [２４]㊀ＡｌａｎＫꎬＤａｖｉｄＧ.Ｃｏｒｒｏｓｉｏｎｏｆｉｒｏｎｓｔａｉｎｌｅｓｓｓｔｅｅｌｓｉｎｍｏｌｔｅｎｎｉｔｒａｔｅｓａｌｔ[Ｊ].ＥｎｅｒｇｙＰｒｏｃｅｄｉａꎬ２０１４ꎬ４９:８７８￣８８７.[２５]㊀ＧｏｍｅｓＡꎬＬｕíｓＴＰꎬＦｉｇｕｅｉｒａＩꎬｅｔａｌ.Ｃｏｒｒｏｓｉｏｎｂｅｈａｖｉｏｒｏｆｓｔａｉｎｌｅｓｓｓｔｅｅｌａｌｌｏｙｓｉｎｍｏｌｔｅｎｓｏｌａｒｓａｌｔ[Ｊ].ＩｎｔｅｒｎａｔｉｏｎａｌＳｏｌａｒＥｎｅｒｇｙＳｏｃｉｅｔｙꎬ２０１６ꎬ１:１￣８.[２６]㊀ＪｕｄｉｔｈＣꎬＧｏｍｅｚＶꎬＲｏｂｅｒｔＴ.Ｃｏｒｒｏｓｉｏｎｏｆａｌｌｏｙｓｉｎａｃｈｌｏｒｉｄｅｍｏｌｔｅｎｓａｌｔ(ＮａＣｌ￣ＬｉＣｌ)ｆｏｒｓｏｌａｒｔｈｅｒｍａｌｔｅｃｈｎｏｌｏｇｉｅｓ[Ｊ].ＳｏｌａｒＥｎｅｒｇｙＭａｔｅｒｉａｌｓａｎｄＳｏｌａｒＣｅｌｌｓꎬ２０１６ꎬ１５７:２３４￣２４４.。