塔吊基础连接桥墩承台计算书范文

塔吊基础设计(单桩)计算书1.计算参数（1）基本参数采用2台QTZ63塔式起重机，1台45米、1台40米，塔身尺寸1.63m,承台面标高-12.20m。

（2）计算参数1）塔机基础受力情况基础荷载P(kN) M(kN.m)F k FhM MZ503.80 35.00 1500.00 200.00MkFM zkF =F =M =zM =基础顶面所受垂直力基础顶面所受水平力基础所受扭矩基础顶面所受倾覆力矩hF h塔吊基础受力示意图比较桩基础塔机的工作状态和非工作状态的受力情况，塔机基础按工作状态计算如图：F k =503.80kN，Fh=35.00kN，M=1500.00+35.0×1.10=1538.50kN.mF k ‘=503.80×1.35=680.13kN，Fh，=35.00×1.35=47.25kN，Mk=(1500.00+35.0×1.10)×1.35=2076.98kN.m2）桩顶以下岩土力学资料序号地层名称厚度 L(m)极限侧阻力标准值q sik(kPa ) 岩石饱和单轴抗压强度标准值f rk (kPa) q sik*ιi(kN/m) 抗拔系数λiλi q sik*ιi(kN/m)1 粘性土 1.9 55.00 100.00 104.50 0.7073.15 2 粉质粘土 0.9 95.00 150.00 85.50 0.70 59.85 3 强风化 6.2 120.00 245.00 148.00 0.70 103.88 4 中风化1.10 200.00420.00 174.40 0.70 121.8 桩长10.10∑q sik*ιi512.40∑λi q sik*ιi358.683）基础设计主要参数基础桩采用1根φ1400人工挖孔灌注桩，桩顶标高-12.20m ，桩端设扩大头，桩端入中风化 1.10m ；桩混凝土等级C30，f C =14.30N/mm 2 ,E C =3.00×104N/mm 2；f t =1.43N/mm 2，桩长10.10m ；钢筋HRB335,f y =300.00N/mm 2 ,E s =2.00×105N/mm 2；承台尺寸长(a)=3.50m 、宽(b)=3.50m 、高(h)=1.20m ；桩中心与承台中心重合,面标高-12.20m ；承台混凝土等级C30,f t =1.43N/mm 2,f C =14.30N/mm 2,γ砼=25kN/m 3。

塔式起重机基础计算书本工程位于中兴路以南，总建筑面积为191970.37m2，地下总建筑面积23992.34 m2，。

因工程施工需要，安装12台QTZ80型塔机，安装起重机起重臂长50～58米，因安装位置土层达不到塔机基础要求，故采用桩基础，为保证塔机使用安全，特进行以下计算。

其中16#楼、18#楼、19#楼、22#楼有地下室，所以采用格构式桩基础，其余8台采用矩形板式桩基础。

计算依据：1、《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》JGJ/T187-20092、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑桩基技术规范》JGJ94-20084、《建筑地基基础设计规范》GB50007-20115、《钢结构设计规范》GB50017-20036、《QTZ80塔式起重机说明书》7、《岩土工程勘察报告》一、塔机属性1、塔机传递至基础荷载标准值矩形桩式基础布置图承台及其上土的自重荷载标准值：G k=bl(hγc+h'γ')=3×3×(1.2×25+0×19)=270kN承台及其上土的自重荷载设计值：G=1.35G k=1.35×270=364.5kN 桩对角线距离：L=(a b2+a l2)0.5=(1.62+1.62)0.5=2.26m1、荷载效应标准组合轴心竖向力作用下：Q k=(F k+G k)/n=(531+270)/4=200.25kN荷载效应标准组合偏心竖向力作用下：Q kmax=(F k+G k)/n+(M k+F Vk h)/L=(531+270)/4+(1796+73.5×4.4)/2.26=1136.9kNQ kmin=(F k+G k)/n-(M k+F Vk h)/L=(531+270)/4-(1796+73.5×4.4)/2.26=-736.4kN2、荷载效应基本组合荷载效应基本组合偏心竖向力作用下：Q max=(F+G)/n+(M+F v h)/L=(716.85+364.5)/4+(2424.6+99.22×4.4)/2.26=1534.82kNQ min=(F+G)/n-(M+F v h)/L=(716.85+364.5)/4-(2424.6+99.22×4.4)/2.26=-994.14kN四、格构式桩基础格构柱计算整个格构柱截面对X、Y轴惯性矩：I=4[I0+A0(a/2-Z0)2]=4×[514.65+27.37×(48.00/2-3.82)2]=46642.4cm4整个构件长细比：λx=λy=H0/(I/(4A0))0.5=680/(46642.4/(4×27.37))0.5=32.94 分肢长细比：λ1=l01/i y0=31.00/2.78=11.15分肢毛截面积之和：A=4A0=4×27.37×102=10948mm2格构式钢柱绕两主轴的换算长细比：λ0 max=(λx2+λ12)0.5=(32.942+11.152)0.5=34.78 满足要求！2、格构式钢柱分肢的长细比验算λ1=11.15≤min(0.5λ0max，40)=min(0.5×34.78，40)=17.39满足要求！3、格构式钢柱受压稳定性验算λ0max(f y/235)0.5=34.78×(215/235)0.5=33.27查表《钢结构设计规范》GB50017附录C：b类截面轴心受压构件的稳定系数：φ=0.925Q max/(φA)=1534.82×103/(0.925×10948)=151.56N/mm2≤f=215N/mm2满足要求！4、缀件验算缀件所受剪力：V=Af(f y/235)0.5/85=10948×215×10-3×(235/235)0.5/85=27.69kN 格构柱相邻缀板轴线距离：l1=l01+25=31.00+25=56cm作用在一侧缀板上的弯矩：M0=Vl1/4=27.69×0.56/4=3.88kN·m分肢型钢形心轴之间距离：b1=a-2Z0=0.48-2×0.0382=0.4m作用在一侧缀板上的剪力：V0=Vl1/(2·b1)=27.69×0.56/(2×0.4)=19.21kN角焊缝面积：A f=0.8h f l f=0.8×10×200=1600mm2角焊缝截面抵抗矩：W f=0.7h f l f2/6=0.7×10×2002/6=46667mm3垂直于角焊缝长度方向应力：σf=M0/W f=3.88×106/46667=83N/mm2垂直于角焊缝长度方向剪应力：τf=V0/A f=19.21×103/1600=12N/mm2((σf /1.22)2+τf2)0.5=((83/1.22)2+122)0.5=69N/mm2≤f tw=160N/mm2满足要求！五、格构式桩基础桩承载力验算（一）、16#楼1、桩基竖向抗压承载力计算桩身周长：u=πd=3.14×0.8=2.51m桩端面积：A p=πd2/4=3.14×0.82/4=0.5m2R a=uΣq sia·l i+q pa·A p=2.51×(2×14+3×22+6.4×24+2.6×8+4.9×25+7.7×9+5.2×16)+0×0.5=1365.71kN Q k=200.25kN≤R a=1365.71kNQ kmax=1136.9kN≤1.2R a=1.2×1365.71=1638.86kN满足要求！2、桩基竖向抗拔承载力计算Q kmin=-736.4kN<0按荷载效应标准组合计算的桩基拔力：Q k'=736.4kN桩身的重力标准值：G p=l t A pγz=35×0.5×25=439.82kNR a'=uΣλi q sia l i+G p=2.51×(0.7×2×14+0.7×3×22+0.7×6.4×24+0.7×2.6×8+0.7×4.9×25+0.7×7.7×9+0.7×5.2×16)+439.82=1395.82kNQ k'=736.4kN≤R a'=1395.82kN满足要求！3、桩身承载力计算纵向普通钢筋截面面积：A s=nπd2/4=14×3.14×182/4=3563mm2(1)、轴心受压桩桩身承载力荷载效应基本组合下的桩顶轴向压力设计值：Q=Q max=1534.82kNψc f c A p+0.9f y'A s'=(0.75×12×0.5×106 + 0.9×(360×3562.57))×10-3=5768.72kNQ=1534.82kN≤ψc f c A p+0.9f y'A s'=5768.72kN满足要求！(2)、轴心受拔桩桩身承载力荷载效应基本组合下的桩顶轴向拉力设计值：Q'=-Q min=994.14kNf y A S=360×3562.57×10-3=1282.52kNQ'=994.14kN≤f y A S=1282.52kN满足要求！4、桩身构造配筋计算A s/A p×100%=(3562.57/(0.5×106))×100%=0.71%≥0.45%满足要求！（二）、18#楼1、桩基竖向抗压承载力计算桩身周长：u=πd=3.14×0.8=2.51m桩端面积：A p=πd2/4=3.14×0.82/4=0.5m2R a=uΣq sia·l i+q pa·A p=2.51×(2.1×14+4.4×22+5.5×24+2.8×8+4.2×25+7.1×9+5.7×16)+0×0.5=1358.93kN Q k=200.25kN≤R a=1358.93kNQ kmax=1136.9kN≤1.2R a=1.2×1358.93=1630.71kN满足要求！2、桩基竖向抗拔承载力计算Q kmin=-736.4kN<0按荷载效应标准组合计算的桩基拔力：Q k'=736.4kN桩身的重力标准值：G p=l t A pγz=35×0.5×25=439.82kNR a'=uΣλi q sia l i+G p=2.51×(0.7×2.1×14+0.7×4.4×22+0.7×5.5×24+0.7×2.8×8+0.7×4.2×25+0 .7×7.1×9+0.7×5.7×16)+439.82=1391.07kNQ k'=736.4kN≤R a'=1391.07kN满足要求！3、桩身承载力计算纵向普通钢筋截面面积：A s=nπd2/4=14×3.14×182/4=3563mm2(1)、轴心受压桩桩身承载力荷载效应基本组合下的桩顶轴向压力设计值：Q=Q max=1534.82kNψc f c A p+0.9f y'A s'=(0.75×12×0.5×106 + 0.9×(360×3562.57))×10-3=5768.72kNQ=1534.82kN≤ψc f c A p+0.9f y'A s'=5768.72kN满足要求！(2)、轴心受拔桩桩身承载力荷载效应基本组合下的桩顶轴向拉力设计值：Q'=-Q min=994.14kNf y A S=360×3562.57×10-3=1282.52kNQ'=994.14kN≤f y A S=1282.52kN满足要求！4、桩身构造配筋计算A s/A p×100%=(3562.57/(0.5×106))×100%=0.71%≥0.45%满足要求！（三）、19＃楼1、桩基竖向抗压承载力计算桩身周长：u=πd=3.14×0.8=2.51m桩端面积：A p=πd2/4=3.14×0.82/4=0.5m2R a=uΣq sia·l i+q pa·A p=2.51×(1.8×14+3.7×22+5.3×24+3.8×8+3.9×25+9.8×9+3.5×16)+0×0.5=1271.47kN Q k=167.85kN≤R a=1271.47kNQ kmax=1049.61kN≤1.2R a=1.2×1271.47=1525.76kN满足要求！2、桩基竖向抗拔承载力计算Q kmin=-713.91kN<0按荷载效应标准组合计算的桩基拔力：Q k'=713.91kN桩身的重力标准值：G p=l t A pγz=35×0.5×25=439.82kNR a'=uΣλi q sia l i+G p=2.51×(0.7×1.8×14+0.7×3.7×22+0.7×5.3×24+0.7×3.8×8+0.7×3.9×25+0 .7×9.8×9+0.7×3.5×16)+439.82=1329.85kNQ k'=713.91kN≤R a'=1329.85kN满足要求！3、桩身承载力计算纵向普通钢筋截面面积：A s=nπd2/4=14×3.14×182/4=3563mm2(1)、轴心受压桩桩身承载力荷载效应基本组合下的桩顶轴向压力设计值：Q=Q max=1416.97kNψc f c A p+0.9f y'A s'=(0.75×12×0.5×106 + 0.9×(300×3562.57))×10-3=5554.96kNQ=1416.97kN≤ψc f c A p+0.9f y'A s'=5554.96kN满足要求！(2)、轴心受拔桩桩身承载力荷载效应基本组合下的桩顶轴向拉力设计值：Q'=-Q min=963.77kNf y A S=300×3562.57×10-3=1068.77kNQ'=963.77kN≤f y A S=1068.77kN满足要求！4、桩身构造配筋计算A s/A p×100%=(3562.57/(0.5×106))×100%=0.71%≥0.45%满足要求！（四）、22＃楼1、桩基竖向抗压承载力计算桩身周长：u=πd=3.14×0.8=2.51m桩端面积：A p=πd2/4=3.14×0.82/4=0.5m2R a=uΣq sia·l i+q pa·A p=2.51×(2×14+3.9×22+6.1×24+2.6×8+6.3×25+7.3×9+3.6×16)+0×0.5=1411.96kN Q k=200.25kN≤R a=1411.96kNQ kmax=1136.9kN≤1.2R a=1.2×1411.96=1694.35kN满足要求！2、桩基竖向抗拔承载力计算Q kmin=-736.4kN<0按荷载效应标准组合计算的桩基拔力：Q k'=736.4kN桩身的重力标准值：G p=l t A pγz=35×0.5×25=439.82kNR a'=uΣλi q sia l i+G p=2.51×(0.7×2×14+0.7×3.9×22+0.7×6.1×24+0.7×2.6×8+0.7×6.3×25+0.7×7.3×9+0.7×3.6×16)+439.82=1428.19kNQ k'=736.4kN≤R a'=1428.19kN满足要求！3、桩身承载力计算纵向普通钢筋截面面积：A s=nπd2/4=14×3.14×182/4=3563mm2(1)、轴心受压桩桩身承载力荷载效应基本组合下的桩顶轴向压力设计值：Q=Q max=1534.82kNψc f c A p+0.9f y'A s'=(0.75×12×0.5×106 + 0.9×(360×3562.57))×10-3=5768.72kNQ=1534.82kN≤ψc f c A p+0.9f y'A s'=5768.72kN满足要求！(2)、轴心受拔桩桩身承载力荷载效应基本组合下的桩顶轴向拉力设计值：Q'=-Q min=994.14kNf y A S=360×3562.57×10-3=1282.52kNQ'=994.14kN≤f y A S=1282.52kN满足要求！4、桩身构造配筋计算A s/A p×100%=(3562.57/(0.5×106))×100%=0.71%≥0.45%满足要求！六、格构式桩基础承台计算承台有效高度：h0=1200-50-22/2=1139mmM=(Q max+Q min)L/2=(1534.82+(-994.14))×2.26/2=611.7kN·mX方向：M x=Ma b/L=611.7×1.6/2.26=432.54kN·mY方向：M y=Ma l/L=611.7×1.6/2.26=432.54kN·m2、受剪切计算V=F/n+M/L=716.85/4 + 2424.6/2.26=1250.74kN受剪切承载力截面高度影响系数：βhs=(800/1139)1/4=0.92塔吊边缘至角桩内边缘的水平距离：a1b=(a b-B-d)/2=(1.6-1.6-0.8)/2=-0.4ma1l=(a l-B-d)/2=(1.6-1.6-0.8)/2=-0.4m 剪跨比：λb'=a1b/h0=-400/1139=-0.35，取λb=0.25；λl'= a1l/h0=-400/1139=-0.35，取λl=0.25；承台剪切系数：αb=1.75/(λb+1)=1.75/(0.25+1)=1.4αl=1.75/(λl+1)=1.75/(0.25+1)=1.4βhsαb f t bh0=0.92×1.4×1.43×103×3×1.14=6262.54kNβhsαl f t lh0=0.92×1.4×1.43×103×3×1.14=6262.54kNV=1250.74kN≤min(βhsαb f t bh0，βhsαl f t lh0)=6262.54kN满足要求！3、受冲切计算塔吊对承台底的冲切范围：B+2h0=1.6+2×1.14=3.88ma b=1.6m≤B+2h0=3.88m，a l=1.6m≤B+2h0=3.88m角桩位于冲切椎体以内，可不进行角桩冲切的承载力验算！4、承台配筋计算(1)、承台底面长向配筋面积αS1= M y/(α1f c bh02)=432.54×106/(1.04×14.3×3000×11392)=0.007ζ1=1-(1-2αS1)0.5=1-(1-2×0.007)0.5=0.008γS1=1-ζ1/2=1-0.008/2=0.996A S1=M y/(γS1h0f y1)=432.54×106/(0.996×1139×360)=1059mm2最小配筋率：ρ=max(0.2,45f t/f y1)=max(0.2,45×1.43/360)=max(0.2,0.18)=0.2% 梁底需要配筋：A1=max(A S1, ρbh0)=max(1059,0.002×3000×1139)=6834mm2 承台底长向实际配筋：A S1'=7508mm2≥A1=6834mm2满足要求！(2)、承台底面短向配筋面积αS2= M x/(α2f c bh02)=432.54×106/(1.04×14.3×3000×11392)=0.007ζ2=1-(1-2αS2)0.5=1-(1-2×0.007)0.5=0.008γS2=1-ζ2/2=1-0.008/2=0.996A S2=M x/(γS2h0f y1)=432.54×106/(0.996×1139×360)=1059mm2最小配筋率：ρ=max(0.2,45f t/f y1)=max(0.2,45×1.43/360)=max(0.2,0.18)=0.2% 梁底需要配筋：A2=max(9674, ρlh0)=max(9674,0.002×3000×1139)=6834mm2 承台底短向实际配筋：A S2'=7508mm2≥A2=6834mm2满足要求！(3)、承台顶面长向配筋面积承台顶长向实际配筋：A S3'=6716mm2≥0.5A S1'=0.5×7508=3754mm2满足要求！(4)、承台顶面短向配筋面积承台顶长向实际配筋：A S4'=6716mm2≥0.5A S2'=0.5×7508=3754mm2满足要求！(5)、承台竖向连接筋配筋面积承台竖向连接筋为双向Φ10@500。

一、QTZ5013塔吊天然基础的计算书1、地基承载力计算1.1塔基在独立状态时，作用于基础的荷载应包括塔机作用于基础顶的竖向荷载标准值（F k）、水平荷载标准值（F vk）、倾覆力矩（包括塔机自重、起重荷载、风荷载等引起的力矩）荷载标准值（M k）、扭矩荷载标准值（T k）,以及基础及其上土的自重荷载标准值（G k）。

1.2矩形基础地基承载力计算应符合下列规定：1、基础底面压力应符合：1）、当轴心荷载作用时：p k≤f a=200kpa式中：p k ------相当于荷载效应便准组合时，基础底面处的平均压力值;f a -------修正后的地基承载力特征值。

2）、当偏心荷载作用时，除符合上式外，尚应符合下列要求：p kmax≤1.2 f a=1.2*200=240 kpa 式中：p kmax -------相应于荷载效应标准组合时，基础底面边缘的最大压力值。

2、基础底面的压力可按下列公式确定：1）当轴心荷载作用时:p k=(F k+G k)/bl=（842.4+1108.404）/（5*5）=78.03216 kn/m2≤240 kpa 故，符合要求。

式中：F k -----塔机作用于基础顶面的竖向荷载标准值；G k -----基础及其上土的自重标准值；b-------矩形基础底面的短边长度；l--------矩形基础底面的长边长度。

2）当偏心荷载作用时：p kmax=(F k+G k)/bl+(M k+F vk•h)/W=（842.4+1108.404）/（5*5）+（882+4*1.35）/20.83=78.03216+42.6=120.63 kn/m2≤1.2 f a 符合要求。

式中：M k-------相应于荷载效应标准组合时，作用于矩形基础顶面短边方向的力矩值；F vk-------相应于荷载效应标准组合时，作用于矩形基础顶面短边方向的水平荷载值；h-------基础的高度；W--------基础底面的抵抗矩。

塔吊基础计算书一.工程概况龚家铺互通高架桥主线桥（K102+622.976 ~ K102+762.976）由过渡墩16＃墩承接龚家铺互通高架桥引桥，于过渡墩19＃墩与南四环线连接,全长140米。

下部结构为桩基配承台结构，17号主墩采用等截面方柱墩，18号主墩采用花瓶式桥墩。

上部结构为40+60+40m预应力混凝土连续梁体系箱梁。

桥梁结构形式如图1—1所示。

图1-1 跨青郑高速连续梁立面图二.塔吊设置为完成挂篮悬臂浇筑和防护棚架搭设，17号墩、18号墩中心各设置45m臂塔吊一台，高度分别为30。

8m（11节）、28m（10节)，用于起吊钢筋、型钢等物件.塔吊布置如下图2-1所示。

图2-1 塔吊布置示意图三。

计算内容本计算书主要依据施工图纸及以下规范及参考文献编制：《塔式起重机设计规范》(GB/T13752-1992）、《地基基础设计规范》（GB50007-2002)、《建筑结构荷载规范》（GB50009—2001）、《建筑安全检查标准》（JGJ59—99）、《混凝土结构设计规范》（GB50010—2002）、《建筑桩基技术规范》(JGJ94-2008）等.本计算书以17#墩塔吊作为验算对象.3.1 塔吊的基本参数信息塔吊型号:中联TC6513—6 塔吊起升高度H：30。

8m，塔身宽度B:1.8m，基础埋深D：0 m，自重F1:400kN，基础承台厚度Hc：1m，最大起重荷载F2：60kN，基础承台宽度Bc：4m，桩钢筋级别：HRB335，桩直径：0.800m，桩间距a：2。

5m，承台箍筋间距S：200mm，承台砼保护层厚度：130mm（底层) 承台混凝土强度等级：C40；额定起重力矩是：1000kN·m, 基础所受的水平力：18。

8kN，标准节长度：2。

8m，主弦杆材料：角钢/方钢, 宽度/直径c：120mm，所处城市：湖北武汉市，基本风压ω0：0.35kN/m2，地面粗糙度类别为：B类（田野、乡村、丛林、丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区)风荷载高度变化系数μz：1.52 。

塔吊桩基承载力计算书（附件一）湖畔美居工程施工期间，用2台塔式起重机，型号：TC5613，安装位置见施工平面图。

一、 TC5613附着式塔机在附着之前对基础的荷载值，见右图。

1、竖向力F=820KN2、倾覆力矩Mx=3200KN ·m3、扭力矩Mk=480KN ·m4、水平力H=65KN5、塔吊基础（桩承台）重G ＝424KN说明：TC5613塔吊起重力矩为800KN ·m ，但是在使用说明书上未提供荷载值。

上述荷载值是采用的1250KN ·m 塔吊的荷载值。

此荷载值比800KN ·m 塔吊的荷载值大许多，能保证安全使用。

二、 TC5613塔吊基础桩承受的荷载值：塔机使用说明书规定，地耐力为210Kpa 、150Kpa 、110Kpa 。

而本工程的地面土层承载力仅40－80KPa ，不能作为塔基持力层。

又因为场地所限，安不下6m ×6m 的塔吊基础。

所以改为桩基。

每台塔基下设n=4根人工挖孔桩，直径d=1.2m 。

桩平面布置见图二（附后）。

砼护壁厚度150mm ，护壁外径1500mm 。

因为塔吊工作时按360°旋转，偏心力矩总是随同塔吊的吊臂旋转而改变力矩方位。

计算基桩荷载时，可取两个典型的力矩方向，对比之后，取最大的荷载值作为基桩顶面的荷载设计值N i塔吊荷载图（一）、按图a 方向：N i ＝（F+G ）/n ±（M x Y i ）/∑Y i 2＝（820+424）/4 ± （3200×1.5）/[4×（1.5）2] ＝311±533＝844KN （抗压桩） ＝-222KN （抗拔桩）（二）、按图b 方向： N i ＝（F+G ）/n ±（M x Y i ）/∑Y i 2＝（820+424）/4 ± （3200×2.121）/[2×（2.121）2] ＝311±754＝1065KN （抗压桩） ＝-443KN （抗拔桩）结论：上述两式对比，第（二）种情况桩顶荷载设计值最大，所以，当基桩受压时，荷载设计值N i ＝1065KN 。

T4塔吊基础计算书1.计算分析说明塔吊在自立高度状态下，所承受的风载荷等水平载荷，以及各种弯矩、扭矩对基础产生的载荷最大；安装附墙装置以后，各种水平载荷、弯矩、扭矩等主要由附墙装置承担。

所以，塔吊上升到最大高度以后，对基础传递的载荷与自立高度相比，仅多了标准节的重量，而其所传递的风载荷要小得多。

所以在计算塔吊基础抗倾覆稳定性计算时，塔吊高度按照其实际最大独立安装高度进行考虑。

2.参数信息塔吊型号：c7030，塔吊起升高度H：48.70m，塔身宽度B：2m，基础埋深d：2.00m，自重G：1486.64kN，基础承台厚度hc：1.35m，最大起重荷载Q：160kN，基础承台宽度Bc：6.25m，混凝土强度等级：C35，钢筋级别：RRB400，基础底面配筋直径：25mm额定起重力矩Me：1000kN·m，基础所受的水平力P：36.3kN，标准节长度b：3m，主弦杆材料：角钢/方钢, 宽度/直径c：120mm，所处城市：安徽合肥市，基本风压ω0：0.35kN/m2，地面粗糙度类别：C类有密集建筑群的城市郊区，风荷载高度变化系数μz：1.25 。

3.塔吊对基础作用力的计算3.1塔吊竖向力计算塔吊自重：G=1486.64kN；塔吊最大起重荷载：Q=160kN；作用于塔吊的竖向力：F k＝G＋Q＝1486.64＋160＝1646.64kN；3.2塔吊弯矩计算依据《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）中风荷载体型系数：地处安徽合肥市，基本风压为ω0=0.35kN/m2；查表得：风荷载高度变化系数μz=1.25；挡风系数计算：φ=[3B+2b+(4B2+b2)1/2]c/(Bb)=[(3×2+2×3+(4×22+32)0.5)×0.12]/(2×3)=0.34；因为是角钢/方钢，体型系数μs=2.32；高度z处的风振系数取：βz=1.0；所以风荷载设计值为：ω=0.7×βz×μs×μz×ω0=0.7×1.00×2.32×1.25×0.35=0.71kN/m2；3.3塔吊弯矩计算风荷载对塔吊基础产生的弯矩计算：Mω=ω×φ×B×H×H×0.5=0.71×0.34×2×48.7×48.7×0.5=572.526kN·m；M kmax＝Me＋Mω＋P×h c＝2500＋572.526＋30×1.7＝3123.53kN·m；4.塔吊抗倾覆稳定验算基础抗倾覆稳定性按下式计算：e＝M k/（F k+G k）≤Bc/3式中e──偏心距，即地面反力的合力至基础中心的距离；M k──作用在基础上的弯矩；F k──作用在基础上的垂直载荷；G k──混凝土基础重力，G k＝25×6.25×6.25×1.35=1318.359kN；Bc──为基础的底面宽度；计算得：e=3123.53/(1646.64+1318.359)=1.053m < 6.25/3=2.083m；基础抗倾覆稳定性满足要求！5.地基承载力验算依据《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2002)第5.2条承载力计算。

****跨海大桥工程里程范围（K0+115.524～K1+605.824）****跨海大桥主墩塔吊基础计算书****有限公司二〇一七年三月****跨海大桥工程里程范围（K0+115.524～K1+605.824）****跨海大桥主墩塔吊基础计算书编制：复核：审批：****有限公司二〇一七年三月****跨海大桥主墩塔吊基础计算书一、工程概况****跨海大桥主桥18#墩为满足桩基及承台施工吊装作业，在承台倒角侧布置一台QT Z315塔吊，塔吊基础采用钢管桩及钢筋砼承台结构，钢管桩设计为D96cm直径及10mm壁厚，预计打入河床以下24m，钢管桩顶设置一个5.1×5.1×1.6m的钢筋砼承台，承台施工过程中预埋塔吊底座螺栓，与塔吊底节连成整体。

塔吊安装参数如下：参照T C7035‐16独立固定塔式起重机使用说明书：塔吊型号: TC7035 塔机自重标准值:Fk1=1128.00kN 起重荷载标准值:Fqk=160.00kN 塔吊最大起重力矩:M=3150.00kN.m 塔吊计算高度: H=30m 塔身宽度: B=2.19m 非工作状态下塔身弯矩:M1=5899kN.m钢管桩型号: Φ96cm壁厚10mm 桩间距：3.5m 入土深度：24.00m 承台尺寸: 5.1×5.1×1.6m混凝土等级: C30 钢筋级别: HRB335 塔吊布置示意图如下：3二、塔吊载荷计算1、自重荷载及起重荷载1) 塔机自重标准值：F k1=1128kN2) 基础以自重标准值：G k=5.1×5.1×1.6×25=1040.4kN3) 起重荷载标准值：F qk=160kN2、风荷载计算1) 工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值a. 塔机所受风均布线荷载标准值 (Wo=0.2kN/m2)=0.8×1.48×1.95×1.54×0.2=0.71kN/m2=1.2×0.71×0.35×2.19=0.65kN/m b. 塔机所受风荷载水平合力标准值 F vk=q sk×H=0.65×30=19.5kNc. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值 M sk=0.5F vk×H=0.5×19.5×30.00=292.5kN.m2) 非工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值a. 塔机所受风均布线荷载标准值 (本地区 Wo=0.35kN/m2)=0.8×1.51×1.95×1.54×0.35=1.27kN/m2=1.2×1.27×0.35×2.19=1.17kN/m b. 塔机所受风荷载水平合力标准值F vk=q sk×H=1.17×30.00=35.1kNc. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值 M sk=0.5F vk×H=0.5×35.1×30.00=526.5kN.m3. 塔机的倾覆力矩4工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值M k=5899+292.5-0.9×3150=3356.5kN.m 非工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值M k=5899+526.5=6425.5kN.m3、钢管桩竖向力计算非工作状态下：Q k=(F k+G k)/n=(1128+1040.00)/4=542.00kNQ kmax=(F k+G k)/n+(M k+F vk×h)/L=(1128+1040)/4+(6425.5+35.1×1.60)/4.95=1851.4kN Q kmin=(F k+G k-F lk)/n-(M k+F vk×h)/L=(1128+1040)/4-(6425.5+35.1×1.60)/4.95=-767.4kN 工作状态下：Q k=(F k+G k+F qk)/n=(1128+1040.00+160)/4=582.00kNQ kmax=(F k+G k+F qk)/n+(M k+F vk×h)/L=(1128+1040+160)/4+(3356.5+19.5×1.60)/4.95=1266.4kN Q kmin=(F k+G k+F qk-F lk)/n-(M k+F vk×h)/L=(1128+1040+160)/4-(3356.5+19.5×1.60)/4.95=-102.4kN 4、承台受弯计算1）荷载计算不计承台自重，第i桩的竖向力反力设计值：工作状态下：最大压力 N i= (F k+F qk)/n+ (M k+F vk×h)/L= (1128+160)/4+ (3356.5+19.5×1.60)/4.95=1006.4kN最大拔力 N i= (F k+F qk)/n- (M k+F vk×h)/L= (1128+160)/4- (3356.5+19.5×1.60)/4.95=-362.4kN非工作状态下：最大压力 N i=F k/n+ (M k+F vk×h)/L5=1128/4+(6425.5+35.1×1.60)/4.95=1591.4kN最大拔力 N i =F k /n- (M k +F vk ×h)/L=1128/4- (6425.5+35.1×1.60)/4.95=-1027.4kN2）弯矩的计算依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》第6.4.2条其中 M x ,M y1──计算截面处XY 方向的弯矩设计值(kN.m)；x i ,y i ──单桩相对承台中心轴的XY 方向距离(m)； N i ──不计承台自重，第i 桩的竖向反力设计值(kN)。

塔吊安装方案工程概况：我部位于贵州省正安县俭坪乡境内，起点桩号为K75+270.000，终点桩号为K80+399.455。

我部项目范围内有多座桥梁工程，其中包括马河特大桥、马河大桥、火石溪大桥、老林塘大桥和龙泉寺大桥。

我部所有桥梁墩柱高度较高，高墩数量较多，施工难度较大。

因此，在进行桥梁墩柱施工和桥梁上部结构施工时需要安装塔吊进行材料和机具的运输。

塔吊安装有如下两种，一种是马河特大桥主墩塔吊的安装，另一种为其他高墩墩柱塔吊的安装。

马河特大桥主墩塔吊以主墩承台为基础直接安装在塔吊承台上，为了保证塔吊的抗倾覆能力，需要在承台安装塔吊一侧加宽承台。

加宽宽度为顺桥向4m，横桥向为1.25m，加宽部分与承台一起浇筑。

塔吊墩身与箱梁翼缘板的距离为37.5cm，其他尺寸详见《马河特大桥主墩塔吊安装示意图》。

除主墩外的其他墩柱安装均采用独立基础，同样塔吊距离桥梁主梁边缘的距离最小为37.5c m。

塔吊安装位置详见《桥梁工程模板配置思路》。

一、施工过程1.主墩塔吊的安装（1）主墩塔吊安装在主墩承台上，承台加宽处的钢筋与承台钢筋一起安装、绑扎，钢筋架设时要符合图纸设计和规范要求。

（2）悬臂部分塔吊基础混凝土与主墩承台一起浇筑，浇筑过程中注意预埋好安装塔吊所需的预埋件。

（3）在塔吊基础浇筑过程中的每一道工序均要报检工程质自检，质量达到要求后方可进行下一道工序，在基础浇筑过程中健全安全措施、强化安全管理。

（4）待基础混凝土强度达到要求后方可进行塔吊的安装。

2.其他桥墩塔吊的安装（1）塔吊安装在墩柱附近，塔吊基础采用独立基础，选定好塔吊安装位置后，进行塔吊基坑的开挖。

基坑开挖到设计标高、并且地基承载力达到设计要求后报检工程质检科和监理质检。

（2）检验合格后安装、绑扎基础钢筋。

桥墩塔吊基础各类钢筋的型号和间距按厂家提供的图纸为准，竖向钢筋长度按原图纸单根钢筋总长度增加50cm；长边横向钢筋为单根总长度缩短100cm，短边横向钢筋为单根总长度缩短100cm，其他按图纸执行。

塔吊基础承载力计算书编写依据塔吊说明书要求及现场实际情况，塔基承台设计为5200m×5200m×，根据地质报告可知，承台位置处于回填土上，地耐力为4T/m2，不能满足塔吊说明书要求的地耐力≥24T/m2。

为了保证塔基承台的稳定性，打算设置四根人工挖孔桩。

地质报告中风化泥岩桩端承载力为P＝220Kpa。

按桩径r＝米，桩深h＝9米，桩端置于中风化泥上（嵌入风化泥岩1米）进行桩基承载力的验算。

一、塔吊基础承载力验算1、单桩桩端承载力为：F1=S×P=π×r2×P＝π××220＝=2、四根桩端承载力为：4×F1＝4×＝3、塔吊重量51T（说明书中参数）基础承台重量：×××＝塔吊＋基础承台总重量＝51＋=4、基础承台承受的荷载F2＝××=5、桩基与承台共同受力＝4F1+F1=+=>塔吊基础总重量＝所以塔吊基础承载力满足承载要求。

二、钢筋验算桩身混凝土取C30，桩配筋23根ф16，箍筋间距φ8@200。

验算要求轴向力设计值N≤(fcAcor+fy’AS’+2xfyAsso) 必须成立。

Fc=mm2（砼轴心抗压强度设计值）Acor＝π×r2/4（构件核心截面积）＝π×11002/4＝950332mm2fy’=300N/MM2（Ⅱ级钢筋抗压强度设计值）AS’=23×π×r2/4＝23×π×162/4＝4624mm2（全部纵向钢筋截面积）x＝（箍筋对砼约束的折减系数，50以下取）fy=210N/mm2 （Ⅰ级钢筋抗拉强度设计值）dCor＝1100mm （箍筋内表面间距离，即核心截面直径）Ass1＝π×r2/4＝π×82/4＝16×＝（一根箍筋的截面面积）S螺旋箍筋间距200mmA’sso=πdCorAssx/s=π×1100×200=（螺旋间接环式或焊接，环式间接钢筋换算截面面积）因此判断式N≤(fcAcor+fy’AS’+2xfyAsso)=×950332＋300×4624+2××210×=.6N<经验算钢筋混凝土抗拉满足要求。

塔吊基础、承台承载力计算书一、概况根据本工程的情况采用一台江苏正兴建设机械有限公司生产的QTZ40B型塔式起重机负责整个工程的货物垂直运输，该型号的塔机的技能参数及技术指标如下：（详细塔吊性能见使用说明书）。

最大工作幅度：40m起升高度：50m额定起重力矩：400kN最大重力力矩：400KN基础承受的荷载：二、桩基础，承台栽力计算1、单桩验算本工程塔吊基础采用4ф600四根灌注桩，桩长l=20m,按下图布置：桩顶偏心竖向作用下：N max=(F+G)/n+M x y max/Σy i2+M y x max/Σx i=630/4+453*1.25/(1.252+1.252)+453*1.1/2.2=157.5+181.2+249.15=587.85KN所以单桩的竖向承载力应满足R≥1.2N max=1.2*587.85=705.42KN桩身暂按构造筋配置取8Ф16R=ф(f c A+f y’A s’)=0.36*(15*3.14*3002+210* 3.14*82*8)=1647KN ≥705.42KN符合要求当塔吊大臂方向移至与基础成45度斜角时，为单桩承受最大荷载处此时：Q=（F+G）/n=1.2*(240+24*3.6*3.6*1.25)/4=188.64KN ≤R=1556KNQmax=Q+M*Xmax/ Σx i2=188.64+453*1.54/1.542=482.8kN≤R=1647KNQmin= Q-M*Xmax/ Σx i2=188.64-294.2=-105.36kN≤R=1647KN2、承台强度验算承台采用C30混凝土，轴心抗压强度设计值fc=15N/mm2,Ⅱ级钢筋，fy=310/mm21、h=1250mm,h0=1250-50=1200mm2、各桩均在破坏锥体范围内，不必作冲切验算3、抗剪强度验算：V=0.006f c b m h0=0.006*10*3600*1200=2592KN≥R=1647KN4、承台配筋：As=M/(0.9h0fy)=453*106/0.9*1200*310=1354mm2单位长度内的配筋面积：As=1354/3.6=376 mm2选Φ12 @ 120双向双层布置5、水平剪力H=βd2(1.5d2+0.5d)1/5(1+Q min/(2.1γf t A)=3.6*0.62(1.5*0.62+0.5*0.6)1/5(1+0/2.1*453*3.14*0.32) =1.32kN<10/4=2.5kN所以需配抗弯钢筋As=M/fy(h0-As’)=2.5*4.0*106/(210*(550-402)) =318mm2600桩实配钢筋：主筋13Ф16，间距145mm,长20米。