耳座计算

底板外伸长度 加筋板倾角
b α d
600 53 400 16 28 40
mm 度 mm mm mm mm
中性轴与底边的交点 筋板的厚度 顶板的厚度 底板的厚度 δ g δ a δ b
盖板宽度 C 支座的高度 h 许用应力 [σ] 底板的长度 a 底板的宽度 b 长宽比 a/b
150 600 157 500 600 0.83 0.56 5 479 751 80 231645 61
圆筒的内径 Do 圆筒的壁板厚度 腐蚀裕量 钢板下差 壁板有效厚度 δ e 刚性环宽度 B 圆筒壳体有效加强宽度 Ls=1.1SQRT(Do*δ e) δ e1
垫板的有效厚度 垫板圆筒外径
Do1=Do+δ +δ e1
圆筒壳体垫板有效加强宽度 Ls1=1.1SQRT(Do1*δ e1) 组合截面惯性轴x-x的位置 ax 组合截面的惯性矩 组合截面的面积 A I
L2
600 1.05 156mmN/mm Nhomakorabea mm KN
b2
400 494
Q1=2*S2*b1*μ *[σ ]c*0.001*H²/(H²+L2²) 底板能承受的最大荷载 Q2=1.333*S1²*b1*L1*ν *f*0.001*/(b2+S2)²
170
KN
mm mm N/mm² mm mm
由底板的长度a和宽度b决定的系数β ，见表7-1 加筋板最小惯性半径 r=0.289δ g L1=bsinα L2=h/sinα 偏心距离 e=（d-b/2)sinα
表 7-1 mm mm mm mm N N/mm²
FR=F/(2sinα) 筋板最大压缩应力 σ cmax=(FR/(L1*δg))+[6eFR/(L1*L1*δ g)] 筋板许用压缩应力 [σ ]c= [σ ]/(1+(POWER(L2/r,2)/140[σ])) 底板最大应力 σb=(β Fb)/(a*δb*δ b)) 盖板最大应力 σa=(0.75Fda)/(δ a*C*C*h)

耳式支座设计计算：1基本数据：设备内径： Di=2000mm 设备总高度：H 0=8280mm 支座底板离地面高度为：H it =14000mm 水平力作用点至底板的高度：h=2200mm 基本风压：q 0=500N/mm 2地震烈度：麦卡里6度设计压力：P=0.1Mpa 设计温度：t=100℃设计材料：［σ］t =121Mpa 圆筒名义厚度：δn=14mm 钢板厚度负偏差：C 1=0.8mm 腐蚀裕量：C 2=0mm 设备总质量：m 0=15000Kg 偏心载荷：G e =0Kg 偏心距：S e =0mm 设备保温层厚度：δs=0mm 设备外径：Do=2028mm2计算支座承受的实际载荷：2.1地震载荷：16905N其中：地震系数：αc =0.232.2.风载荷：9092.781N其中：风压高度变化系数：f i = 1.14(按质心所处高度处取）水平力：P=(Pc=)9092.781N 2.3.安装尺寸：2796mm其中：底板尺寸：S 1=130mm 筋板尺寸：l 2=314mm b 2=300mm δ2=14mm 垫板尺寸：δ3=14mm==g *m *α*0.5P 0c C ==-6000i 10*H *D *q *f *0.95Pw =-+--++=)S 2(l )δ2(b )δ2δ2(Di D 1222223n2.4.支座承受的实际载荷：51.43kN 其中：支座数量：n=4个不均匀系数：k=0.83支座本体允许载荷：［Q ］=200kNQ<［Q］； 满足支座本体允许载荷的要求；3计算支座处圆筒所受的支座弯矩：19.75kN.m 筒体有效厚度：δe =13.2mm 根据δe 和P 查表B-1得：［M L ］=21.27kN.mML<［ML］； 满足支座处圆筒所受弯矩的要求；=úûùêëé+++=-3e e e 010*nD )S G 4(Ph kn G g m Q =-=312L 10)S (l Q*M所处高度处取）。

耳式支座计算载荷允许载荷耳式支座是一种常见的支座结构，广泛应用于建筑、桥梁、机械等工程领域。

在设计和使用耳式支座时，我们需要计算支座的载荷，以确定支座是否能够承受工程所需的荷载，并保证结构的稳定性和安全性。

以下是关于耳式支座计算载荷和允许载荷的一些基本知识。

1.载荷的定义：载荷是作用在支座上的外力，它可以分为静载荷和动载荷两种类型。

静载荷是指常静力作用在支座上的荷载，如自重、建筑物的静力荷载等；动载荷是指作用在支座上的周期性或不规则的动力荷载，如风荷载、地震力等。

2.载荷的计算方法：载荷的计算可以通过工程设计规范和计算公式进行。

在设计支座时，需要根据具体的工程要求和结构特点，确定相应的载荷计算方法。

例如，在计算建筑物自重荷载时，可以根据建筑物的体积、材料密度和厚度等参数，应用物理公式进行计算。

允许载荷是指支座所能承受的最大荷载。

为了确保耳式支座在工程使用过程中的稳定性和安全性，我们需要确定支座的承载能力，并设置允许载荷的上限。

允许载荷的确定需要考虑支座的结构材料、尺寸、几何形状等因素。

常见的确定允许载荷的方法包括基于力学分析和试验验证的方法。

4.耳式支座的承载能力：耳式支座的承载能力是指支座在工程使用过程中所能承受的最大荷载。

支座的承载能力需要考虑支座的结构形式和材料特性，以及支座与被支撑结构之间的力传递方式。

在计算支座承载能力时，需要进行力学分析和结构计算，包括应力、变形和稳定性等方面的考虑。

5.耳式支座的安全系数：耳式支座的安全系数是指支座的允许载荷与承载能力之间的比值。

安全系数的确定是为了保证支座在荷载作用下的稳定性和安全性。

通常情况下，工程设计中会设置一个合理的安全系数，以确保在实际使用中不会超过允许载荷。

安全系数的大小受到国家和行业规范的限制。

耳式支座在使用过程中需要进行定期的监测和维护，以确保其性能和承载能力的稳定性。

监测内容包括支座的变形、应力和位移等参数的测量，以及支座与被支撑结构之间的接触状态的检测。

6
Pw 0.95 f i q0 D0 H 0 X 10 Pw- 水平风载荷，N； α ｅ- 地震系数，对7、8、9度地震分别取0.24 D0- 容器外径，mm，有保温层时取保温层外径；
Pe e m 0 g
23778.72 0
0.24 1424 1 6114 0
fiH0q0-
风压高度变化系数，按设备质心所处高度取； 容器总高度，mm； 10m高度处的基本风压值，N/m3；
Q
m0 g G e kn
4 ( Ph Ge S e ) nD
59685.54217 38137.3494
m' g Ge 4( Ph Ge S e ) kn nD
100 [Q]- 允许载荷,kN 结论: Q＜[Q] 合格 当容器高径比不大于5，且总高度H0不大于10m时，Pe和Pw可按下式计算，超出此范围的标准不推荐使用耳座。 Pe水平地震力，N；
全凝器 B5耳式支座的计算 符号说明 支座安装尺寸,mm Dg重力加速度,取g=9.8m/s2 Ge- 偏心载荷,N 水平力作用点至底板高度，mm h不均匀系数，安装3个支座时,取k=1;安装3个以上支座时,取k=0.83 km0m'nSePQQ'设备总质量(包括壳体及附件,内部介质及保温层的质量),kg 设备空重,kg 支座数量; 偏心距,mm 水平力,取Pw和(Pe+0.25Pw)的大值,N； 单个支座最大总压缩载荷,N； 空载时单个支座最大拉伸载荷,N； Q' 数值 1912 9.8 0 -400 0.83 20220 12920 4 0 0 Di 设备壁厚 垫板厚度 b2 δ 2 l2 s1 D 1400 12 10 180 12 330 90 1912
l2s1Ml-

7.274E+09 M.mm
Fb
m g 4M o nD b n
476722.29
N
F

F
b
b h
17479.817 0.11
N 弧度 rad
θ＝π/n
3.惯性矩、形心计算 Calculation of Moment of Inertia and Centroid 圆筒体上有效加强宽度 Effective width of shell 垫板圆筒上有效加强宽度 Effective width of cylindrical pad 组合截面的面积 Area of composite cross section 刚性环外缘至惯性轴的距离 Distance from outer peripherence to inertia axis
1 3 2 I1 B T B T a1 12
I2
1 013Lsi 01 Lsi a22 12
3.97E+06 6.91E+06 4.47E+07
mm4 mm4 mm4
I3
组合截面的惯性矩 Moment of inertia of composite cross section 4.应力校核 Check of stresses 筋板应力 Stress in gussets 筋板应力校核 check stability of gussets
1 M r 1 0.5 FR s ( ctg )
T r 1 0.5F ctg
-1.33E+06 N· mm 77568.84 N MPa
1
≤
M
r1
a
I
's OK

8.4 128.9
mm KN 支座满足要求
支承式支座设计计算 计算所依据的标准 一 设计条件 设备内径 封头名义厚度 设备操作重量 设备总高 腐蚀裕度 容器设备 地震设防烈度 地震系数 基本风压 风压高度变化系数 偏心载荷 偏心距 水平力作用点至底板高度 支座类型 支座允许载荷 支座 支座数量 支座安装尺寸 不均匀系数 二 计算支座承受的实际载荷 [Q] n D k α qo fi Ge Se H 符号 Di δ
n
计算单位 JB/T4712.4-2007 数值 2800 10 26000 5100 1.6 7 0.12 550 1.00 0 0 0 B4 450 4 1820 0.83 KN 个 mm N mm mm N/㎡ mm kg mm mm 度 单位
机械股份有限公司
简图
mo Ho C=C1+C2
地震载荷： Pe＝α *m0*g 风载荷： 水平力： Pw=1.2*fi*q0*D0*H0*10 P=Pe+0.25Pw
-6
30576 9492 32949 74.4源自N N N KN 支座满足要求
m0 g Ge 4* P * H Ge Se -3 + 支座实际载荷 Q= 10 nD k n
Q 三 支座允许的垂直载荷
<
[Q]
封头有效厚度 δ e=δ n-C 由表B.5查得[F] Q < [F]

5、耳座与壳体连接焊缝剪应力校核
焊缝宽度（全焊透结构等于筋板计算壁厚；角焊缝结构等于0.707*焊角高）t
焊缝中的剪应力τweld=Q/2/t/a' 设计温度下筋板材料的许用应力[σ]rib 设计温度下壳体材料的许用应力[σ]shell
设计温度下焊缝许用剪应力[τ]weld=0.49*min([σ]rib,[σ]shell)
τweld<[τ]weld，剪应力校核合格
6、耳座与壳体连接焊缝拉应力校核 焊缝中的最大拉应力σweld=Q*(b'-S1)/3/t/a'^2
注：全焊透结构的抗弯断面系数为t*a'^2/3，角焊缝结构的为0.471*t*a'^2
设计温度下焊缝许用拉应力[σ]weld=0.74*min([σ]rib,[σ]shell) σweld<[σ]weld，拉应力校核合格
单个支座最大总压缩力Q=(m0*g+Ge)/k/n+4*(P*h+Ge*Se)/n/D
钢板负偏差 C1 腐蚀裕量C2 每个支座(对应一个地脚螺栓)的筋板数m 底板宽度b 筋板计算壁厚δ 筋板压应力σ＝Q/m/sin(α)/δ/b/sin(α） σ<σcr，压应力校核合格
3、筋板拉应力校核 设备空重m'
以上计算中支座材料：0Cr18Ni9；设备壳体材料： 00Cr17Ni14Mo2 螺栓材料：Q235-A
-9519.6 N
19.6 mm 15171 N 12.5705 MPa
147 MPa 102.9 MPa
Page 3
注：耳座底板下表面距地面23m。
1900 mm 12 mm
180 mm 340 mm
90 mm 12 mm

A7 型支座各参数尺寸(JB/T 4725-92) 支座号 A7 支座允许载 荷[Q]（kN） 200 公称直径DN 1700~3400 高度 H 480 l1 375 底板 b1 δ 1 280 22 s1 130 l2 300 筋板 b2 300 δ 2 14 l3 600 垫板 b3 δ 3 480 14 e 70 地脚螺栓 d 规格 36 M20 支座质量Kg 67.3
A7 2800 12 300 14 300 12 130 3175.0
4 42500 6500 0 8 1.17 550 15000 2000 11221.5 93712.5 93712.5 1500 0.83 183.7 31.23 47 壳体直径 Di (mm) 壳体厚度 Tn (mm) 筋板距离 b2 (mm) 筋板厚度 δ 2 (mm) 筋板长度 L2 (mm) 垫板厚度 δ 3 (mm) 孔距离外侧 S1 (mm) 安装尺寸 D (mm) 二、耳座选用校核 支座数量 设备总重量 M0 (kg) 设备总高度 H0 (mm) 保温层厚度 (mm) 地震烈度 风压高度变化系数 fi 基本风压 (Pa) 偏心载荷 (N) 偏心距离 (mm) 水平风载荷Pw (N) 水平地震力Pe (N) 水平力P (N) 设备质心至底板高度 h 不均匀系数 支座实际承受载荷 Q(kN) 筒体所受支座弯矩 ML 筒体的许用弯矩 [ML]

(一）受力分析容器内径 Dimm 壳体名义厚度 tmm 保温层厚 t1mm 支座安装尺寸 Dmm 设备空重 m'kg 设备操作质量 m0(壳+附件＋介质＋保温)kg 支座数量 n容器总高度 H0mm 重心至耳座底板距离 hmm 地震系数 α风压高度变化系数 fi基本风压 q0N/m 2偏心载荷 GeN 偏心距 Semm不均匀系数 k水平地震力Pe=0.5αm0gN 容器的主要载荷水平风载荷Pw=0.95fiq0(Di+2t+2t1)H0/10^6N 水平力P=max{Pe+0.25Pw,Pw}N 单个耳座最大总压缩载荷 QN 单个耳座最大拉伸载荷 Q'N 耳座设计计算（不带盖板）计算方法按照:《化工容器》（2003年1月第一版）第8章第一节适用范围：容器高径比不大于5，且高度Ho不大于10m时。

（二）筋板厚度筋板材料筋板材料的许用应力 [σ]MPa 筋板材料的许用压缩应力 [σ]c MPa 假设筋板厚度 δ1mm 支座底板宽度 b mm 筋板参数 a'mm 垫板厚度δ3mm 每个支座的筋板数 m筋板参数 b'mm 筋板的柔度 λ筋板稳定性折减系数 k筋板计算厚度 δ2mm 筋板设计厚度 δmm (三）底板厚度底板材料底板材料的许用应力 [σ]MPa 支座底板尺寸 b1mm 两筋板间距 l mm 支座底板尺寸 b mm 计算力矩 M N.mm 底板计算厚度 δh mm(四）焊缝验算焊缝参数 h mm 焊缝总长度 L mm 焊缝参数 l mm 参数 C mm 焊缝中剪应力τMPa 连接焊缝的抗弯断面系数 ωmm3焊缝中所产生的最大拉应力 σMPa 焊缝中的合应力τmax MPa 焊缝金属的许用剪应力 [τ]L MPa 结论：(五）螺栓验算一个支座上螺栓的数量 n1螺栓材料螺栓公称直径mm 螺栓根径mm 螺栓材料的许用应力 [σ]b Mpa 螺栓计算根径 do'mm 螺栓所需根径 do mm 结论：。

N
-16665.8
JB/T4712.2-2007
（2）支腿稳定及强度计算
假定支腿与壳体的连接为固定，支腿端部为自由端。单根支腿内产生的最大应力，发生在受压侧的支腿内。 单根支腿的周向水平截面惯性矩 IX-X： 单根支腿的径向水平截面惯性矩 IY-Y： 取IX-X和IY-Y的较小值 Imin： 单根支腿的横截面面积 A： W min —单根支腿的最小抗弯模量 单根支腿截面的最小回转半径： mm4 mm4 mm4 mm2 mm3 912330.3 912330.3 912330.3 1517.4 24008.7 24.520 JB/T4712.2-2007 JB/T4712.2-2007 JB/T4712.2-2007
支腿装配焊缝的剪切应力：

1

FL2 A1
MPa
2 f
5.48
JB/T4712.2-2007
支腿装配焊缝的当量应力：

z


3 12
MPa
13.47
JB/T4712.2-2007
支腿装配焊缝的抗弯、抗剪许用应力： 1.5[σ]tφ
MPa
108.05
JB/T4712.2-2007
σf < [σf] 安全
F H =Pe+0.25Pw P —水平力（取 Pw 和 Pe+0.25Pw 的较大值） 垂直载荷 W1（W1=m0g）： 每个支腿的水平反力 R（R=FH/N）： 单根支腿垂直反力（弯矩拉伸侧)：
FL1
4FH H C W1 NDB N
N
单根支腿垂直反力（弯矩压缩侧)：
FL 2
4 FH H C W1 ND B N
——
1.59

m / s2
Nቤተ መጻሕፍቲ ባይዱ
单位 kg
N N
N / m2
mm mm N mm mm mm kN mm mm kN*M kN kN*M
l2 S1
ML
支座处圆筒所受支座弯矩 M L [Q] [M L ]
查表 查表 Q l 2 S1
103
Q<[Q] ,M L [ M L ] 审核：
查表 查表
校核：
名称：
图号：
耳式支座承受载荷近似计算
计算数据名称 设备总重量(含介质等) 重力加速度 偏心载荷 不均匀系数 支座数量 水平力 地震影响系数 水平地震力 风压高度变化系数 基本风压值 容器外径 容器总高度 水平风载荷 偏心距 水平力作用点至底板高度 支座安装尺寸 耳式支座实际承受载荷 支座尺寸1 支座尺寸2 选用支座允许载荷 支座处圆筒许用弯矩 结论 编制： 代号 计算公式 m 查图 g 已知 Ge 自定 k 查表 n 查图 P 取Pw 和Pe+0.25Pw 的大值 a 查表 Pe Pe=amg fi 查表 q0 查表 D0 查图 H0 查图 6 P 1 . 2 f q Pw w i 0 D0 H 0 10 Se 自定 h 查图 D 查图
Q Q k n m g Ge
4P h GE Se 3 10 n D
计算结果 3000 9.8 0 0.83 4 7557.60 0.24 7056 1 550 1216 2500 2006.40 0 600 1664 11.58 290 70 2.55 60 3.57 合格

1. 垫板：2. 其它：Q235-A σs 1177[σ]t1118MPa σs 2345[σ]t2163MPa 耳座所处位置标高h 015.3m 设备质心位置标高h 0'26.3m N 12个耳座螺栓圆直径D b 12050mm 顶板长度L 620mm 顶板宽度T p 200mm 顶板厚度T t 50mm G b 328mm T p 200mm 连接板高度H t 1450mm 连接板厚度T g 30mm 连接板间距l 550mm L’620mm b w 328mm T b 50mm b 850mm d 1600mm T d 12mm 自然条件及设备参数:基本风压P o 500MPa 设备风压高度系数f i (按设备耳座标高13.5取) 1.48地震烈度6αe (地震系数)0.23设备有效高度H o 29700mm 设备最大重量W 160000Kg 设备内径D i 12000mm 耳座处设备筒体厚度t 10mm 保温层厚度δin 60mm 设备当量外径D o 12140mm 设备中心至底板距离h 11000mm 水平地震力P e = 0.5*9.8*αe *W =180320N垫板长度顶板:耳座数量材料许用应力耳式支座计算耳座材料:本计算按《化工设备设计全书-换热器》立式支座和《容器支座》 JB/T 4725-92设计计算00Cr17Ni14Mo2耳座参数:连接板下边长度连接板上边长度底板长度底板:垫板厚度连接板:垫板：底板宽度底板厚度垫板宽度水平风载荷P w = 0.95*f i *P o *D o *H o ×10-6 =253472.274N 外加水平弯矩M'0N.mm 设备所受最大水力P s253472.274N 设备所受最大水平弯矩M2788195014N.mm 设备所受最大偏心载荷G e0N 设备偏心距S e0mm 设备所受最大偏心弯矩M e =G e * S e0N.mm 立式支座受力计算受力见附图1.S 1 =4M/(D b *N)-9.8W/N -53538.1739N S 2 =4M/(D b *N)+9.8W/N 207795.1594N L L =MAX[/S 1/，/S 2/]207795.1594N P =L l *E c /H t-6448.81529N E c =（D b -D o ）/2-45mm 2.底板均布载荷w =L L /（l+2T g ）340.6478024N/mm 底板均布载荷弯矩M b =w （l+T g ）2/814324240.09N.mm 底板集中载荷弯矩M t =L L （l+T g ）/430130298.12N.mm 底板最大弯矩M* =MAX[M b ，M t ]30130298.12N.mm 底板最大应力S b =6M*/（b w T b 2）220.465596MPa 底板应力校核S b ＜0.9σs 23.顶板均布载荷w' =P/（l+2T g ）-10.5718283N/mm 顶板均布载荷弯矩M d =w’（l+T g ）2/8-491722.166N.mm 顶板弯曲应力S b =6M d /（T p 2T t ）-1.4751665MPa 顶板应力校核S b ＜[σ]t 24.连接板斜角β =arctan[(G b -T p )/H t ]5.044757477°偏心距 e =E c -G b /2-209mm 连接板最大应力S c = 0.5L L （1+6e/G b ）/（G b T g Cos 2β）-30.0412952MPa 连接板应力校核S c ＜[σ]t25.焊缝线长度L' =2(b+d)4900mm 直线截面模数Z =b*d+d 2/32213333.333mm 2单个支座水平力底板计算合格合格最大压缩力合格连接板计算：垫板计算：顶板计算：连接板上支座反力至壳体距离最大向上拉力：单个支座反力支座反力产生的单位剪切力f 1 =L L /L’42.4071754N/mm 支座反力产生的单位弯曲力f 2 =L L *E C /Z -4.22475098N/mm 支座受水平力产生的单位剪切力f 3 =Ps/L’51.72903551N/mm 支座所受单位合力f =(f 1+f 3)2+f 22)1/294.23096479N/mm 等边填角焊缝系数φ一般取0.55焊缝最大允许单位力f w = 0.707*T d *φ*[σ]550.6116N/mm 垫板焊缝校核条件f ＜f w6.连接架外伸长度a 70mm 焊缝高度c10mm 焊缝线长度L' =2d 3200mm 直线截面模数Z =d 2/3853333.3333mm 2支座反力产生的单位弯曲力f 1 =L 1a/Z 17.04569667N/mm 支座反力产生的单位剪切力f 2 =L 1/L’64.93598733N/mm 支座受水平力产生的单位剪切力f 3 =P s /L’79.21008563N/mm 支座所受单位合力 f =((f 1+f 3)2+f 22)1/2116.1114037N/mm 等边填角焊缝系数φ一般取0.55焊缝最大允许单位力f w = 0.707c φ[σ]458.843N/mm 垫板焊缝校核条件f ＜f w耳座处筒体的应力校核1.设计参数：设备直径：D i =12000mm设计压力：p =0Mpa筒体名义厚度：δ =20mm腐蚀裕量：C 2 =1mm钢板厚度负偏差：C 1 =0.8mm筒体有效厚度：δei =18.2mm2.耳座实际承受载荷耳座最终校核结果合格合格连接架的两条纵焊缝计算：合格耳座实际承受载荷近似计算（按JB/T 4725-92）234.56KN其中：k 为不均匀系数k =0.833.计算支座处圆筒所受的支座弯矩：58.17kN.m其中：l 2 = G b =328mmS 1 =80mm4.圆筒轴向力4.1由内压或外压引起的轴向应力：0Mpa4.2由重力及垂直地震力引起的轴向应力：2.542Mpa其中：F v = 0.65*αe *0.75*m 0g =175812N垂直地震力m 0 = W =160000Kg4.3由最大弯矩引起的轴向应力：1.355Mpa其中：M max = M = 2.8E+09N.mm5.圆筒稳定性校核［σ］cr = K ［σ］t =141.6Mpa 其中：K = 1.2σ1+σ2+σ3 = 3.896Mpaσ<［σ］cr； 圆筒稳定性满足要求；6.圆筒拉应力校核-σ2+σ3 =-1.187Mpa［σ］ = K ［σ］t φ =120.4Mpaσ≤K［σ］φ； 圆筒拉应力满足要求；Q = 0.001[(9.8W+G e )/(kN)+4(Ph+G e S e )/(ND b )] ==-=312L 10)S (lQ*M =±=eii v02δπD F g m σ==ei i14δpD σ==ei2i max3δπD M 4σ。

耳式支座计算
以下各部分计算内容系根据JB/T 4712.3-2007《容器支座 第3部分:耳式支座 附录A》进行设计计算。
一、数据输入
设计压力 设计温度 壳体内径 设备总高度 支座底板离地面高度 支座底板距设备质心 p t Di H0 h fi q0 N/m2 MPa ℃ mm mm mm mm 0.6 270 1000 7767 6000 1000 B 1 650 7 0.08 MPa mm mm mm kg N mm mm mm mm mm DO n k mm mm 118 10 0.3 9.7 9131 0 0 140 289.5 70 10
附表2 对应于设防烈度α
设防烈度 设计基本地震加速度 地震影响系数最大值α
max
7 0.1g 0.08 0.15g 0.12 0.2g 0.16
8 0.3g 0.24
9 0.4g 0.32
进行设计计算。
δ3
kN
判断依据:Q<[Q]且ML<[ML]，所选耳式支座合格
耳式支座最终校核结果
距地面高度Hit
附表1 风压高度变化系数fi 地面粗糙度类别
5 10 15 20 30 40 50 60 70 80 90 100 150
A 1.17 1.38 1.52 1.63 1.80 1.92 2.03 2.12 2.20 2.27 2.34 2.40 2.64
7.265968192
33.10236
3.计算支座处圆筒所受的支座弯矩
ML
Q l 2 s1 10 3
kN m
三、校核所选耳式支座
耳式支座本体允许载荷 支座处圆筒的许用弯矩 [Q] kN [ML] kN m
110 11.3 合格

1 Q23A 105 0.501266712 3.501266712 Mpa mm mm
第 2 页，共 2 页
N/m2
（二）筋板厚度 mm mm mm mm kg kg 筋板材料 筋板材料的许用压应 力[δ ]c= 假设筋板厚度δ 1= 支座底板宽度b= a'= b'= 筋板的柔度λ = mm mm 同压杆稳定中的折减 系数k= 每个支座的筋板数m= 筋板计算厚度δ 2= 筋板厚度δ = 垫板厚度δ 3= Q235A 105 18 360 600 545.528 155.887 0.3 2 14.3817 18 16 mm mm mm Mpa mm mm mm mm
耳座计算（B1~5型）
计算方法按照:《化工容器》（2003年1月第一版）第8章第一节 适用范围：容器高径比不大于5，且高度Ho不大于10m时。 (一）受力分析 容器内径 Di= 壳体名义厚度t= 保温层厚 t1= 支座安装尺寸D= 设备空重m'= 设备操作质量(壳+ 附件＋介质＋保温) m0= 支座数量n= 容器总高度H0= 重心至耳座底板距 离h= 不均匀系数 k= 地震系数α = 风压高度变化系数 fi= 基本风压q0= 偏心载荷Ge= 偏心距Se= 水平地震力Pe=0.5 α m0g= 水平风载荷 Pw=0.95fiq0(Di+2* t+t1*2)H0/1000000 = 水平力 P=max{Pe,Pw}= 单个耳座最大总压 缩载荷 Q= 单个耳座最大拉伸 载荷 Q'= 耳座处壳体所受弯 矩 Ml= 3000 16 100 3775 10000 50500 4 9509 1000 0.83 0.45 1 500 0 0 111353
N mm N
14598

A7 型支座各参数尺寸(JB/T 4725-92) 支座号 A7 支座允许载荷 公称直径DN 高度H [Q]（kN） 200 1700~3400 480 l1 375 底板 b1 δ 1 280 22 s1 130 l2 300 筋板 b2 300 δ 2 14 l3 600 垫板 b3 δ 3 480 14 e 70 地脚螺栓 d 规格 36 M20 支座质量Kg 67.3
A7 2800 12 300 14 300 12 130 3175.0
4 42500 6500 0 8 1.17 550 15000 2000 11221.5 93712.5 93712.5 1500 0.83 183.7 31.23 47.75 合格
校核结果Βιβλιοθήκη 一、耳座安装尺寸计算 支座号 壳体直径 Di (mm) 壳体厚度 Tn (mm) 筋板距离 b2 (mm) 筋板厚度 δ 2 (mm) 筋板长度 L2 (mm) 垫板厚度 δ 3 (mm) 孔距离外侧 S1 (mm) 安装尺寸 D (mm) 二、耳座选用校核 支座数量 设备总重量 M0 (kg) 设备总高度 H0 (mm) 保温层厚度 (mm) 地震烈度 风压高度变化系数 fi 基本风压 (Pa) 偏心载荷 (N) 偏心距离 (mm) 水平风载荷Pw (N) 水平地震力Pe (N) 水平力P (N) 设备质心至底板高度 h 不均匀系数 支座实际承受载荷 Q(kN) 筒体所受支座弯矩 ML 筒体的许用弯矩 [ML]

工程名：
设备位号：
设备名称：
图 号：
设计单位：
设计： 日期：
校核： 日期：
审核： 日期：
审定: 日期：
耳式支座计算单位 安徽华东化工医药工程有限责任公司
计算条件 设备简图
设备类型一般设备
设计压力P0.6 Mpa
设计温度T50 ℃
设备内径Di2800 mm
焊接接头系数K0.85
筒体材料名称Q235-B
设计温度许用应力[σ1]t113 MPa
筒体名义厚度δn12 mm
设备总高度H06500 mm
设备总质量m035000 Kg
地震设防烈度8度+0.3g
地震影响系数α0.24
10m处基本风压q0550
风压高度变化系数f i 1
偏心载荷Ge10000 N
偏心距Se2000 mm
水平力作用点至地板高度h1500 mm
支座型号A7
适用容器公称直径DN1700-3400 mm
支座数量n 4 个
筋板和底板的材料名称Q235-B
筋板和底板材料的许用应力[σ2]t113 MPa
地脚螺栓的材料名称 Q235-B
地脚螺栓许用应力及屈服强度MPa
单个地脚螺栓座螺栓数n1 1 个
地脚螺栓规格M30
耳式支座简图及结构参数
H 480 l1 375 b1 280 δ1 22 s1 130 l2 300 b2 280 δ2 14 l3 600 b3 480 δ3 14 e 70 b4 50 δ4 14 d 36。