单效蒸发及计算

(5-4）
（５-4a)
将上二式代入式5-3a得
(5-３b)
式中
t0———原料液的温度，℃;
t１———完成液的温度，℃;
C０———原料液的比热容， ℃ ;
C1———完成液的比热容， ℃ ；
当溶液溶解的热效应不大时，其比热容可近似按线性加合原则，由水的比热容和溶质的比热容加合计算,即
（5－５)
(５-5a)
式中
S--－-蒸发器的传热面积，m2；
K－-－-蒸发器的总传热系数,Ｗ/(m2.K)；
----传热的平均温度差,℃；
Ｑ-－-－蒸发器的热负荷,W。
式５－１1中的热负荷Q可通过对加热器作热量衡算求得。当忽略加热器的热损失,则Ｑ为加热蒸汽冷凝放出的热量，即
（5-１2）
但在确定蒸发器的和Ｋ时，与普通的热交换器有着一定的差别。下面分别予以讨论。
3.传热面积计算
四.蒸发强度与加热蒸汽的经济性
１．蒸发器的生产能力和蒸发强度
2.加热蒸汽的经济性
一.物料衡算(mａteriａl bａｌaｎｃe)
对图片5－１３所示的单效蒸发器进行溶质的质量衡算，可得
由上式可得水的蒸发量及完成液的浓度分别为
(5-１)
(５-2)
式中
Ｆ———原料液量,kｇ/ｈ;
W———水的蒸发量，kg/ｈ；
1.传热的平均温度差(ｍｅaｎtempｅrature differｅnce)
蒸发器加热室的一侧为蒸汽冷凝，另一侧为溶液沸腾，其温度为溶液的沸点。因此,传热的平均温度差为
(5-1３）
式中
式中T---－加热蒸汽的温度，℃；
t1－---操作条件下溶液的沸点，℃。
亦称为蒸发的有效温度差,是传热过程的推动力。
单效蒸发及计算
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单效蒸发及计算
一．物料衡算
二.能量衡算
1.可忽略溶液稀释热的情况
2．溶液稀释热不可忽略的情况
三．传热设备的计算
1.传热的平均温——完成液量，kg/h；
x0———料液中溶质的浓度,质量分率;
ｘ1———完成液中溶质的浓度，质量分率。
二.能量衡算(energｙbalance)
仍参见图片(5-13)，设加热蒸汽的冷凝液在饱和温度下排出,则由蒸发器的热量衡算得
（5-３）
或
(5-3a)
式中
Ｄ———加热蒸汽耗量，kｇ/h;
H———加热蒸汽的焓，ｋＪ/ｋg；
(5-10）
一般水的汽化潜热随压力变化不大,即 ,则 或 。换言之,采用单效蒸发,理论上每蒸发１kg水约需１kg加热蒸汽。但实际上，由于溶液的热效应和热损失等因素，e值约为1.１或更大。
２．溶液稀释热不可忽略的情况.
有些溶液，如ＣaCｌ2、NaOH的水溶液,在稀释时其放热效应非常显著。因而在蒸发时,作为溶液稀释的逆过程，除了提供水分蒸发所需的汽化潜热之外，还需要提供和稀释热效应相等的浓缩热。溶液浓度越大,这种影响越加显著。对于这类溶液，其焓值不能按上述简单的比热容加合方法计算,需由专门的焓浓图查得。
如果仍采用如上操作条件（即加热蒸汽的温度为１50℃，冷凝器的操作压力为101.３kＰａ），蒸发7１．3%的NH4NO3水溶液，则实验表明,在相同的压力下（101.３kPa),该水溶液在１2０℃下沸腾。然而该溶液上方形成的二次蒸汽却与纯水沸腾时产生的蒸汽有着相同的温度，即10０℃。也就是说，二次蒸汽的温度低于溶液的沸点温度。亦忽略二次蒸汽从蒸发室流到冷凝器的阻力损失,则进入冷凝器的二次蒸汽温度为10０℃,此时传热的有效温度差变为 ℃＝30℃
式中
CW———水的比热容， ℃ ；
CＢ———溶质的比热容， ℃ 。
将式5－５与5-5a联立消去CＢ并代入式5-2中,可得 ，再将上式代入式5-３b中,并整理得
（5-6）
由于已假定加热蒸汽的冷凝水在饱和温度下排出，则上式中的即为加热蒸汽的冷凝潜热,即
(5-7)
但由于溶液的沸点升高，二次蒸汽的温度 与溶液温度t１并不相同（下面还要详细讨论）。但作为近似,可以认为
设蒸发器蒸发的是纯水而非含溶质的溶液。采用T＝１5０℃的蒸汽加热，冷凝器在常压(1０１.３kPa)下操作，因此进入冷凝器的二次蒸汽的温度为１00℃。如果忽略二次蒸汽从蒸发室流到冷凝器的摩擦阻力损失，则蒸发室内操作压力亦为101.3kPa。又由于蒸发的是纯水，因此蒸发室内的二次蒸汽及沸腾的水均为100℃。此时传热的有效温差 应等于总温度差 ℃。
通常溶液的焓浓图需由实验测定。图片（５－１4)为以0℃为基准温度的ＮａOH水溶液的焓浓图。由图可见，当有明显的稀释热时，溶液的焓是浓度的高度非线性函数。
对于这类稀释热不能忽略的溶液，加热蒸汽的消耗量可直接按式5-３a计算,即
（5-3b)
三．传热设备的计算
蒸发器的传热速率方程与通常的热交换器相同,即
(5－11）
ｈ０———原料液的焓,kJ／kg；
H＇———二次蒸汽的焓,kJ／kg；
ｈ1———完成液的焓，kＪ/kg；
ｈc———冷凝水的焓,kJ/ｋｇ；
QL———蒸发器的热损失，ｋJ／h；
Q———蒸发器的热负荷或传热速率，kJ／h。
由式5-3或５－3a可知，如果各物流的焓值已知及热损失给定,即可求出加热蒸汽用量D以及蒸发器的热负荷Q。
但是，在蒸发过程的计算中,一般给定的条件是加热蒸汽的压力（或温度T)和冷凝内的操作压力。由给定的冷凝器内的压力，可以定出进入冷凝器的二次蒸汽的温度tc。一般地，将蒸发器的总温度差定义为
（5－1４)
式中tc－－-－进入冷凝器的二次蒸汽的温度,℃。那么,如何从已知的 求得传热的有效温差 ,或者说,如何将tｃ转化为t1呢?让我们先讨论一种简化的情况。
（5-8）
式中
r——加热蒸汽的冷凝潜热,ｋJ/kg;
ｒ'——二次蒸汽的冷凝潜热,kJ/ｋg。
将式5-7及式5-8代入式5-６中,可得ｏ
（5-９)
上式表示加热蒸汽放出的热量用于：(１）原料液由t0升温到沸点t1；（２)使水在t1下汽化成二次蒸汽以及(3)热损失。
若原料液在沸点下进入蒸发器并同时忽略热损失,则由式５-9可得单位蒸汽消耗量e为
溶液的焓值是其浓度和温度的函数。对于不同种类的溶液，其焓值与浓度和温度的这种函数关系有很大的差异。因此,在应用式5-3或5-3a求算D时，按两种情况分别讨论:溶液的稀释热可以忽略的情形和稀释热较大的情形。
1．可忽略溶液稀释热的情况
大多数溶液属于此种情况。例如许多无机盐的水溶液在中等浓度时，其稀释的热效应均较小。对于这种溶液,其焓值可由比热容近似计算。若以０℃的溶液为基准，则