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最新墩柱模板强度校核书(桁架式

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墩柱模板强度校核书（桁架式）墩柱模板强度校核书（桁架式）一、设计依据《建筑结构荷载规范》《混凝土结构设计规范》《桥梁施工手册》《钢结构设计规范》《铁路桥涵施工技术规范》二、技术特性：1.满足墩身体形设计尺寸要求；2.具有足够的刚度，确保成形后混凝土表面平顺美观，尺寸符合规范要求；3.在现浇混凝土最大浇注高度的施工工况下，保证模板不出现位移和变形；4.确保模板操作简单、拆装方便、安全可靠；5.部件标准化、系列化，具有较好的通用性；二、整体方案从结构特点出发充分考虑结构施工要求，在满足砼施工质量要求，保证施工安全的前提下，尽量减少模板数量和规格，达到适用、经济、合理、安全的目的。

三、已知条件：按照最大截面9.0 x3.3m，最大墩高16.5m进行计算。

墩模板面板采用δ6㎜，竖肋用[10#槽钢间隔340㎜，横肋用δ14㎜*100㎜的板条，间距最大为750㎜，背楞采用[25#槽钢，桁架宽1150㎜，上下弦杆用双槽钢，腹杆用2-[8#槽钢，桁架间距750㎜，桁架与背楞斜连接采用Φ32精轧螺纹钢拉杆。

本工程钢柱模钢材牌号为Q235，根据《钢结构设计手册》（第三版）中的取值基本规定，取值如下：（1）钢材强度设计值注：a.表中厚度系指计算点的钢材厚度，对轴心受力构件系指截面中较厚板的厚度；b.括号中数值适用于薄壁型钢。

（2）钢材其他取值钢材弹性模量取E=2.06×105(N/mm2)钢板泊松系数取ν=0.3钢板截面塑性发展系数取γx=1钢板挠度计算系数取K f=0.00177钢板的刚度取Bo=24×108(N/mm2)（3）有关混凝土的设计计算取值混凝土重力密度取γc=25 KN/m3混凝土的初凝时间，取to=8小时混凝土外加剂影响系数取β1=1.2混凝土坍落度影响系数取β2=1.15倾倒混凝土产生的荷载标准值取F2=4 KN/m21、荷载：1)根据我国《混凝土结构工程施工及验收规范》〈GB50204-92〉中新浇注混凝土作用在模板上的最大侧压力计算公式如下F=0.22γc.toβ1β2V½F=γc.HF—新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（kN/ M2）；γc - 混凝土的重力密度（kN/m3）；to—新浇筑混凝土的初凝时间（h)，可按实测确定。

当缺乏试验资料时，可采用to= 200/ (T+15)计算（T为混凝土的温度℃）；V- 混凝土的浇筑速度（m/h)；H- 混凝土侧压力计算位置处至新浇筑混凝土顶面的总高度（ M )；β1—外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1.0;掺具有缓凝作用的外加剂时取1.2；β2—混凝土坍落度影响修正系数，当坍落度小于30mm时，取 0. 85； 5 0 ～ 90 mm时，取1.0；110～150mm时，取1.15。

带入数据得侧压力取两者中较小值：F=105KN/㎡设计值：(2)混凝土侧压力设计值：F=F1*分项系数*折减系数（3）倾倒混凝土时产生的水平荷载查建筑施工手册17-78表为2KN/㎡荷载设计值为2x 1.4x0.9= 2.5KN/m2（4）混凝土振捣产生的荷载查路桥施工计算手册8-1表为4KN/㎡荷载设计值为4x 1.4x0.9=5KN/m2（5）按表1 7-81进行荷载组合F'=113+ 2.5+5=121KN/m22、面板的计算：圆弧模板在混凝土浇注时产生的侧压力有横肋承担，在刚度计算中与平模板相似。

2.1计算简图取1m宽板带作为计算单元。

（1)面板荷载计算面板荷载计算值q=121×1=121(kN/m)（2)面板抗弯强度计算按双向板计算，选面板区格中三面固结、一面简支的最不利受力情况进行计算。

，按近似0.5值，查《建筑结构静力学计算手册（第二版）》附表4-21可得，m x o=-0.0836，m y o=-0.0569, m x=0.041, m y=0.0028, Kw=0.0026。

支座弯矩：mKNqlmMxxx⋅-=⨯⨯-==17.1340.01210836.022mKNqlmMxyy⋅-=⨯⨯-==8.0340.01210569.022面板截面抵抗矩453. 0750340==yxll3226000610006161mmbhW=⨯⨯==应力226max /20519560001017.1mm N mm N W M <=⨯==σ，满足要求。

跨中弯矩：m KN ql m M x x x ⋅=⨯⨯-==052.0340.0121041.022m KN ql m M x y y ⋅=⨯⨯-==039.0340.01210028.022钢板的泊松比3.0=ν，故需换算m KN M M M y x x ⋅=⨯+=+=0637.0039.03.0052.0νν m KN M M M x y y ⋅=⨯+=+=195.052.03.0039.0νν 面板截面抵抗矩应力为：226max /2056.106000100637.0mm N mm N W M <=⨯==σ，满足要求。

（3）面板挠度计算mm lmm B ql K w w 22.01500001.0105.41340121.00026.08404=<=⨯⨯⨯==, 满足要求。

3、纵肋校核选10#槽钢，参数： W x =39.7cm 3 I x =198cm 4 1) 强度校核纵肋间距为h=340mm ，纵肋平均计算长度为L=750mmq=F*h=0.121N/mm 2*340mm=41.14N/mmM max =q*L 2/8 =0.125*41.4N/mm*7502mm=2910938N*mmσmax =M max /W x =2910938/39.7*103=73.32338N/mm 2σmax <f=215MPa ，满足要求32 2 6000 6 1000 616 1 mm bh W = ⨯ ⨯ = = ( ) ( ) Eh B = - ⨯ ⨯ ⨯ ⨯ = - = 2 3 3 5 2 3 0 3 . 01 12 6 1010 .1 2 1 12 ν 41.5×108 N.mm2)挠度校核跨中按照简支梁校核5*41.1*7504 384* 2.06*105*198*104=0.42f max=5*q*L4/(384*E*I)=[v]=L/1000=750/1000=0.75mm ， V max<[v]满足要求4、桁架的强度校核：1150mm宽桁架，桁架腹杆采用2-[8，内弦杆采用2-【16，外弦杆采用2-[12.内力计算桁架的受荷面积9.172*0.75q=121x0.75=90.75KN图1——桁架简化模型图2——桁架弯矩图图3——桁架轴力图图4——桁架剪力图图5——桁架位移计算图由力学求解器求出的内力如上图示1)应力计算：桁架内弦杆采用][16#槽钢：截面参数:W x =2x117x103mm 3 =234000 mm3I x =2x934x104mm 4=186800000 mm 3δmax =M max / W x （M max =1/8ql 2）=9.543x106/234000=40.8N/mm 2∠f=215 N/mm 2 满足要求。

2)最大位移发生在6节点处，为3.7mm ，247811729/7.3<10001,满足要求。

5、四角斜拉采用φ32的精轧螺纹钢，其截面积为804 mm 2，用于模板的加固及调方取拉杆研究对象，由静力平衡条件N/sin45=ql/2，其支座反力N=360KN, PSB930的精轧螺纹钢其轴向拉力设计值N=Af=804x1080=868320N, 其值远大于392KN 故满足要求，我方交付时会附带钢厂家精轧螺纹钢的材质单；其四角对拉为Tr32的普通圆钢起双重加固作用，无需计算。

6、宽度方向背楞验算：背楞采用][25c#, 截面参数：A=2x44.9=89.8 cm 2,W x =2x295=590cm 3 , I x =2x3696=7392cm 4背楞按照两端斜拉角钢位置为固定点，两端固定计算；图1——背楞简化模型图2——背楞弯矩图图3——背楞剪力图图4——背楞位移计算图由力学求解器求出的内力如上图示均满足要求。

7、连接螺栓的校核：模板连接螺栓采用M20，桁架上采用螺栓48-M20, 其截面积S1=314.2㎜2螺栓受力T=AxP/2*24 =5.9*2*111.47*103/48=27.4*103Nτ=T/S=27.4X103/314.2=87.21MPa＜170MP满足要求8、吊耳计算：1. 吊耳采用Q235(δ14钢板)，截面面积Ａ＝2100mm2，每块长度方向模板上设四个吊耳，按吊装8300*1500mm宽模板自重3.9吨计算，模板自重荷载设计值取系数1.3，即Ｐx＝1.3×3.9×9800=49686N.σ=Ｐx /Ａ=49686/(4×2100)=6.05N/mm2<[σ]=160N/mm2均满足要求。

160/6.05=26.4（则安全系数K=4）。

2. 吊耳与模板之间采用焊接，焊缝长为80mm,焊角尺寸为8mm，单侧受拉面积为：80×8/2=320 mm2σ=Ｐx /Ａ=48412/(8×320)=18.9N/mm2<[σ]=160N/mm2均满足要求。

160/18.9=8.5（则安全系数K=4）。

3. 吊耳与模板之间采用焊接，焊缝长为80mm,焊角尺寸为8mm，单侧受剪面积为：80×8=640 mm2Ｐx＝48412Nτ=Ｐx/Ａ=48412/（8×640）=9.5N/ mm2<[τ]=160 N/mm2故满足要求。

160/9.5=16.8（则安全系数K=4）。

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柱模板强度验算

柱模板强度验算

柱模板强度验算一、新浇砼对模板侧压力⎪⎩⎪⎨⎧⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯=⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋅⋅⋅++=②①H 25P V Kw K 30T 15004P m31s m 二式取小 式中： 10T =C ，15.1K s =，0.1Kw =，h /m 5v =，m 38.17H =。

① 式： 231m m /kN 8.7750.115.1301015004P =⨯⨯⨯++= ② 式：2m m /kN 5.43438.1725P =⨯=则取：)MP 108.77(m /kN 8.77P a 32m -⨯==二、板面验算：取10mm 宽的板面按简支梁验算。

m /kN 778.001.08.77a P q m =⨯=⋅=mm N 3890200778.0818ql M 22max ⋅=⨯⨯== 板面采用5mm 钢板433mm 2.10451012112bh I =⨯⨯== 322mm 7.4165106bh w =⨯== 1.强度验算：MPa 215]f [MPa 3.937.413890w M max max =<===σ 2.挠度验算：mm 5.1]w [mm 74.02.104101.2384200778.05EI 384qb 5w 544max =<=⨯⨯⨯⨯⨯== 满足要求。

则板面需5mm 钢板。

三、L50×50×5钢楞验算1.横向m /kN 12.314.08.77b P q m =⨯=⋅=mm N 561716m kN 561716.038.012.31818ql M 22max ⋅=⋅=⨯⨯== 3max cm 89.7w =4cm 21.11I =(1)强度验算：a a 3max max MP 215]f [MP 2.711089.7561716w M =<=⨯==σ (2)挠度验算：mm 5.1]w [mm 36.021.11101.23843812.315EI 384qb 5w 544max =<=⨯⨯⨯⨯⨯== 满足要求。

桁架式模板力学计算书

桁架式模板力学计算书

圆端桥墩模板力学验算一、计算依据1、《材料力学》2、《路桥施工计算手册》3、《建筑工程大模板技术规程》JGJ74-20034、《公路桥涵施工技术规范》5、《建筑工程大模板技术规程》（JGJ74--2003)6、《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB50204-2002）7、《钢结构设计规范》（GB50017-2003）二、施工工况浇筑方式采用泵送机振，浇筑速度为2.0m/h,塌落度偏安全考虑为15cm，初凝时间综合考虑为6小时。

三、计算载荷混凝土作用于模板的侧压力，根据测定，随混凝土的浇筑高度而增加，当浇筑高度达到某一临界值时，侧压力就不再增加，此时的侧压力即为新浇筑混凝图的最大侧压力。

侧压力达到最大值的浇筑高度称为混凝土的有效压头。

通过理论推导和试验，我国《混凝土结构工程施工及验收规范》（GB50204-92）中提出的新浇混凝土作用于模板上的最大侧压力计算公式如下：采用内部振捣器时，新浇筑的混凝土作用于模板的最大侧压力，可按下列两式计算，并取二式中的较小值：（1）混凝土侧压力计算公式F1＝0.22γct0β1β2V1／2F2＝γcH式中F——新浇筑混凝土对模板的最大侧压力，kN/㎡；γc——混凝土的重力密度，kN/m3t——新浇混凝土的初凝时间（h）可按实测确定。

当缺乏试验资料时，可采用t=200/(T+15)计算（T为混凝土的温度℃）；V——混凝土地的浇筑速度，m/h；H——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度，m；β1——外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1.0，掺具有缓凝作用的外加剂时取1.2；β2——混凝土坍落度影响修正系数，当坍落度小于30mm时，取0.85；50～90mm时，取1.0；110～150mm时，取1.15；H—混凝土侧压力计算位置至新浇筑混凝土顶的总高度。

有效压头高度按下式计算：h=F/γc。

按新浇混凝土作用在模板上的最大侧压力与倾倒混凝土时产生的荷载组合值对模板进行强度、刚度验算。

墩柱模板受力计算书(范本)

墩柱模板受力计算书(范本)

2021年1月墩柱模板受力计算书目录一、荷载标准值验算 ................................................................................................................................ - 1 - 二、模板材料规格 .................................................................................................................................... - 4 - 三、 CAD 示意图及模型图 ................................................................................................................... - 5 - 四．模板结构参数 .................................................................................................................................... - 7 - 五、有限元计算 ........................................................................................................................................ - 7 - 六、有限元前处理 .................................................................................................................................... - 8 - 七、模板部分有限元受力计算 .............................................................................................................. - 10 -一、荷载标准值验算1.1.1.1. 新浇混凝土自重标准值k G 2由《建筑施工模板安全技术规范》P14页得出：普通混凝土可采用3m /24kN 。

墩柱钢模板设计计算书(范本)

墩柱钢模板设计计算书(范本)

墩柱模板计算一、计算依据（1)《路桥施工计算手册》（2)《水运工程混凝土施工规范》（3）《钢结构设计手册》（4）《钢结构设计规范》二、模板初步设计(1）面板：5m厚钢板(2)加劲板:80×6㎜，竖向间距40㎝（3）竖棱：［8槽钢加固，横向间距30㎝(4）横围檩:2［14b槽钢，间距100㎝；(5）拉条螺杆：JLφ25精轧螺纹钢筋，布置方式如下图1所示图1 墩柱钢模板设计图三、荷载分析根据砼分层浇筑时产生的最大荷载来验算模板，通过计算，最大荷载是在16＃墩墩柱（标高为▽—0.3m~▽+9.787m，高差为10。

87m）时产生，因此,对最不利荷载进行计算。

荷载组合取：·强度验算：振捣砼产生的荷载＋新浇混凝土侧压力刚度验算: 新浇混凝土侧压力振捣砼时产生的荷载P1＝4 KN/m2（振捣混凝土产生的荷载1、竖向荷载取2kpa，2、水平荷载取4.0kpa，详见p172~p174）新浇混凝土侧压力P2P2＝0。

22γctβ1β2V1/2a、砼的容重：γc＝24 KN/m3b、外加剂影响修正系数β1,掺用缓凝型外加剂, β1＝1.2c、坍落度影响修正系数β2，β2＝1。

15d、砼浇筑速度V和时间：浇筑时间控制3h计算，浇筑方量为20.174m3，时间t=3h，砼浇筑速度V=h/t=10。

87/3=3.362m/h。

P 2＝0.22γc×t×β1×β2×V1/2＝0。

22×24×3×1。

2×1。

15×3.3621/2＝40。

084KN/m2P 2’＝γc×H＝24×10。

087＝242。

088KN/m2P 2＜ P2’新浇混凝土荷载设计值P＝40.084 KN/m2P总=P1+P2=44.084 KN/m2四、模板验算1、面板验算：（1）．强度验算面板按四边固结的双向板计算计算简图：取1mm 为计算单元，即:b ＝1mm则：W=62bh =6512⨯=4.167mm ³yx L L ＝400300＝0.75 查表得：K 0x ω=0.00197、x K =0。