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1.范围本说明书包括了公称通径DN15mm~600mm(1/2”~24”)、公称压力PN1.6MPa~16MPa(ANSI CLASS150~900)螺纹端、法兰端、对焊端和承插焊端连接的旋启式、升降式止回阀。
2.用途2.1本阀用于管道或装置中，防止介质倒流。
2.2根据介质选用阀门的材质。
2.2.1碳钢阀门适用于水、蒸汽、油品等介质。
2.2.2不锈钢阀门适用于腐蚀性介质。
2.3适用温度：2.3.1普通碳钢阀门适用温度为-29℃~+425℃2.3.2合金钢阀门适用温度≤550℃2.3.3不锈钢阀门适用温度为-196℃~+200℃3.结构3.1止回阀基本结构见图13.2易损件垫片采用聚四氟乙烯或柔性石墨，密封可靠。
4.工作原理止回阀依靠介质本身的流动而自动开、闭阀瓣，防止介质倒流。
5.保管、保养、安装和使用5.1阀门应存放在干燥，通风的室内，阀门通道两端应堵塞。
5.2长期存放的阀门应定期检查，清除污物。
应特别注意密封面的清洁，防密封面的损坏。
5.3安装前应仔细核对阀门标志是否与使用要求相符。
5.4安装前应检查阀门内腔和密封面，如有污垢，应使用清洁布擦拭干净。
5.5安装前应注意阀门上流向标记与介质流动方向一致。
5.6。
升降式垂直瓣止回阀应安装在垂直管道上，升降式水平瓣止回阀和旋启式止回阀应安装在水平管道上。
5.7使用中应注意阀门是否有异常声音和振动，为防止在管路中产生水锤效应，应注意管路介质压力波动情况。
6.可能发生的故障、原因及消除方法见表1-1-7.保修制造厂对阀门投入使用一年内负责保修，但不超过发货期18个月。
在保修期内，因产品质量原因均可免费修理或更换零件。
a.法兰连接旋启式止回阀b.法兰连接升降式止回阀-2-。
止回阀操作说明书止回阀也称作逆止阀或单向阀，用来防止管路中的介质倒流。
它属于自动阀门，其启闭动作是依靠管路内介质本身的能量来驱动的，无需外力。
一、技术参数压力等级1500Lb规格6"工作温度-29℃~425℃适用介质水、油品三、结构和主要材料1．结构止回阀主要由阀体、阀盖、阀瓣、摇臂、阀座等组成，见旋启式止回阀结构示意图。
止回阀分成升降式和旋启式两大类，API 6D中仅包括旋启式止回阀，其关闭件是阀瓣，它有一个、两上或多个，分别称作单瓣旋启式止回阀、双瓣旋启式止回阀和多瓣旋启式止回阀。
阀瓣呈圆盘（或半圆盘）状，它通过摇臂可绕位于阀内通道上方的销轴旋转而启闭。
按其连接方式，止回阀分成对夹式和法兰连接两种，对夹式又有单瓣对夹式和双瓣对夹式之分。
本阀门属单瓣旋启式止回阀，法兰连接。
2．主要材料四、特点1．旋启式止回阀流体阻力较小2．阀内通道介质流动方向受到限制3．低压状态下，密封性能受到影响五、选用与安装1选用主要考虑使用工况和操作要求：止回阀的品种和规格很多，应按使用工况（如工作介质，操作压力，操作温度，管路通径等）以及安装操作要求（如连接方式）来选用适当的止回阀。
1.1 材料选用：A105、WCB主要适用于非腐蚀性介质。
如油、气、水等。
304、CF8主要适用于硝酸类介质。
316、CF8M主要适用于醋酸类介质。
1.2 根据温度选用ASME B16.34规定了ASTM各种材料的压力温度等级，该标准详细地规定了各种压力等级，不同壳体材料在各种操作温度下的最大工作压力（表压），它是设计和选用阀门的主要基准之一。
因而，选用止回阀时必须由操作压力和操作温度按压力温度等级（ASME B16.34）来确定所选用止回阀的材料（指壳体）和压力等级（指公称压力）。
如果操作温度、压力超负荷运行，可能导致阀门损坏。
选用阀门时应充分考虑各种工况条件，避免阀门超负荷运行。
1.3 操作温度过高或过低时，为防止烫伤或冻伤操作人员和温度损失，应在壳体上加保温层。
多功能硬密封缓开缓闭止回阀说明书DXH944H-10C-16C多功能硬密封缓开缓闭止回阀1. 产品简介本产品为带动力装置及空程耦合器, 兼有电动/ 手动开阀、关阀、短时节流作用的多功能（缓闭）止回阀；阀座为倾斜式、全金属密封副、蝶板双偏置、过流元件带导流体并设油压缓闭装置，可分：快/ 慢两阶段关阀；本产品是一种新型多功能防水锤节能型产品。
可广泛应用于石化、冶金、电力及城镇给排水等系统，它在水泵起动或正常停泵时，同时可起到“出水阀”和“止回阀”运行功能；水泵突然失电，事故停泵时，可自动、有序（快/ 慢两个阶段）关阀，完全起止回阀作用，防止水体倒流，防止破坏性水锤发生，确保泵站安全。
2. 性能特点( 参见图1)①带动力装置及空程耦合器，具有电动/ 手动开阀、关阀、短时节流及自动止回功能。
②采用全金属密封副，使用寿命长，免维护免更换。
③阀座为倾斜式，阀门启闭行程短，启闭性能良好。
④关阀缓闭装置性能可靠，一旦与系统调整、匹配好后，可有效防止破坏性水锤的发生。
⑤蝶板为双偏置结构，阀门启闭运动合理。
⑥阀腔过流元件，按流体力学原理设计，流阻特性好，节能效果明显。
⑦轴系轴承部件采用新型自润滑材料可确保阀门长期使用启闭灵活、不卡滞。
⑧设弹簧助关机构。
⑨结构长度按GB12221 规定，结构长度短，重量轻。
⑩使用中注意事项用警示标牌标出，直接告示一线操作者；使用操作简单方便。
3. 工作原理( 参见图1、图2)●本产品带有动力装置、减速箱及空程耦合器, 通过减速箱驱动空程耦合器与蝶板/ 阀轴，当两耦合器齿爪结合时，可实现电动/ 手动开阀、关阀、短时节流；当两耦合器齿爪处于空程（最大90°）位置时，蝶板可在12°（蝶板倾斜12°）-90°范围内自由运动，在水泵突然失电，事故停泵时，可自动关阀，完全起止回阀作用。
●当应用于离心泵时，一般要求关阀（或小开度）起动水泵，本产品可电动关阀，相关机构压住蝶板，建立封闭压力，之后, 电动开向运行，相关机构不再压制蝶板, 蝶板在动水作用下开启；水泵运行时，蝶板将稳定在一定开度下平稳工作( 当水泵出口与本产品连接的短管太短、大小头直径比太大时，水泵出口处的水流，将处于湍流状态——设计上应该尽量避免出现这一状态，因为在这一状态下，流阻大，能耗高；在此情况下，本产品蝶板可能发生振摆，但不影响正常使用）。
HC44R-10型旋启式缓闭防振耐蚀止回阀 使用说明书铁岭市求精阀门厂2013年2月1用途、特点及主要性能规范1.1 主要用途本系列止回阀用于在介质为水、油等液体的管道上，安装在泵出口位置，用来防止介质的逆流和破坏性的水锤。
1.2 特点：1.阀瓣轻、开启角度大、减少流阻，降低能耗。
2.配有调节阻尼油缸为水锤消除机构、设计新颖、结构合理、性能可靠。
3.运动平稳、无震动、无噪音、安全可靠。
4.耐磨损、使用寿命长。
5.适用介质有清水、污水、海水及油品等。
1.2性能规范：型 号 HC44R-10公称压力 1.0MPa适用介质 水、循环水试 验 压 力壳 体 1.5MPa密 封 1.1MPa工作压力P8 1.0MPa介质温度 （℃） ≤80℃其密封渗漏量符合GB/T 13927-2008标准A级（无渗漏）的规定。
2. 主要结构、外形及连接尺寸2.1.结构说明：本止回阀系法兰连接。
2.2本止回阀具体结构及外形尺寸详见图1、表1。
图1.HC44R-10型缓闭防振耐蚀止回阀主要结构、外形及连接尺寸图1.阀体2.阀盖3.阀体密封圈4. 阀杆5. 摇杆6.阀瓣7.阀瓣密封圈8.缓冲装置9.重锤杆 10.重锤表1 DN PN D D1 D2 b f L H B n-d 备 注 700 10 895 840 794 40 5 1448820158024-∅313工作原理：3.1阀门工作原理：当管路内介质正向流动时，借助进口压力作用，使阀瓣旋转开启，介质通过。
同时油缸内油经单向阀导通，阀瓣通过阀杆和摇杆带动平衡锤旋转，到达开启位置。
油缸内液压油产生的阻尼作用可以避免阀瓣开启过快与阀体产生撞击。
当水泵停泵，介质停止流动或逆流时，阀瓣依靠自重、重锤的辅助及逆流的作用，使阀瓣向关阀方向回落，但由于缓冲油缸内单向阀截止，腔内液压油只能通过节流口回油，因此阀瓣的回落速度取决于节流口的流速，调节节流口的过流面积，即可控制止回阀关闭的时间。
目录一、设计基本参数 (2)1、型号 (2)2、执行标准 (2)3、阀门结构 (2)二、计算过程 (2)1、密封面比压的验算 (2)2、阀体最小壁厚计算 (3)①、查表法 (3)②、计算法 (3)3、闸板的计算 (3)4、阀杆得强度计算 (4)5、阀杆头部强度验算 (6)6、阀杆稳定性验算 (7)7、中法兰连接螺栓 (7)7.1常温时强度验算 (7)7.2中法兰连接螺栓初加温时强度验算 (9)7.3中法兰连接螺栓高温时强度验算 (10)8、阀体(中法兰)强度验算 (11)9、阀盖的强度验算 (13)10、阀盖支架（T型加强筋） (14)11、手轮总扭矩及圆周力 (16)参考文献 (18)一、 设计基本参数：1、型 号：80Z40H-402、执行标准：阀门设计按照GB/T 12234-2007年的规定； 阀门法兰按照GB/T 9113.1-4的规定； 阀门结构长度按照GB/T 12221的规定； 阀门试验与检验按照GB/T 13927的规定；3、技术参数：①、公称尺寸DN ：80 ②、公称压力PN ：40 ③、适用温度范围：≤350℃④、介质化学性能：水、蒸汽、油品。
4、阀门结构：①、密封副结构：环状密封 ②、中法兰结构：凹凸面 ③、阀杆结构：明杆二、 计算过程： 1、密封面比压的验算1、密封面比压计算公式：-------④ 式中：阀座密封面内径d= 80 mm ； 阀座密封面宽度bm= 10 mm ； 2、出口端阀座密封面上的总作用力： 式中：作用在出口密封面上的介质静压力：2MJ Q =0.785(d+bm)P = 25446.90 N ；①)()(MPa bmbm d Q q MZ+=π)(N Q Q QMJ MF MZ+=密封面上达到必需比压时的作用力：MF MF Q =(d+bm)bmq π= 21205.75 N ；②代入得：MZ Q = 21205.75 N ； 代入④得：q= 16.5 Mpa ； 查表得：密封面必需比压MF q = 7.5 Mpa ； 密封面许用比压[]q = 45 Mpa ； 则得： MF q <q<[]q 验算合格 2、阀体最小壁厚计算：①、查表法：按GB/T 12234-2007查表的阀体最小壁厚为： 11.4 mm 。
针型截止阀计算书
一、设计概述
针型截止阀是一种常用的管道阀门，主要用于切断或调节管道中的介质流量。
在本计算书中，我们将对针型截止阀的主要参数进行计算和校核，以确保其性能和安全性。
二、主要参数
1. 阀门型号：针型截止阀
2. 管道规格：DN100
3. 介质：水
4. 工作压力：
5. 工作温度：-20℃~100℃
6. 连接方式：法兰连接
三、计算与校核
1. 阀门口径计算
根据管道规格DN100，选用符合标准的法兰连接方式，确定阀门口径为
Φ108mm。
2. 阀杆直径计算
考虑到阀杆的强度和密封性，选用符合标准的碳钢材料，阀杆直径为
Φ18mm。
3. 阀座直径计算
根据阀门型号和规格，确定阀座直径为Φ102mm。
4. 工作压力校核
阀门的工作压力为，小于标准要求的最大工作压力（），因此阀门能够承受工作压力的要求。
5. 工作温度校核
阀门的工作温度范围为-20℃~100℃，符合标准要求的温度范围（-
40℃~250℃），因此阀门能够承受工作温度的要求。
6. 密封性能校核
根据阀门型号和规格，选用符合标准的密封材料，确保阀门具有良好的密封性能。
同时，对阀门进行气密性试验，确保阀门无泄漏。
7. 强度校核
对阀门进行强度校核，确保阀门在承受工作压力和温度变化时不会发生变形或损坏。
四、结论
通过以上计算和校核，可以得出结论：所选针型截止阀符合设计要求，能够满足使用条件。
在使用过程中，应定期检查和维护阀门，确保其正常工作和安全性。
止回阀计算书计算数据名称代号计算公式壁厚计算阀体壁厚按API6D-200公称压力PN设计给定公称通径DN设计给定壁厚系数K1设计手册P361附加裕量C设计给定阀体材料许用应力S设计手册P361计算壁厚S B' 1.5*[K1*DN*PN/(2*S-1.2*K1*PN)]计算附加裕量S B"S B'+C密封面上总作用力及计算比压来源：阀门设计计算手册P33密封面上总作用力Q MZ Q MJ密封面处介质作用力Q MJπ(D MN+b M)2P/4密封面内径D MN设计给定密封面宽度b M设计给定计算比压PN设计给定密封面必须比压q MF查表4-10密封面计算比压q Q MZ/π(D MN+b M)b M密封面许用比压[q]查表4-11中法兰螺柱强度验算来源：阀门设计计算手册P65操作下总作用力 Q'Q DJ+Q DF+Q DT最小预紧力Q"Q YJ螺柱计算载荷Q L取Q'或Q"中较大的值2*P/4垫片处介质总作用力Q DJπ*DDP垫片平均直径D DP设计给定垫片上密封力Q DF2π*D DP*B N*m DP*P垫片有效宽度B N查表4-20垫片宽度b DP设计给定垫片系数m DP查表4-21垫片弹性力Q DTη*Q DJ系数η按固定法兰取（0.2）必须预紧力Q YJπ*D DP*B N*q YJ*K DP 密封面预紧比压q YJ查表4-21垫片形状系数K DP按圆形取（1）螺柱拉应力σL Q L/F L螺柱总截面积F L Z*F1螺柱总数量Z设计给定单个螺柱截面积F10.785*d L 螺柱底径d L设计给定许用拉应力[σL]查表4-9中法兰强度验算来源：阀门设计计算手册P71常温时螺柱计算载荷Q L已算常温时比值系数n Q L/[σw]计算载荷Q同Q LⅠ-Ⅰ断面弯曲应力σwⅠQ*l1/WⅠ力臂l1(D1-D m)/2螺柱孔中心圆直径D1设计给定中法兰根径D m设计给定断面系数WⅠπ*D m h2/6中法兰厚度h设计给定Ⅱ-Ⅱ断面弯曲应力σwⅡ0.4Q*lⅡ/WⅡ力臂lⅡl1+(D m-D n)/4计算内径D n设计给定断面系数WⅡπ(D m+D n)(D m-D n)2/48许用弯曲应力[σw]阀门设计手册P254阀盖强度计算来源：阀门设计计算手册P80计算厚度S B(PRK/2[σW])+C计算压力P设计给定内球面半径R设计给定许用弯曲应力[σW]阀门设计手册P254形状系数K查表4-29过渡半径r设计给定附加裕量C设计给定实际厚度S B'设计给定阀瓣强度校核计算厚度S B0.55D MP(P/[σW])1/2+C 密封面平均直径D MP D MN+b M 计算压力P设计给定许用弯曲应力[σW]阀门设计手册P254附加裕量C设计给定实际厚度S B'设计给定计算结果单位备注17.5mm5MPa203mm1.36.3mm118MPa8.673312883mm14.97331288mm189970N189970N214mm6mm因q MF <q<[q];故合格5MPa8MPa71.875MPa150MPa514031.7375N173594.272N514031.7375N291455.7813N272.5mm164284.8MPa6.4mm12.5mm358291.15625N0.2因为σL<［σL］；故合格173594.272N31.7MPa1177.1385637Mpa 2901.8624mm2 16个181.3664mm215.2230Mpa514031.7375N 4248.196178mm2 514031.7375N 44.45420528Mpa21mm332mm290mm 242826.666740mm 96.92623659Mpa32mm246mm 67882.61333121Mpa18.46280992MPa5MPa350mm121mm2mm15MPa4MPa20mm27.596747752205121328。
止回阀设计计算说明书(6”H44H-300Lb)
编制:
审核:
二○○二年三月十八日
目录
一、壳体最小壁厚验算 (1)
二、中法兰螺栓强度校核 (1)
三、中法兰强度校核……………………………………………………….. .. 3
四、阀盖强度校核 (6)
五、阀瓣厚度验算 (7)
参考文献
1
一、壳体最小壁厚验算 1、设计给定S B =16mm （参照API600选取） 2、按第四强度理论验算 S B ’= +C(见设P359) 式中：S B ’—考虑腐蚀裕量后阀体壁厚(mm) P —设计压力（MPa ），取公称压力PN P=5.0 MPa D N —阀体中腔最大内径(mm)
D N =190(设计给定) [бL ]t —425℃阀体材料的许用拉应力（MPa ） 查表知 [бL ]t
= 49.98MPa C —考虑铸造偏差，工艺性和介质腐蚀等因素 而附加的裕量（mm ）
S B ’= +C
因S B ’-C=8.64,参照表4-14, C 取4mm
S B ’=8.64+4=12.64mm 显然S B > S B ’，故阀体最小壁厚满足要求 二、中法兰螺栓强度校核 1、 设计时给定： 螺栓数量n=12
螺栓名义直径d B =M20 2、栓载荷计算 （1）操作状态下螺栓载荷(N) Wp=F+Fp （见设P368） 式中 Wp —在操作状态下螺栓所受载荷（N ） 设计说明与计算过程 结果
S B =16mm
S B ’=12.64mm
5×190 2.3×49.98-5
2
F —流体静压总轴向力（N ）
F=0.785D G 2P 其中 D G 为垫片压紧力作用中心圆直径(mm) D G =196+12=208mm （设计给定） F=0.785×2082
×5=169811.2N Fp —操作状态下需要的最小垫片压紧力（N ） Fp=2πbD G mP
其中 b=bo （垫片基本密封宽度mm ） b=bo=6mm(设计给定) m 为垫片系数, m=3.0(查表) Fp=2×3.14×6×208×3×5 =117561.6N
Wp=169811.2+117561.6 =287372.8N （2）预紧状态下螺栓所受载荷Wa （N ） Wa=πbD G Y 式中：Y —垫片比压（MPa ） Y=69MPa(查表) Wa=π×6×208×69=270391.6N 3、螺栓面积计算 （1）操作状态下需要的最小螺栓截面积(mm 2) Ap =Wp/[б]t
式中：[б]t —425℃下螺栓材料的许用应力（MPa ） [б]t =137.73（MPa ）(查表) Ap= =2086.5 mm 2
（2）预紧状态下需要的最小螺栓截面积（mm 2） Aa=
设计说明与计算过程 结果
F=169811.2N
Fp=117561.6N
Wp=287372.8N
Wa=270391.6N
Ap=2086.5 mm 2
3
式中：[б]—常温下螺栓材料的许用应力（MPa ） 查表[б] =[б]t =137.73MPa
Aa= =1963.2mm 2
（3）设计时给定的螺栓总截面积 Ab= nd min 2 = ×12×（20-2.5）2=2884.9mm 2
（4）比较： 需要的螺栓总截面积Am=max （Aa ，Ap ） =2086.9 mm 2 显然 Ab>Am 故：螺栓强度校核合格 三、中法兰强度校核 1、法兰力矩计算（见设P369） （1）法兰操作力矩Mp(N ·mm)计算 Mp=F D S D +F T S T +F G S G
式中：F D —作用于法兰内直径截面上的流体静压 轴向力（N ）
F D =0.785Di 2P
其中 Di 为阀体中腔内径（mm ） Di=190（设计给定） F D =0.785×1902×5=141692.5N S D 为螺栓中心至F D 作用位置处的径向距离（mm ） S D =35.5（设计给定） F T —流体静压总轴向力与作用于法兰内径截面上的流体静压轴向力之差（N ）
F T =F-F D =169811.2-141692.5 =28118.7N
设计说明与计算过程
Aa=1963.2mm 2
Ab=2884.9mm 2
Am=2086.9 mm 2
结果
4
S T —螺栓中心至F T 作用位置处的径向距离（mm ） S T =40.5(设计给定)
F G —法兰垫片压紧力（N ） F G =Fp=117561.6N S G —螺栓中心至F G 作用位置处的径向距离
S G =36mm （设计给定） Mp=141692.5×35.5+28118.7×40.5+117561.6×36
=10401108.7 N ·mm （2）法兰预紧力矩Ma （N ·mm ） Ma=F G S G F G =W
其中W 为螺栓的设计载荷（N ） W= [б] = ×137.73=342355.5N Ma=342355.5×36=12324796.6 N ·mm （3）法兰设计力矩Mo(N ·mm)计算 Mo=max(Ma ，Mp )
式中 [б]f t
—425℃下法兰材料的许用应力（MPa ） [б]f t
=82.76MPa （查表） [б]f —常温下法兰材料的许用应力（MPa ） [б]f =120.69MPa （查表）
Ma =12324796.6× = 8451405.8N ·mm
故Mo=Mp=10401108.7
设计说明与计算过程 结果
Mp =10401108.7N ·mm
Ma =12324796.6N ·mm
Mo =10401108.7N ·mm
2884.9+2086.5 2
5
2、法兰应力计算
（1）轴向应力бH （MPa ）计算
бH =
式中 f —整体法兰颈部应力校正系数
f =1(查表)
λ—参数 λ=1.42(查表计算) Di 1—计算直径（mm ） 因f<1，故Di 1=Di+δo=190+16=206mm
бH = =98.5MPa （2）径向应力бR (MPa)计算
бR =
式中 δf —法兰有效厚度（mm ） δf =37（设计给定）
e —系数，e=0.016（查表计算）
бR =
=50.3MPa
（3）切向应力бT(MPa)计算
бT = -ＺбR
式中 Y , Ｚ—系数，查表得Y=3.837 Ｚ=2.059
бT = -2.059×50.3
=49.8MPa
设计说明与计算过程
结果
бH =98.5MPa
бR =50.3MPa
бT =49.8MPa
1×10401108.7 1.42×192
×206
(1.33×37×0.016+1) ×10401108.7 1.42×372
×190 Y Mo δf 2Di 3.837×10401108.7 372×190
6
3、应力校核 法兰应力应满足下列条件 бH =98.5＜1.5[б]f t =1.5×82.76=124.14 бR =50.3＜[б]f t
=82.76 бT =49.8＜[б]f t =82.76 = =74.1＜[б]f t
= =74.4＜[б]f t 故中法兰强度满足要求 四、阀盖强度校核 阀盖法兰计算同阀体,不再重复,下面进行阀盖壁厚计算 δ’= +C(见设P392) 式中：δ’—阀盖计算壁厚(mm) M —碟形阀盖形状系数 M=2.563(查表)
P —设计压力(MPa)，取公称压力PN P=5.0 MPa Di —阀盖内径(mm) D N =190(设计给定) [б]t —425℃阀盖材料的许用应力（MPa ）
查表知 [б]t = 82.76MPa C —考虑铸造偏差，工艺性和介质腐蚀等因素 而附加的裕量（mm ）
δ’= +C 因δ’-C=15,参照表4-14, C 取3mm
设计说明与计算过程 结果
98.5+49.8 2
2.563×5×190 2 ×82.76-0.5×5 98.5+50.3
2
7
δ’ =15+3=18mm 设计给定δ=24mm
显然δ>δ’，故阀盖壁厚设计满足要求 五、阀瓣厚度验算
S B ’= D MP +C(见设P432)
式中：S B ’—阀瓣计算壁厚(mm)
D MP —密封面平均直径(mm) D MP =166（设计给定） K —结构特性系数,K=0.3查表) P —介质工作压力（MPa ）取P=PN=5.0 [бW ]—阀瓣材料许用弯曲应力（MPa ） 查表知 [бW ] = 115.64MPa
C —考虑铸造偏差，工艺性和介质腐蚀等因素 而附加的裕量（mm ）
S B ’= 166 +C
因S B ’-C=19,参照表4-73, C 取3mm
S B ’=19+3=22 设计给定S B =23.5 显然 S B >S B ’ 故阀瓣厚度符合要求
参考文献
《阀门设计手册》 机械工业出版社
《材 料 手 册》 机械工业出版社 《机械零件设计手册》 机械工业出版社
设计说明与计算过程 结果 δ’ =18mm δ=24mm
S B ’=22mm S B =23.5mm。
